JPH05287581A - 耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 - Google Patents
耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた防錆鋼板Info
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- JPH05287581A JPH05287581A JP9633092A JP9633092A JPH05287581A JP H05287581 A JPH05287581 A JP H05287581A JP 9633092 A JP9633092 A JP 9633092A JP 9633092 A JP9633092 A JP 9633092A JP H05287581 A JPH05287581 A JP H05287581A
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- plating
- corrosion resistance
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】耐食性、めっき密着性および電着塗装性ともに
優れた防錆鋼板の提供。 【構成】鋼板両面にＺｎ−Ｃｒ−Ｃの３元系合金めっき
層を有し、その合金層の組成はＣ＝０．５〜５ｗｔ％、
Ｃｒ＝０．５〜４０ｗｔ％、残部Ｚｎからなり、その合
金層の付着量は合金中に含まれるＺｎ量として５〜４０
g/m2であり、さらに少なくとも片面側は、その上層に
０．０１〜１．０ｗｔ％のＰを含有し付着量１〜６g/m2
のＦｅ−Ｐ２元系合金めっき層を有する。
優れた防錆鋼板の提供。 【構成】鋼板両面にＺｎ−Ｃｒ−Ｃの３元系合金めっき
層を有し、その合金層の組成はＣ＝０．５〜５ｗｔ％、
Ｃｒ＝０．５〜４０ｗｔ％、残部Ｚｎからなり、その合
金層の付着量は合金中に含まれるＺｎ量として５〜４０
g/m2であり、さらに少なくとも片面側は、その上層に
０．０１〜１．０ｗｔ％のＰを含有し付着量１〜６g/m2
のＦｅ−Ｐ２元系合金めっき層を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、近年ますます強力な
防錆力を要求されつつある自動車用防錆鋼板に関し、特
に耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた自動
車用防錆鋼板に関するものである。
防錆力を要求されつつある自動車用防錆鋼板に関し、特
に耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた自動
車用防錆鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、防錆鋼板としてはＺｎめっき鋼板
が一般的に使用されてきた。これは大気中で素地鋼板よ
りも電位的に卑なＺｎめっき層による犠牲防食効果を利
用するものである。ところで、Ｚｎめっき層による犠牲
防食効果はあくまでも鋼板表面にＺｎめっき層が十分に
存在する間は持続するが、Ｚｎめっき層が溶出し去った
後にはもはや期待できない。ところが、ＺｎとＦｅとの
間の電位差が大きいためにＺｎの溶出速度が速く犠牲防
食作用の持続期間が短いという問題があった。そこでＺ
ｎに代わって、鋼板との間の電位差がより小さくなおか
つ犠牲防食効果を有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板や、
Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板
（例えば特開昭６３−２４３２９５号や特開昭６４−５
５３９７号参照）等が開発された。これらの合金めっき
鋼板の他に、Ｚｎ−Ｎｉ合金層のさらに上層に有機複合
樹脂の薄膜を有するタイプの防錆鋼板として有機複合被
覆鋼板が開発され実用化されている（例えば、鉄と鋼，
vol.７７，ｐ．１０６６，１９９１年参照）。
が一般的に使用されてきた。これは大気中で素地鋼板よ
りも電位的に卑なＺｎめっき層による犠牲防食効果を利
用するものである。ところで、Ｚｎめっき層による犠牲
防食効果はあくまでも鋼板表面にＺｎめっき層が十分に
存在する間は持続するが、Ｚｎめっき層が溶出し去った
後にはもはや期待できない。ところが、ＺｎとＦｅとの
間の電位差が大きいためにＺｎの溶出速度が速く犠牲防
食作用の持続期間が短いという問題があった。そこでＺ
ｎに代わって、鋼板との間の電位差がより小さくなおか
つ犠牲防食効果を有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板や、
Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板
（例えば特開昭６３−２４３２９５号や特開昭６４−５
５３９７号参照）等が開発された。これらの合金めっき
鋼板の他に、Ｚｎ−Ｎｉ合金層のさらに上層に有機複合
樹脂の薄膜を有するタイプの防錆鋼板として有機複合被
覆鋼板が開発され実用化されている（例えば、鉄と鋼，
vol.７７，ｐ．１０６６，１９９１年参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】確かに、Ｚｎ−Ｎｉ、
Ｚｎ−Ｆｅ、Ｚｎ−Ｃｒ等の合金めっきを行うことで、
Ｚｎめっき鋼板に比べて耐食性を改善することはできる
が、近年ますます強力な防錆能力が要求されつつあり、
これらの合金めっき鋼板ではいまだ十分な防錆力がある
とはいえない。また、従来のＺｎめっき鋼板に代わって
これらの合金めっき鋼板を採用する場合には、新たにめ
っき密着性が大きな問題になる。
Ｚｎ−Ｆｅ、Ｚｎ−Ｃｒ等の合金めっきを行うことで、
Ｚｎめっき鋼板に比べて耐食性を改善することはできる
が、近年ますます強力な防錆能力が要求されつつあり、
これらの合金めっき鋼板ではいまだ十分な防錆力がある
とはいえない。また、従来のＺｎめっき鋼板に代わって
これらの合金めっき鋼板を採用する場合には、新たにめ
っき密着性が大きな問題になる。
【０００４】例えば、自動車車体に用いられる場合には
プレス加工が行われるが、この際にめっき層が粉々に割
れて鋼板から剥離するパウダリングや鋼板表面から削り
取られためっき層が金型に付着するフレーキング等が起
こり、金型を痛めて生産性を阻害するのである。有機複
合被覆鋼板に関しては、確かに十分な耐食性を有すると
考えられるが、通常の合金めっき鋼板に比べてさらにそ
の上層に複合有機被覆を施す必要があることからコスト
アップが大きく経済性に問題がある。従って、有機被覆
無しでしかも複合有機被覆鋼板と同等の耐食性を有する
合金めっき鋼板の登場が嘱望されてきたのである。
プレス加工が行われるが、この際にめっき層が粉々に割
れて鋼板から剥離するパウダリングや鋼板表面から削り
取られためっき層が金型に付着するフレーキング等が起
こり、金型を痛めて生産性を阻害するのである。有機複
合被覆鋼板に関しては、確かに十分な耐食性を有すると
考えられるが、通常の合金めっき鋼板に比べてさらにそ
の上層に複合有機被覆を施す必要があることからコスト
アップが大きく経済性に問題がある。従って、有機被覆
無しでしかも複合有機被覆鋼板と同等の耐食性を有する
合金めっき鋼板の登場が嘱望されてきたのである。
【０００５】以上述べてきた課題を解決するために本願
発明者等が鋭意検討してきた結果、鋼板表面にＺｎ−Ｃ
ｒ−Ｃの３元系合金めっき層を有し、その合金層の組成
はＣ＝０．５〜５ｗｔ％、Ｃｒ＝０．５〜４０ｗｔ％、
残部Ｚｎからなり、その合金層の付着量は合金中に含ま
れるＺｎ量として５〜４０g/m2とすることにより耐食性
およびめっき密着性を著しく向上できることを発見し、
先に特願平０３−２７９７６０号にて特許出願した。
発明者等が鋭意検討してきた結果、鋼板表面にＺｎ−Ｃ
ｒ−Ｃの３元系合金めっき層を有し、その合金層の組成
はＣ＝０．５〜５ｗｔ％、Ｃｒ＝０．５〜４０ｗｔ％、
残部Ｚｎからなり、その合金層の付着量は合金中に含ま
れるＺｎ量として５〜４０g/m2とすることにより耐食性
およびめっき密着性を著しく向上できることを発見し、
先に特願平０３−２７９７６０号にて特許出願した。
【０００６】確かにＺｎ−Ｃｒ−Ｃ３元系合金めっきに
よって耐食性およびめっき密着性は飛躍的に向上するの
であるが、その後さらに検討したところ合金中に含有さ
れるＣｒ量の増加により電着塗装性が劣化する場合のあ
ることが明らかになってきた。現在の自動車の製造工程
では、車体組立後に燐酸亜鉛処理を主体とする化成処理
が行われ、その後カチオン電着塗装、さらに中塗り上塗
りの塗装を施されるのが普通である。カチオン電着塗装
時にクレーターと呼ばれるピンホール状の塗装不良が起
こり、中塗り上塗り後もクレーターが残り外観が問題に
なることがある。Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃ合金めっき鋼板におい
ては良好な耐食性を得るために合金中のＣｒ含有率が
０．５ｗｔ％以上必要であるが、合金中Ｃｒ含有率の増
加によってクレーターの発生が急激に増加し、外観が悪
化するのである。
よって耐食性およびめっき密着性は飛躍的に向上するの
であるが、その後さらに検討したところ合金中に含有さ
れるＣｒ量の増加により電着塗装性が劣化する場合のあ
ることが明らかになってきた。現在の自動車の製造工程
では、車体組立後に燐酸亜鉛処理を主体とする化成処理
が行われ、その後カチオン電着塗装、さらに中塗り上塗
りの塗装を施されるのが普通である。カチオン電着塗装
時にクレーターと呼ばれるピンホール状の塗装不良が起
こり、中塗り上塗り後もクレーターが残り外観が問題に
なることがある。Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃ合金めっき鋼板におい
ては良好な耐食性を得るために合金中のＣｒ含有率が
０．５ｗｔ％以上必要であるが、合金中Ｃｒ含有率の増
加によってクレーターの発生が急激に増加し、外観が悪
化するのである。
【０００７】したがって、本発明の目的は、耐食性、め
っき密着性および電着塗装性がともに優れた自動車用防
錆鋼板を提供しようとするにある。
っき密着性および電着塗装性がともに優れた自動車用防
錆鋼板を提供しようとするにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、鋼
板両面にＺｎ−Ｃｒ−Ｃの３元系合金めっき層を有し、
その合金層の組成はＣ＝０．５〜５ｗｔ％、Ｃｒ＝０．
５〜４０ｗｔ％、残部Ｚｎからなり、その合金層の付着
量は合金中に含まれるＺｎ量として５〜４０g/m2であ
り、さらに少なくとも片面側は、その上層に０．０１〜
１．０ｗｔ％のＰを含有し付着量１〜６g/m2のＦｅ−Ｐ
２元系合金めっき層を有することを特徴とする耐食性、
めっき密着性および電着塗装性に優れた防錆鋼板を提供
するものである。
板両面にＺｎ−Ｃｒ−Ｃの３元系合金めっき層を有し、
その合金層の組成はＣ＝０．５〜５ｗｔ％、Ｃｒ＝０．
５〜４０ｗｔ％、残部Ｚｎからなり、その合金層の付着
量は合金中に含まれるＺｎ量として５〜４０g/m2であ
り、さらに少なくとも片面側は、その上層に０．０１〜
１．０ｗｔ％のＰを含有し付着量１〜６g/m2のＦｅ−Ｐ
２元系合金めっき層を有することを特徴とする耐食性、
めっき密着性および電着塗装性に優れた防錆鋼板を提供
するものである。
【０００９】以下に本発明をさらに詳細に説明する。本
発明の防錆鋼板は、鋼板両面にＺｎ−Ｃｒ−Ｃの３元系
合金めっき層を有し、その合金層の組成はＣ＝０．５〜
５ｗｔ％、Ｃｒ＝０．５〜４０ｗｔ％、残部Ｚｎからな
り、その合金層の付着量は合金中に含まれるＺｎ量とし
て５〜４０g/m2である。
発明の防錆鋼板は、鋼板両面にＺｎ−Ｃｒ−Ｃの３元系
合金めっき層を有し、その合金層の組成はＣ＝０．５〜
５ｗｔ％、Ｃｒ＝０．５〜４０ｗｔ％、残部Ｚｎからな
り、その合金層の付着量は合金中に含まれるＺｎ量とし
て５〜４０g/m2である。
【００１０】下層のＺｎ−Ｃｒ−Ｃ合金めっき中のＣ量
を０．５〜５ｗｔ％に限定した理由は、Ｃが０．５ｗｔ
％未満では耐食性およびめっき密着性共に悪いためであ
り、Ｃが５ｗｔ％超ではめっき密着性が劣化するためで
ある。Ｃｒ含有率を０．５〜４０ｗｔ％に限定した理由
は、Ｃｒが０．５ｗｔ％未満では十分な耐食性が得られ
ないためであり、Ｃｒが４０ｗｔ％超ではめっき密着性
が不十分になるためである。合金中に含まれるＺｎ量と
して５〜４０g/m2とした理由はＺｎが５g/m2未満では耐
食性が不十分であり、Ｚｎが４０g/m2超ではめっき密着
性が劣化すると共にコストアップが問題になるためであ
る。
を０．５〜５ｗｔ％に限定した理由は、Ｃが０．５ｗｔ
％未満では耐食性およびめっき密着性共に悪いためであ
り、Ｃが５ｗｔ％超ではめっき密着性が劣化するためで
ある。Ｃｒ含有率を０．５〜４０ｗｔ％に限定した理由
は、Ｃｒが０．５ｗｔ％未満では十分な耐食性が得られ
ないためであり、Ｃｒが４０ｗｔ％超ではめっき密着性
が不十分になるためである。合金中に含まれるＺｎ量と
して５〜４０g/m2とした理由はＺｎが５g/m2未満では耐
食性が不十分であり、Ｚｎが４０g/m2超ではめっき密着
性が劣化すると共にコストアップが問題になるためであ
る。
【００１１】本発明の防錆鋼板は、上記Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃ
合金めっき層の少なくとも一方の面上に０．０１〜１．
０ｗｔ％のＰを含有し付着量１〜６g/m2のＦｅ−Ｐ２元
系合金めっき層を有する。
合金めっき層の少なくとも一方の面上に０．０１〜１．
０ｗｔ％のＰを含有し付着量１〜６g/m2のＦｅ−Ｐ２元
系合金めっき層を有する。
【００１２】上層Ｆｅ−Ｐめっきを少なくとも片面側と
した理由は、クレーターの発生が外観上の問題となる外
面側に使用するためであり、両面ともに上層Ｆｅ−Ｐめ
っきを行ってももちろんかまわない。Ｆｅ−Ｐ中のＰ含
有率を０．０１〜１．０ｗｔ％に限定した理由はＰが
０．０１ｗｔ％未満では電着塗装性が不十分であり、Ｐ
が１．０ｗｔ％超では効果が飽和し経済性が悪いためで
ある。上層Ｆｅ−Ｐめっき付着量を１〜６g/m2とした理
由は１g/m2未満では電着塗装性が悪いためであり、６g/
m2以上では効果が飽和すると共にめっき密着性を劣化す
るためである。
した理由は、クレーターの発生が外観上の問題となる外
面側に使用するためであり、両面ともに上層Ｆｅ−Ｐめ
っきを行ってももちろんかまわない。Ｆｅ−Ｐ中のＰ含
有率を０．０１〜１．０ｗｔ％に限定した理由はＰが
０．０１ｗｔ％未満では電着塗装性が不十分であり、Ｐ
が１．０ｗｔ％超では効果が飽和し経済性が悪いためで
ある。上層Ｆｅ−Ｐめっき付着量を１〜６g/m2とした理
由は１g/m2未満では電着塗装性が悪いためであり、６g/
m2以上では効果が飽和すると共にめっき密着性を劣化す
るためである。
【００１３】電着塗装性に対する上層Ｆｅ−Ｐめっきの
効果を図１に示す。下層めっき中のＣｒ含有率が増加す
ると電着塗装時に発生するクレーター数が急激に増加す
るが、上層Ｆｅ−Ｐめっきによりクレーターが発生しな
くなることがわかる。
効果を図１に示す。下層めっき中のＣｒ含有率が増加す
ると電着塗装時に発生するクレーター数が急激に増加す
るが、上層Ｆｅ−Ｐめっきによりクレーターが発生しな
くなることがわかる。
【００１４】下層Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃ合金めっき法に付いて
述べる。従来Ｚｎ−Ｃｒ２元系合金めっきを行うための
めっき浴として提案されているのは、浴中の主成分とし
てＺｎ2+、Ｃｒ3+を有し、さらに電導助剤としてアルカ
リ金属の硫酸塩やハロゲン化物およびアンモニウム塩等
を含有するものであり、さらにほう酸や蟻酸塩およびア
ミノ酸等を含んだり、ポリオキシアルキレン誘導体を含
む場合もある。確かにポリオキシアルキレン誘導体等の
界面活性剤を有する浴の場合には極微量のＣが不純物と
してめっき層に共析する場合もあるが高々０．１ｗｔ％
以下のオーダーであり、本発明で要求される０．５ｗｔ
％以上のＣを含有するＺｎ−Ｃｒ−Ｃ３元系合金めっき
を得ることはできない。本願発明者らが検討した結果、
ハイドロキノンの添加により０．５ｗｔ％以上のＣを含
有したＺｎ−Ｃｒ−Ｃ３元系合金めっきを得られること
を見い出した。ハイドロキノンの添加量は１〜５ｇ／Ｌ
程度で十分である。上層Ｆｅ−Ｐめっき法は常法で行え
ば良い。
述べる。従来Ｚｎ−Ｃｒ２元系合金めっきを行うための
めっき浴として提案されているのは、浴中の主成分とし
てＺｎ2+、Ｃｒ3+を有し、さらに電導助剤としてアルカ
リ金属の硫酸塩やハロゲン化物およびアンモニウム塩等
を含有するものであり、さらにほう酸や蟻酸塩およびア
ミノ酸等を含んだり、ポリオキシアルキレン誘導体を含
む場合もある。確かにポリオキシアルキレン誘導体等の
界面活性剤を有する浴の場合には極微量のＣが不純物と
してめっき層に共析する場合もあるが高々０．１ｗｔ％
以下のオーダーであり、本発明で要求される０．５ｗｔ
％以上のＣを含有するＺｎ−Ｃｒ−Ｃ３元系合金めっき
を得ることはできない。本願発明者らが検討した結果、
ハイドロキノンの添加により０．５ｗｔ％以上のＣを含
有したＺｎ−Ｃｒ−Ｃ３元系合金めっきを得られること
を見い出した。ハイドロキノンの添加量は１〜５ｇ／Ｌ
程度で十分である。上層Ｆｅ−Ｐめっき法は常法で行え
ば良い。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を実施例にもとずき具体的に説
明する。
明する。
【００１６】（実施例）表１に本願発明の発明例および
比較例に用いた下層めっきのめっき浴および電解条件を
示す。表２には上層Ｆｅ−Ｐめっき条件を示す。表３に
は本願発明の発明例および比較例についてその品質を比
較したものである。耐パウダリング性、耐食性、電着塗
装性について比較を行った。
比較例に用いた下層めっきのめっき浴および電解条件を
示す。表２には上層Ｆｅ−Ｐめっき条件を示す。表３に
は本願発明の発明例および比較例についてその品質を比
較したものである。耐パウダリング性、耐食性、電着塗
装性について比較を行った。
【００１７】耐食性およびめっき密着性を評価するに際
して、常法にて製造されたＺｎ付着量３０（g/m2）の
純Ｚｎめっき鋼板（以後ＥＧと称す）、常法にて製造
された付着量３０（g/m2）でＮｉ含有率１２（ｗｔ％）
のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板（以後Ｚｎ−Ｎｉと称
す）、常法にて製造された付着量６０（g/m2）の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板（以後ＧＡと称す）、および常
法にて製造されたＺｎ−Ｎｉ上に膜厚約１μｍのシリカ
含有ウレタン変性エポキシ樹脂皮膜を有する有機複合被
覆鋼板、以上の〜を比較材として用いた。
して、常法にて製造されたＺｎ付着量３０（g/m2）の
純Ｚｎめっき鋼板（以後ＥＧと称す）、常法にて製造
された付着量３０（g/m2）でＮｉ含有率１２（ｗｔ％）
のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板（以後Ｚｎ−Ｎｉと称
す）、常法にて製造された付着量６０（g/m2）の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板（以後ＧＡと称す）、および常
法にて製造されたＺｎ−Ｎｉ上に膜厚約１μｍのシリカ
含有ウレタン変性エポキシ樹脂皮膜を有する有機複合被
覆鋼板、以上の〜を比較材として用いた。
【００１８】＜耐食性評価法＞塩水噴霧試験（ＪＩＳ
Ｚ２３７１に準拠）にて、５％赤錆発生するまでの日数
で耐食性を評価した。 ＜耐パウダリング性試験＞ 手順 試料表面に３０ｍｍ幅のテープを張り付け ↓ テープ面を内側にして１８０°折り曲げ ↓ 再度曲げ戻し ↓ テープ剥離 ↓ 蛍光Ｘ線装置にて、剥離したテープに付着したＺｎのカウントを測定 判定基準 のカウント数（パウダリング指数）をめっき密着性の
指標とし、下記の基準で優劣を決定した。 蛍光Ｘ線測定条件 ＰＳＩ社製ポータブル蛍光Ｘ線分析装置を用いて、試料
面積３０ｍｍφ、タングステンターゲット、管電流：４
ｍＡ、測定時間：１０秒×２回（平均）にてＺｎのＫα
線のカウント数を測定した。
Ｚ２３７１に準拠）にて、５％赤錆発生するまでの日数
で耐食性を評価した。 ＜耐パウダリング性試験＞ 手順 試料表面に３０ｍｍ幅のテープを張り付け ↓ テープ面を内側にして１８０°折り曲げ ↓ 再度曲げ戻し ↓ テープ剥離 ↓ 蛍光Ｘ線装置にて、剥離したテープに付着したＺｎのカウントを測定 判定基準 のカウント数（パウダリング指数）をめっき密着性の
指標とし、下記の基準で優劣を決定した。 蛍光Ｘ線測定条件 ＰＳＩ社製ポータブル蛍光Ｘ線分析装置を用いて、試料
面積３０ｍｍφ、タングステンターゲット、管電流：４
ｍＡ、測定時間：１０秒×２回（平均）にてＺｎのＫα
線のカウント数を測定した。
【００１９】 ＜電着塗装性試験＞ 手順 常法に従い燐酸亜鉛化成処理を行い ↓ 日本ペイント社製パワートップＵ−６００の仕様に従って電着電圧 ２５０Ｖで電着塗装を行い発生したクレーター数を目視で数えて、 以下の基準で優劣を決定した。 判定基準
【００２０】＜めっき付着量測定法＞ Ｚｎ，Ｃｒ，Ｎｉ：２５％硝酸にてめっき層を溶解した
後に、原子吸光分析法にて定量分析した。 Ｃ：酸素気流中で１３５０℃にて燃焼させ、発生するＣ
Ｏ及びＣＯ2 の赤外吸収スペクトルより分析した。
後に、原子吸光分析法にて定量分析した。 Ｃ：酸素気流中で１３５０℃にて燃焼させ、発生するＣ
Ｏ及びＣＯ2 の赤外吸収スペクトルより分析した。
【００２１】表３の発明例１〜発明例４はいずれも本願
発明の請求範囲の下層Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃめっき層および上
層Ｆｅ−Ｐめっき層を有するものであり、耐パウダリン
グ性、耐食性、電着塗装性共に優れるものである。一
方、比較例１および比較例２は下層Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃめっ
き層はそれぞれ発明例１および発明例３と全く同じであ
り、耐パウダリング性と耐食性は優れるが、上層Ｆｅ−
Ｐめっきがないために電着塗装性が著しく劣化した例で
ある。比較例３および比較例４はＺｎ−Ｃｒ−Ｃめっき
層中のＣ含有率が低いために耐パウダリング性が著しく
劣ると共に上層Ｆｅ−Ｐめっきがないために電着塗装性
も悪い例である。ＥＧおよびＺｎ−Ｎｉは耐パウダリン
グ性と電着塗装性は優れているが、耐食性に難がある。
ＧＡは耐パウダリング性や電着塗装性等に難がある。有
機複合被覆鋼板は耐パウダリング性、耐食性、電着塗装
性共に優れるがすでに述べたように経済性の問題があ
り、本願発明はこれらの問題をすべて解決するものであ
る。
発明の請求範囲の下層Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃめっき層および上
層Ｆｅ−Ｐめっき層を有するものであり、耐パウダリン
グ性、耐食性、電着塗装性共に優れるものである。一
方、比較例１および比較例２は下層Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃめっ
き層はそれぞれ発明例１および発明例３と全く同じであ
り、耐パウダリング性と耐食性は優れるが、上層Ｆｅ−
Ｐめっきがないために電着塗装性が著しく劣化した例で
ある。比較例３および比較例４はＺｎ−Ｃｒ−Ｃめっき
層中のＣ含有率が低いために耐パウダリング性が著しく
劣ると共に上層Ｆｅ−Ｐめっきがないために電着塗装性
も悪い例である。ＥＧおよびＺｎ−Ｎｉは耐パウダリン
グ性と電着塗装性は優れているが、耐食性に難がある。
ＧＡは耐パウダリング性や電着塗装性等に難がある。有
機複合被覆鋼板は耐パウダリング性、耐食性、電着塗装
性共に優れるがすでに述べたように経済性の問題があ
り、本願発明はこれらの問題をすべて解決するものであ
る。
【００２２】
【００２３】
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】本発明の防錆鋼板は、下層のＺｎ−Ｃｒ
−Ｃ合金めっき層に加えて、少なくとも一方の面にＦｅ
−Ｐ合金層を形成しているために、耐食性、めっき密着
性は当然のことの上、電着塗装性にも優れている。
−Ｃ合金めっき層に加えて、少なくとも一方の面にＦｅ
−Ｐ合金層を形成しているために、耐食性、めっき密着
性は当然のことの上、電着塗装性にも優れている。
【図１】クレーター密度と合金中Ｃｒ含有率との関係を
示す図である。
示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長谷川 和 広 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 望 月 一 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 森 戸 延 行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】鋼板両面にＺｎ−Ｃｒ−Ｃの３元系合金め
っき層を有し、その合金層の組成はＣ＝０．５〜５ｗｔ
％、Ｃｒ＝０．５〜４０ｗｔ％、残部Ｚｎからなり、そ
の合金層の付着量は合金中に含まれるＺｎ量として５〜
４０g/m2であり、さらに少なくとも片面側は、その上層
に０．０１〜１．０ｗｔ％のＰを含有し付着量１〜６g/
m2のＦｅ−Ｐ２元系合金めっき層を有することを特徴と
する耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた防
錆鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9633092A JPH05287581A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9633092A JPH05287581A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287581A true JPH05287581A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14162006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9633092A Withdrawn JPH05287581A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 耐食性、めっき密着性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287581A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115135811A (zh) * | 2020-03-03 | 2022-09-30 | 日本制铁株式会社 | 镀Ni钢板及其制造方法 |
-
1992
- 1992-04-16 JP JP9633092A patent/JPH05287581A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115135811A (zh) * | 2020-03-03 | 2022-09-30 | 日本制铁株式会社 | 镀Ni钢板及其制造方法 |
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