JPH0528276Y2 - - Google Patents
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- JPH0528276Y2 JPH0528276Y2 JP17309387U JP17309387U JPH0528276Y2 JP H0528276 Y2 JPH0528276 Y2 JP H0528276Y2 JP 17309387 U JP17309387 U JP 17309387U JP 17309387 U JP17309387 U JP 17309387U JP H0528276 Y2 JPH0528276 Y2 JP H0528276Y2
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Landscapes
- Floor Finish (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本考案はコンクリート建築物において、衝撃音
および空気伝播音の騒音の遮断性に優れる床構造
に関する。 〔従来の技術〕 従来のコンクリート建築物の床構造としては、
例えば第４図ないし第６図に示すものがある。第
４図は洋室の床構造を示し、第５図は第４図にお
ける床下地材の形状を示し、第６図は第４図にお
いてコンクリートスラブに塗布された接合材の床
下地材との接着部の分布状態を示す図である。 この床構造は、コンクリートスラブＳと、その
スラブＳの上にほぼ一定の間隔を置いて島状に塗
布した接合材Ｍと、その接合材Ｍに上からのせて
接着して前記コンクリートスラブＳに一体に敷設
した発泡プラスチツク製の床下地材Ｂと、その上
に張設した床仕上材Ｆとより構成されている。 上記接合材Ｍは、通常はモルタル団子ｍと接着
剤から成り、最初接着剤をコンクリートスラブに
塗り、その上にモルタル団子ｍを置き、さらにそ
の頂部に接着剤を塗つて施工している。床下地材
Ｂは、第５図に示すようなユニツト下地材ｂを合
じやくりで敷き並べたものである。このユニツト
下地材ｂは、例えば嵩密度25g／１、厚さ50mm、
幅600mm、長さ900mmの単位板であつて、表側には
450mm間隔で床仕上材張設用の桟木１が埋設して
あり、裏側には配管用の配管溝２が縦横に設けて
ある。床仕上材Ｆは木質系の床板で釘打ちによつ
て張設するのが一般である。 島状に塗布した接合材Ｍの間隔は、第６図に示
すように通常は上記ユニツト下地材ｂであれば、
その１枚当りのモルタル団子ｍ、すなわち島の数
は16〜20個である。 この床構造は、断熱性、温かさ、歩行の快適
さ、安全性、配管部の施工性等で優れているが、
遮音性能、特に空気伝播音に対する遮音性能が床
下地材を用いないコンクリートスラブ単体（裸
床）にくらべて悪い。このため、上階室内でテレ
ビ音、ステレオ音等の音量を高くすると下階の居
室へ伝播してしまう問題がある。 このような遮音性能の悪さはコンクリートスラ
ブ上に発泡プラスチツク製下地材と床仕上材とが
構成する上部構造が250Hz〜1kHzの周波数帯域の
中で共鳴透過現象を生ずるためと考えられる。 また、床衝撃音に対する遮音性能も良好と言え
ず、特に木質系仕上材（合板、捨板）の場合の軽
量衝撃音に対する遮音性能が悪いという欠点があ
る。 この遮音性能レベルを確認するために行つた
JIS Ａ−1417−1974（音源室：縦幅 2800mm×横
幅3670mm）と、JIS Ａ−1418−1974に準拠して測
定した遮音性能を表２に示す。 表２の測定結果から理解されるように、従来の
発泡プラスチツク製床下地材を用いた床構造
〔〕は裸床〔〕と比較して中心周波数500Hzで
の空間音圧レベル差が低下しており、遮音等級Ｄ
値を悪化させている。 これは、コンクリートスラブＳ、モルタル接合
材Ｍと床仕上材Ｆとの間を形成している発泡プラ
スチツク製床下地材Ｂが弾性体として作用し、共
鳴透過現象を生じさせているためと考えられる。 尚、比較のためにあげた床構造〔〕のＤ値は
50と良好であるが、これは上述のような共鳴透過
現象を起こすことはないからと考えられる。この
床構造〔〕は、遮音性能は優れているが、この
ままで床仕上材を張設しても、床が硬すぎるため
歩行感が悪く、かつ、転倒時危険であり、極めて
居住性が悪い。 〔問題点を解決する具体的手段〕 本考案においては、床下地材である発泡態の裏
面側に多数の垂直のスリツトを設けることにより
床下地材のバネ定数特性を変えることにより床構
造の衝撃音、空気伝播音の遮音効果を向上させた
ものである。 すなわち、本考案は、コンクリートスラブＳ
と、そのスラブの上に接合材M1を用いて発泡プ
ラスチツク製床下地材Ｂを固着し、その床下地材
Ｂの上に床仕上材Ｆを張設したコンクリート建築
物の床構造において、前記床下地材は嵩密度が15
〜40ｇ／、肉厚t25〜150mmの発泡プラスチツク
体であつて、裏面側に溝幅が１〜５mm、深さＤ
が肉厚の1/3〜4/5に到る多数のスリツトが、30〜
300mmの間隔ｗで各々裏面に垂直に設けてあるこ
とを特徴とするコンクリート建築物の床構造を提
供するものである。 以下、図面を用いて本考案を説明する。第１図
において、Ｓはコンクリートスラブ、M1はモル
タル、液状樹脂接着剤等の接合材、Ｂは発泡体製
床下地材、１は桟木、Ｆは肉厚12mmのベニア合板
を２枚重ね合せた床仕上材であり、床仕上材Ｆは
釘３により桟木１に釘打ちされている。 ここにいう接合材M1は、床下地材Ｂをコンク
リートスラブＳに固定する材料であり、接着剤と
セメントモルタルを併用したり、ポリマー入りセ
メント系接着剤やエポキシ系接着剤、例えばアク
リル系又はエチレン・酢酸ビニル共重合体系ポリ
マー分散液を混入させた接着剤等を使用する。 床下地材Ｂの大きさは縦400〜1000mm、横400〜
1000mm、高さ25〜150mmのブロツク状のものまた
はあいじやくり可能なもので、洋間用にはその上
面には桟木１が埋めこまれている。 大きさは、上気した範囲で適宜決められるが実
用化されている床の高さを考慮すると、特に肉厚
150mmを超えるものは実用化に供し得ず、逆に25
mm未満では、遮音性能の充分な向上が得られな
い。 床下地材の発泡プラスチツクとしては、高密度
ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、低密度
ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレン・エ
チレン共重合体、ポリスチレン、スチレン・ポリ
エチレン共重合体、スチレン・α−メチルスチレ
ン・アクリロニトリル共重合体、ABS樹脂等の
嵩密度が15〜40g／の発泡成形体が用いられ
る。嵩密度が15g／より小さいと、成形体が柔
らかくなりすぎるため、成形体に歪みが生じやす
く、逆に40g／を超えると、かえつて成形体が
重くなつてしまう。 かかる発泡プラスチツクが、JIS Ａ−6322に準
拠して測定した静的バネ定数が30×106Ｎ／m3以
下の発泡成形体（以下、弾性の大きい発泡プラス
チツクということがある。）であると遮音性能の
向上に寄与する。 上記の中で、弾性の大きい発泡プラスチツクと
しては、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエ
チレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、
プロピレン・エチレン共重合体等からなる発泡プ
ラスチツクが挙げられる。 その他、ポリスチレン系の弾性の大きい発泡プ
ラツチツクとしては、発泡ポリスチレンの通常の
成形体はJIS Ａ−9511に準拠して測定した圧縮強
さが0.8〜３Kg／cm2である（以下、半硬質の発泡
プラスツチツクということがある。）ため、予備
発泡ポリスチレン粒子を型内に充填し、これをス
チーム発泡成形した通常の発泡ポリスチレン成形
体を、圧縮後、圧縮率の1/2〜4/5まで形状を回復
させ、然る後、圧縮方向に直交する面方向にスラ
イスしたものが挙げられる。例えば、厚さ410mm、
幅900mm、長さ1000mmの発泡ポリスチレン成形体
を厚さ方向に加圧して、その厚さの1/3に圧縮し、
その後圧力を開放して2/3まで回復させ、しかる
後、圧縮方向に直交する面方向にスライスしたも
のである。 弾性の大きい発泡プラスチツクの静的バネ定数
は、前述の加圧、解放の２次加工による場合、加
工前の発泡体の密度と加圧条件によつて種々のも
のが得られる。 表１は、加圧前に異なつた密度を有し、かつ厚
さ410mm、幅900mm、長さ1800mmの発泡ポリスチレ
ンを、それぞれ1/3の厚さまで圧縮しその後圧力
を解放して2/3まで回復させたものを厚さ50mm、
および空気伝播音の騒音の遮断性に優れる床構造
に関する。 〔従来の技術〕 従来のコンクリート建築物の床構造としては、
例えば第４図ないし第６図に示すものがある。第
４図は洋室の床構造を示し、第５図は第４図にお
ける床下地材の形状を示し、第６図は第４図にお
いてコンクリートスラブに塗布された接合材の床
下地材との接着部の分布状態を示す図である。 この床構造は、コンクリートスラブＳと、その
スラブＳの上にほぼ一定の間隔を置いて島状に塗
布した接合材Ｍと、その接合材Ｍに上からのせて
接着して前記コンクリートスラブＳに一体に敷設
した発泡プラスチツク製の床下地材Ｂと、その上
に張設した床仕上材Ｆとより構成されている。 上記接合材Ｍは、通常はモルタル団子ｍと接着
剤から成り、最初接着剤をコンクリートスラブに
塗り、その上にモルタル団子ｍを置き、さらにそ
の頂部に接着剤を塗つて施工している。床下地材
Ｂは、第５図に示すようなユニツト下地材ｂを合
じやくりで敷き並べたものである。このユニツト
下地材ｂは、例えば嵩密度25g／１、厚さ50mm、
幅600mm、長さ900mmの単位板であつて、表側には
450mm間隔で床仕上材張設用の桟木１が埋設して
あり、裏側には配管用の配管溝２が縦横に設けて
ある。床仕上材Ｆは木質系の床板で釘打ちによつ
て張設するのが一般である。 島状に塗布した接合材Ｍの間隔は、第６図に示
すように通常は上記ユニツト下地材ｂであれば、
その１枚当りのモルタル団子ｍ、すなわち島の数
は16〜20個である。 この床構造は、断熱性、温かさ、歩行の快適
さ、安全性、配管部の施工性等で優れているが、
遮音性能、特に空気伝播音に対する遮音性能が床
下地材を用いないコンクリートスラブ単体（裸
床）にくらべて悪い。このため、上階室内でテレ
ビ音、ステレオ音等の音量を高くすると下階の居
室へ伝播してしまう問題がある。 このような遮音性能の悪さはコンクリートスラ
ブ上に発泡プラスチツク製下地材と床仕上材とが
構成する上部構造が250Hz〜1kHzの周波数帯域の
中で共鳴透過現象を生ずるためと考えられる。 また、床衝撃音に対する遮音性能も良好と言え
ず、特に木質系仕上材（合板、捨板）の場合の軽
量衝撃音に対する遮音性能が悪いという欠点があ
る。 この遮音性能レベルを確認するために行つた
JIS Ａ−1417−1974（音源室：縦幅 2800mm×横
幅3670mm）と、JIS Ａ−1418−1974に準拠して測
定した遮音性能を表２に示す。 表２の測定結果から理解されるように、従来の
発泡プラスチツク製床下地材を用いた床構造
〔〕は裸床〔〕と比較して中心周波数500Hzで
の空間音圧レベル差が低下しており、遮音等級Ｄ
値を悪化させている。 これは、コンクリートスラブＳ、モルタル接合
材Ｍと床仕上材Ｆとの間を形成している発泡プラ
スチツク製床下地材Ｂが弾性体として作用し、共
鳴透過現象を生じさせているためと考えられる。 尚、比較のためにあげた床構造〔〕のＤ値は
50と良好であるが、これは上述のような共鳴透過
現象を起こすことはないからと考えられる。この
床構造〔〕は、遮音性能は優れているが、この
ままで床仕上材を張設しても、床が硬すぎるため
歩行感が悪く、かつ、転倒時危険であり、極めて
居住性が悪い。 〔問題点を解決する具体的手段〕 本考案においては、床下地材である発泡態の裏
面側に多数の垂直のスリツトを設けることにより
床下地材のバネ定数特性を変えることにより床構
造の衝撃音、空気伝播音の遮音効果を向上させた
ものである。 すなわち、本考案は、コンクリートスラブＳ
と、そのスラブの上に接合材M1を用いて発泡プ
ラスチツク製床下地材Ｂを固着し、その床下地材
Ｂの上に床仕上材Ｆを張設したコンクリート建築
物の床構造において、前記床下地材は嵩密度が15
〜40ｇ／、肉厚t25〜150mmの発泡プラスチツク
体であつて、裏面側に溝幅が１〜５mm、深さＤ
が肉厚の1/3〜4/5に到る多数のスリツトが、30〜
300mmの間隔ｗで各々裏面に垂直に設けてあるこ
とを特徴とするコンクリート建築物の床構造を提
供するものである。 以下、図面を用いて本考案を説明する。第１図
において、Ｓはコンクリートスラブ、M1はモル
タル、液状樹脂接着剤等の接合材、Ｂは発泡体製
床下地材、１は桟木、Ｆは肉厚12mmのベニア合板
を２枚重ね合せた床仕上材であり、床仕上材Ｆは
釘３により桟木１に釘打ちされている。 ここにいう接合材M1は、床下地材Ｂをコンク
リートスラブＳに固定する材料であり、接着剤と
セメントモルタルを併用したり、ポリマー入りセ
メント系接着剤やエポキシ系接着剤、例えばアク
リル系又はエチレン・酢酸ビニル共重合体系ポリ
マー分散液を混入させた接着剤等を使用する。 床下地材Ｂの大きさは縦400〜1000mm、横400〜
1000mm、高さ25〜150mmのブロツク状のものまた
はあいじやくり可能なもので、洋間用にはその上
面には桟木１が埋めこまれている。 大きさは、上気した範囲で適宜決められるが実
用化されている床の高さを考慮すると、特に肉厚
150mmを超えるものは実用化に供し得ず、逆に25
mm未満では、遮音性能の充分な向上が得られな
い。 床下地材の発泡プラスチツクとしては、高密度
ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、低密度
ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレン・エ
チレン共重合体、ポリスチレン、スチレン・ポリ
エチレン共重合体、スチレン・α−メチルスチレ
ン・アクリロニトリル共重合体、ABS樹脂等の
嵩密度が15〜40g／の発泡成形体が用いられ
る。嵩密度が15g／より小さいと、成形体が柔
らかくなりすぎるため、成形体に歪みが生じやす
く、逆に40g／を超えると、かえつて成形体が
重くなつてしまう。 かかる発泡プラスチツクが、JIS Ａ−6322に準
拠して測定した静的バネ定数が30×106Ｎ／m3以
下の発泡成形体（以下、弾性の大きい発泡プラス
チツクということがある。）であると遮音性能の
向上に寄与する。 上記の中で、弾性の大きい発泡プラスチツクと
しては、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエ
チレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、
プロピレン・エチレン共重合体等からなる発泡プ
ラスチツクが挙げられる。 その他、ポリスチレン系の弾性の大きい発泡プ
ラツチツクとしては、発泡ポリスチレンの通常の
成形体はJIS Ａ−9511に準拠して測定した圧縮強
さが0.8〜３Kg／cm2である（以下、半硬質の発泡
プラスツチツクということがある。）ため、予備
発泡ポリスチレン粒子を型内に充填し、これをス
チーム発泡成形した通常の発泡ポリスチレン成形
体を、圧縮後、圧縮率の1/2〜4/5まで形状を回復
させ、然る後、圧縮方向に直交する面方向にスラ
イスしたものが挙げられる。例えば、厚さ410mm、
幅900mm、長さ1000mmの発泡ポリスチレン成形体
を厚さ方向に加圧して、その厚さの1/3に圧縮し、
その後圧力を開放して2/3まで回復させ、しかる
後、圧縮方向に直交する面方向にスライスしたも
のである。 弾性の大きい発泡プラスチツクの静的バネ定数
は、前述の加圧、解放の２次加工による場合、加
工前の発泡体の密度と加圧条件によつて種々のも
のが得られる。 表１は、加圧前に異なつた密度を有し、かつ厚
さ410mm、幅900mm、長さ1800mmの発泡ポリスチレ
ンを、それぞれ1/3の厚さまで圧縮しその後圧力
を解放して2/3まで回復させたものを厚さ50mm、
コンクリート建築物の音源室（床面積Ｘ×Ｙ＝
2800mm×3670mm）のコンクリートスラブＳ（厚さ
150mm）に、第１図に示すような床構造を設けた。 すなわち、まず現場打ちコンクリートスラブ上
にセメントモルタル接着剤を用いて嵩密度が25
ｇ／、縦900mm、横595mm、厚み50mmの、発泡プ
ラスチツク体よりなる床下地材を固着した。 床下地材として、次の三種のものを用いた。 実施例 １ 肉厚50mm、静的バネ定数が10×106Ｎ／m3、圧
縮強さ0.15Kg／cm2の弾性の大きい発泡ポリスチレ
ン成形体の裏面に、深さ30mm、溝幅２mm、間隔60
mmでスリツトを格子状に設けた床下地材。 実施例 ２ 肉厚50mm、静的バネ定数が150×106Ｎ／m3、圧
縮強さ1.8Kg／cm2の半硬質の発泡ポリスチレン成
形体の裏面に、深さ30mm、溝幅２mm、間隔60mmで
スリツトを格子状に設けた床下地材。 実施例 ３ 第３図に示すように、静的バネ定数が150×106
Ｎ／m3、圧縮強さ1.8Kg／cm2の半硬質ポリスチレ
ン発泡体（b1、肉厚20mm）に、静的バネ定数が10
×106Ｎ／m3、圧縮強さ0.15Kg／cm2の弾性の大き
い発泡ポリスチレン成形体（b2、肉厚30mm）を接
着剤で貼着したものであつて、この弾性の大きい
発泡ポリスチレン成形体の表面に、深さ30mm、溝
幅２mm、間隔60mmでスリツトを格子状に設けた床
下地材。 比較例 １ スリツトの溝幅を0.5mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 比較例 ２ スリツトの溝幅を6.0mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 比較例 ３ スリツトの深さを12.5mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 比較例 ４ スリツトの深さを41mmに変更した他は実施例２
と同様にした。 比較例 ５ スリツトの間隔を25mmに変更した他は実施例２
と同様にした。 比較例 ６ スリツトの間隔を350mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 その後、床仕上材Ｆとして厚さ12mmの合板２枚
を桟木１に釘打ちして上記第１図の床構造を形成
した。 得られた床構造について、JIS Ａ−1417とJIS
Ａ−1418の遮音効果を測定した。 結果を表２に示す。 表２より本考案の床構造は、衝撃音および空気
伝播音の遮音効果が裸床および従来のものより優
れることが理解される。
2800mm×3670mm）のコンクリートスラブＳ（厚さ
150mm）に、第１図に示すような床構造を設けた。 すなわち、まず現場打ちコンクリートスラブ上
にセメントモルタル接着剤を用いて嵩密度が25
ｇ／、縦900mm、横595mm、厚み50mmの、発泡プ
ラスチツク体よりなる床下地材を固着した。 床下地材として、次の三種のものを用いた。 実施例 １ 肉厚50mm、静的バネ定数が10×106Ｎ／m3、圧
縮強さ0.15Kg／cm2の弾性の大きい発泡ポリスチレ
ン成形体の裏面に、深さ30mm、溝幅２mm、間隔60
mmでスリツトを格子状に設けた床下地材。 実施例 ２ 肉厚50mm、静的バネ定数が150×106Ｎ／m3、圧
縮強さ1.8Kg／cm2の半硬質の発泡ポリスチレン成
形体の裏面に、深さ30mm、溝幅２mm、間隔60mmで
スリツトを格子状に設けた床下地材。 実施例 ３ 第３図に示すように、静的バネ定数が150×106
Ｎ／m3、圧縮強さ1.8Kg／cm2の半硬質ポリスチレ
ン発泡体（b1、肉厚20mm）に、静的バネ定数が10
×106Ｎ／m3、圧縮強さ0.15Kg／cm2の弾性の大き
い発泡ポリスチレン成形体（b2、肉厚30mm）を接
着剤で貼着したものであつて、この弾性の大きい
発泡ポリスチレン成形体の表面に、深さ30mm、溝
幅２mm、間隔60mmでスリツトを格子状に設けた床
下地材。 比較例 １ スリツトの溝幅を0.5mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 比較例 ２ スリツトの溝幅を6.0mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 比較例 ３ スリツトの深さを12.5mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 比較例 ４ スリツトの深さを41mmに変更した他は実施例２
と同様にした。 比較例 ５ スリツトの間隔を25mmに変更した他は実施例２
と同様にした。 比較例 ６ スリツトの間隔を350mmに変更した他は実施例
２と同様にした。 その後、床仕上材Ｆとして厚さ12mmの合板２枚
を桟木１に釘打ちして上記第１図の床構造を形成
した。 得られた床構造について、JIS Ａ−1417とJIS
Ａ−1418の遮音効果を測定した。 結果を表２に示す。 表２より本考案の床構造は、衝撃音および空気
伝播音の遮音効果が裸床および従来のものより優
れることが理解される。
第１図は本考案の床構造の断面図、第２図は床
下地材の部分正面図、第３図は床下地材の斜視
図、第４図は、従来のコンクリート建築物の洋室
の床構造を示す断面図、第５図は第４図の床構造
を構成する床下地材を示し、同図イは表面からみ
た平面図、同図ロは裏側からみた平面図、同図ハ
は同図イの矢符Ｅ方向からみた側面図、同図ニは
同図イの矢符Ｆ方向からみた側面図、第６図は第
４図の床仕上材を除去した状態を示す平面図であ
る。 Ｓ……コンクリートスラブ、M1……接合材、
Ｂ……床下地材、Ｆ……床仕上材、１……桟木、
４……スリツト。
下地材の部分正面図、第３図は床下地材の斜視
図、第４図は、従来のコンクリート建築物の洋室
の床構造を示す断面図、第５図は第４図の床構造
を構成する床下地材を示し、同図イは表面からみ
た平面図、同図ロは裏側からみた平面図、同図ハ
は同図イの矢符Ｅ方向からみた側面図、同図ニは
同図イの矢符Ｆ方向からみた側面図、第６図は第
４図の床仕上材を除去した状態を示す平面図であ
る。 Ｓ……コンクリートスラブ、M1……接合材、
Ｂ……床下地材、Ｆ……床仕上材、１……桟木、
４……スリツト。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 １ コンクリートスラブとそのスラブの上に接合
材を用いて発泡プラスチツク製床下地材を固着
し、その床下地材の上に床仕上材を張設したコ
ンクリート建築物の床構造において、前記床下
地材は嵩密度が15〜40g／、肉厚25〜150mm
の発泡プラスチツク体であつて、裏面側に溝幅
が１〜５mm、深さが肉厚の1/3〜4/5に到る多数
のスリツトが、30〜300mmの間隔で、各々裏面
に垂直に設けてあることを特徴とするコンクリ
ート建築物の床構造。 ２ 床下地材の発泡プラスチツク体が、JIS Ａ−
6322に準拠して測定した静的バネ定数が30×
106Ｎ／m3以下の発泡体であることを特徴とす
る実用新案登録請求の範囲第１項記載の床構
造。 ３ 床下地材の発泡プラスチツク体が、JIS Ａ−
9511に準拠して測定した圧縮強さが0.8〜３
Kg／cm2の発泡体であることを特徴とする実用新
案登録請求の範囲第１項記載の床構造。 ４ スリツトの深さが、床下地材の肉厚の２分の
１未満であつて、格子状に設けられていること
を特徴とする実用新案登録請求の範囲第１項記
載の床構造。 ５ 床下地材が、二層構造であつて、その上層側
がJIS Ａ−9511に準拠して測定した圧縮強さが
0.8〜３Kg／cm2の発泡体で、下層側がJIS Ａ−
6322に準拠して測定した静的バネ定数が30×
106Ｎ／m3以下の発泡体であることを特徴とす
る実用新案登録請求の範囲第１項また第４項記
載の床構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17309387U JPH0528276Y2 (ja) | 1987-11-12 | 1987-11-12 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17309387U JPH0528276Y2 (ja) | 1987-11-12 | 1987-11-12 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0176947U JPH0176947U (ja) | 1989-05-24 |
| JPH0528276Y2 true JPH0528276Y2 (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=31465030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17309387U Expired - Lifetime JPH0528276Y2 (ja) | 1987-11-12 | 1987-11-12 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0528276Y2 (ja) |
-
1987
- 1987-11-12 JP JP17309387U patent/JPH0528276Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0176947U (ja) | 1989-05-24 |
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