JP2519311Y2 - コンクリート建築物の床構造 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は、床衝撃音遮断性に優れたコンクリート建築
物の床構造に関するものである。

［従来の技術］ 従来、コンクリート建築物の床構造としては、一般に
第５図ないし第７図に示す構造等がよく知られている
（特開昭59-68469号、実開昭63-54730号参照）。これら
のうち第５図は従来の洋室の床構造を示し、第６図
（イ）、（ロ）、（ハ）および（ニ）はそれぞれ第５図
におけるユニット床下地材の平面図、裏面図、正面図お
よび側面図を示す。また、第７図は第５図においてコン
クリートスラブに塗布された接合材の床下地材との接着
部の分布状態を示す図である。

このような床構造は、コンクリートスラブＳと、その
スラブＳの上に床高レベル調整用および固着用のために
ほぼ一定の間隔を置いて島状もしくは畝（縞）状に塗布
した接合材Ｍと、その接合材Ｍの上に前記コンクリート
スラブＳに一体に敷設した発泡プラスチックス製の床下
地材Ｂと、さらにその上に張設した木質系フローリング
床仕上材Ｆとから構成されている。

上記接合材Ｍは、通常はモルタルと樹脂接着剤からな
り、最初接着剤をコンクリートスラブに塗り、その上に
モルタルを島状または畝（縞）状に置き、さらにその頂
部に当たる床下地材Ｂの裏面に接着剤を塗って施工して
いる。また、モルタルの代わりに空練モルタルを用いる
こともある。床下地材Ｂは、第６図の（イ）〜（ニ）に
示すようなユニット床下地材Ｂを合決りによって敷き並
べたものである。この床下地材Ｂは、例えば厚さ65mm、
幅600mm、長さ900mmの単位板であって、表側には450mm
間隔で床仕上材Ｆ張設用の桟木Ｃが埋設してある。床仕
上材Ｆは木質系の床板で、釘打ちによって張設するのが
一般的である。

接合材Ｍは、第７図に示すように通常は畝（縞）状に
設けられる（特開昭59-68469号）が、床仕上材１枚当た
り16〜20個の割合でモルタル団子にして島状に設けられ
ることもある（特開昭59-68470号）。

［考案が解決しようとする課題］ しかしながら、このようなコンクリート床構造は、そ
の断熱性、暖かさ、歩行の快適さ、安全性の面で優れて
いるが、遮音性能、特に木質系仕上材の場合の軽量衝撃
音に対する遮音性能が悪いという欠点がある。

このため、上階の木質系仕上の床で発生する椅子や、
物の落下等による衝撃音が下階の住人にうるさく感じ、
苦情やトラブルがしばしば発生している。

このようなコンクリート床構造の遮音性能の悪さは、
木質系フローリング床仕上材が半硬質の発泡プラスチッ
ク床下地材とモルタル等の接合材とを通してコンクリー
トスラブに一体化されているため、硬い木質系床仕上表
面で発生する衝撃音が大きくなり、下階に伝播されやす
いことによると考えられる。

そこで本考案者らは、軽量衝撃音に対する遮音性能を
改良する目的で、コンクリートスラブと、そのスラブ上
に発泡プラスチック製の床下地材を樹脂モルタル接合材
を用いて固着し、その床下地材の上に木質系床仕上材を
張設した構造のコンクリート建築物の床構造に於いて、
前記床下地材JIS A-6322に準拠して測定した静的バネ定
数が30×10⁶N/m³以下であるエラスチックな発泡プラス
チック層と、JIS A-9511-84に準拠して測定した圧縮強
さが0.8〜6kg/cm²の半硬質発泡プラスチック層との積層
構造物であることを特徴とするコンクリート建築物の床
構造を提案（実開昭63-54730号）した。

上記実開昭63-54730号広報に開示される床構造は、重
量衝撃音に対する遮音性能では、許容基準値（ＬH値＝5
5）を満たしているが、軽量衝撃音に対する遮音性能で
は、裸床（ＬL値＝75）に比べれば非常に良好であった
（ＬL値＝60）ものの、未だ許容基準値（ＬL値＝55）を
満たしていない。

本考案は、床衝撃音遮断性において、重量衝撃音に対
しても、軽量衝撃音に対しても、いずれも従来の床構造
よりも一段と床衝撃音遮断性に優れた床構造を提供する
ことを目的とする。なお、床衝撃音に対する遮音性能を
評価する指標としては、住宅・都市整備公団が、昭和63
年に同公団発行の特別共通仕様書（第103〜114頁・発泡
プラスチック系床下地材の項・63年版）中で、従来のＬ
値表示にかえて、コンクリートスラブ単独（裸床）と発
泡プラスチック系床下地材との帯域別中心周波数の値の
差を低減量として表示するように変更した。従来の重量
衝撃音に対する遮音性能ＬH＝55に相当する新たな許容
基準は、第１表の通りである。（公団要求値）。

本考案の目標値としては、重量衝撃音の低減量が上記
の表よりも各帯域で、さらに3dB以上向上させることに
した。

また、該仕様書には明示されていないが、軽量衝撃音
に対する遮音性能ＬL＝60に相当する新たな目標基準と
して、本考案者らは、第２表のように設定した。

［課題を解決するための手段］ 本考案者らは、床衝撃音遮断性に優れたコンクリート
建築物の床構造において、コンクリートスラブと接合材
の間にエラスチックな発泡樹脂シートを存在させて、床
仕上材＋捨張板、床下地材、接合材、発泡シート等のコ
ンクリートスラブにかかる総荷重を従来の床構造よりも
重くすることにより、軽量および重量床衝撃音遮断性能
が改良され、前記の低減量を大きくできることを見いだ
した。

すなわち本考案は、 コンクリートスラブ上に、レベル調整用並びに固着用
の接合材、発泡プラスチック製床下地材、捨張板、およ
びフローリング床仕上材をこの順序で敷設した床構造に
おいて、 コンクリートスラブと接合材間にJIS A-6322に準拠し
て測定した静的バネ定数が30×10⁶N/m³以下であり、肉
厚が３〜30mmの発泡樹脂シートを存在させると共に、総
和荷重量が施工床面積1m²あたり30kg以上となるよう
に、接合材、床下地材、捨張板および床仕上材を設ける
ことを特徴とするコンクリート建築物の床構造を提供す
るものである。

以下に、図面を用いて本考案をさらに詳細に説明す
る。第１図において、Ｓはコンクリートスラブ、Ｅは静
的バネ定数が30×10⁶N/m³以下、好ましくは５×10⁶N/m³
〜20×10⁶N/m³で、且つ肉厚が３〜30mmの発泡樹脂シー
ト、Ｍはセメントモルタル系接合材、Ｂは発泡プラスチ
ック製床下地材、Fsは捨張板およびＦは肉厚12mmの木質
系フローリング床仕上材である。さらに捨張板Fsは、釘
により桟木Ｃに係止され、床仕上材Ｆは接着剤により捨
張板Fsに接着されるか、釘で打ちつけられている。

床下地材Ｂとしては、 圧縮強さが0.8〜3kg/cm³および密度が15〜40g/lの型
内ビーズ発泡ポリスチレン製成形体（第１図）、 型内ビーズ発泡ポリスチレン成形体の上面凹所にアス
ファルトや樹脂ブロックを充填したもの（第２図イおよ
びロ）、 密度が15〜40g/lおよび圧縮強度が0.8〜3kg/cm³の半
硬質発泡プラスチック製床下地材Ｂの下面に幅が１〜30
mmのスリットまたは溝（Ｌ）を設けたもの（第３図）、 静的バネ定数が30×10⁶N/m³以下、好ましくは５×10⁶
N/m³〜20×10⁶N/m³であるエラスチックな発泡プラスチ
ック下層b₁および圧縮強さが0.8〜3kg/cm³、密度が0.05
〜0.5のフィラー入りの半硬質プラスチック上層b₂との
積層体（第４図）、 等を利用できる。床下地材Ｂの肉厚は25〜150mmが一般
的である。

接合材Ｍは、床のレベリング調整用および床下地材Ｂ
とエラスチックな発泡樹脂シートＥとを固着させる目的
で使用され、液状樹脂とセメントモルタルとの併用、液
状樹脂とセメントモルタルとを混合したポリ２−セメン
トモルタル等を使用することができる。セメントモルタ
ルは、団子にして島状または畝（縞）状に置いて施工す
る。

JIS A-6322に準拠して測定した静的バネ定数が30×10
⁶N/m³以下、好ましくは５×10⁶N/m³〜20×10⁶N/m³であ
るエラスチックな発泡プラスチックシートＥとしては、
嵩密度が８〜40g/lの高密度ポリエチレン、綿状低密度
ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレン、エチレン
共重合体およびスチレングラフトポリエチレン共重合体
等の発泡形成体（押出発泡品、型内ビーズ成形品）、お
よび予備発泡ポリスチレン粒子を型内に充填し、これを
スチーム発泡成形して発泡ポリスチレンブロックとし、
加圧した後、その圧を開放して得たものであってもよ
い。本明細書中の実施例では、厚さ410mm、幅900mm長さ
1000mmの発泡ポリスチレンブロックを厚さ方向に加圧し
て、その厚の1/3に圧縮し、その後圧力を開放して2/3ま
で回復させ、しかる後所望寸法にスライスして得た発泡
ポリスチレンを利用した。

エラスチックな発泡プラスチックのバネ定数は、前述
の加圧、解放の２次加工による場合、加工前の発泡体の
密度と加圧条件によって種々のものが得られる。

第３表は、加圧前に異なった密度を有し、且つ厚さ41
0mm、幅900mm、長さ1800mmの発泡プラスチックを、それ
ぞれ1/3の厚さまで圧縮し、その後圧力を解放して2/3ま
で回復させたものを厚さ20mm、幅600mm、長さ900mmに切
断して得たエラスチックな発泡プラスチックシートにつ
いて、その密度とバネ定数との関係を示したものであ
る。

床仕上材Ｆとしては、例えば肉厚12mm、15mmの木質系
フローリングが用いられる。

コンクリートスラブへの荷重量を増加させる方法とし
ては、捨張板としてパーティクルボードを用いたり、床
下地材として重いものを用いる。

床下地材の重量増加法としては、 第２図イおよび第２図ロに示すように、床下地材Ｂの
空所に充填材Ｗをつめこむ、かかる充填材として、密度
が0.9g/cm³以上のコンクリートセメントモルタル、骨材
入りアスファルト、無機充填材（金属粉、無機フィラ
ー）入り樹脂ブロック等を使用する、または、 床下地材の上または下に肉厚0.5〜5mmの樹脂シートま
たはアスファルトシートをのせるか、接着させる（第２
図ハ）ことにより、床下地材の重さを10〜30kg/m²と増
加させることができる。

［実施例］ 以下、実施例により本考案をさらに説明する。

以下のそれぞれの比較例および実施例で得られた床構
造について、住宅・都市整備公団の特別共通仕様書（昭
和63年版）の「実験室におけるコンクリートスラブ上部
構造の床衝撃音レベル低減量を測定方法」に準じて測定
を行った。その結果を第５表に示す。

なお、本測定に用いた試験用コンクリートスラブの床
衝撃音レベル測定データを第４表に示す。

［比較例１］ 厚さ150mmのコンクリートスラブ上に、樹脂入りモル
タル団子を0.54m²あたり24個並べ、この上に型内ビーズ
発泡ポリスチレン床下地材（900mm×600mm×40mm）を敷
き、この上に木質系フローリング床仕上材（肉厚12mm）
を釘で床下地材の桟木上に打ちつけ、総和荷重量が床面
積1m²あたり22kgである床構造を得た。

この床構造は、250Hzおよび500Hz帯域における軽量床
衝撃音レベル低減量が不十分であった。

［比較例２］ 比較例２として、実願平1-111123号に基づき床構造を
形成した。

エラスチックな発泡プラスチックシートの製造例 予備発泡ポリスチレン粒子を型内に充填し、これをス
チーム発泡成形して発泡ポリスチレンブロック（厚さ41
0mm、幅900mm、長さ1000mm）を厚さ方向に加圧してその
厚の1/3に圧縮し、その後圧力を開放して2/3まで回復さ
せ、しかる後、ニクロム線で15mmの肉厚にスライスし
た。

このものの密度は15g/l、静的バネ定数は12×10⁶N/m³
であった。

床下地材の敷設例 第１図の構成に準じ、コンクリートスラブＳ上に、ス
チレン・酢酸ビニル共重合体性エマルジョンにクレイ、
炭酸カルシウム等の充填剤を配合したペースト状接着剤
を塗布し、その上に、肉厚15mm、縦880mm、横580mm、静
的バネ定数が12×10⁶N/m³のエラスチックな発泡ポリス
チレンシートを敷設した。

ついで、このシート上に、エチレン・酢酸ビニル共重
合体水性エマルジョン接着剤を塗布後、該接着剤の上に
セメントモルタル団子Ｍを0.54m²当たり24個の割合で置
き、このセメントモルタル団子の上に、密度25g/l、圧
縮強度1.2kg/cm²の型内ビーズ発泡ポリスチレン形成体
（縦900mm、横600mm、高さ40mm）に桟木Ｃを接着剤で固
着した床下地材Ｂを敷設し、床下地材を手で上からおし
てレベリング調整し、養生させた。

その後、第１図における捨張板は使用せずに、肉厚12
mmの木質系フローリング床仕上材Ｆ（面密度7.2kg/m²）
を床下地材の桟木Ｃに直接釘打ちして、総和荷重量が施
工床面積1m²あたり22kgの第１図に示す床構造を得た。

この床構造は、125Hz帯域における重量床衝撃音レベル
低減量が、基準値ギリギリであった。このものは、同帯
域における重量床衝撃音レベルの低減量を、さらに3dB
大きくすることが好ましい。

［実施例１］ 比較例２と同様に床下地材Ｂを敷設し、レベリング調
整し、養生させた後、肉厚20mmのパーチクルボード（JI
S A-5908のP2000タイプ・比重0.9）を捨張板として桟木
Ｃに釘打ちして、肉厚12mmの木質系フローリング床仕上
材Ｆ（比重0.6）を捨張板に釘打ちして、総和荷重量が
施工床面積1m²あたり36kgである第１図に示す床構造を
得た。

この床構造は、比較例２の床構造よりも125Hz帯域に
おける重量床衝撃音レベル低減量が3dB向上した。

［実施例２］ 捨張板として肉厚20mmのパーチクルボード（比重0.
9）を２層重ねた以外は実施例１と同様にして、総和荷
重量が施工床面積1m²あたり50kgである床構造を得た。

この床構造は、比較例２の床構造よりも重量床衝撃音
レベル低減量が、4dB向上した。

［実施例３］ 床下地材Ｂとして肉厚50mmで、且つ第２図ロに示すよ
うに表面側に縦横幅150mm、深さ20mmの凹み（Ｌ）を12
個設けた型内ビーズ成形発泡ポリスチレン製床下地材を
用いて施工し、養生後、モルタル（比重2.1g/cm³）を溝
に充填し、その上に合板を捨張板として床下地材の桟木
に釘止めした後、木質系プーリング仕上げを行ったこと
以外は、実施例１と同様にして、総和荷重量が施工床面
積1m²あたり37kgである床構造を得た。

このものは、比較例２の床構造よりも、125Hzにおけ
る重量床衝撃音レベル低減量が3dB向上した。

［参考例］ 捨張板として肉厚20mmのパーチクルボード（比重0.
9）を３層重ねた以外は実施例１と同様にして、総和荷
重量が施工床面積1m²あたり64kgである床構造を得た。

この床構造は、遮音性能はさらに優れるが、施工性不
良（パーチクルボードが重く作業が煩わしい）とコスト
高のため実用性に欠けていた。

［考案の効果］ 第５表より、本考案の床構造は軽量および重量の床衝
撃音に対して遮音効果（床衝撃音レベル・低減量）が従
来の床構造より優れていることが判る。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図イ、第３図および第４図は本考案の床構
造の断面図、第２図ロおよび第２図ハは、充填剤が組み
込まれた床下地材の斜視図であり、第５図は従来のコン
クリート建築物の洋室の床構造を示す断面図、第６図は
第５図の床構造を構成する床下地材を示し、第６図
（イ）、（ロ）、（ハ）、および（ニ）は、それぞれ第
５図におけるユニット床下地材の平面図、裏面図、正面
図および側面図を示し、第７図は第５図の床構造より床
仕上材を除去した状態を示す平面図である。 Ｓ……コンクリートスラブ、Ｍ……接合材、Ｂ……床下
地材、Ｅ……エラスチックな発泡プラスチックシート、
Ｆ……フローリング床仕上材、Fs……捨張板、Ｗ……充
填材、Ｃ……桟木、Ｌ……スリットまたは溝

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 清水 正 三重県四日市市川尻町1000番地 三菱油 化バーディッシェ株式会社内

Claims (2)

(57)【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】コンクリートスラブ上に、レベル調整用並
   びに固着用の接合材、発泡プラスチック製床下地材、捨
   張板、およびフローリング床仕上材をこの順序で敷設し
   た床構造において、 コンクリートスラブと接合材間にJIS A-6322に準拠して
   測定した静的バネ定数が30×10⁶N/m³以下であり、肉厚
   が３〜30mmの発泡樹脂シートを存在させると共に、 総和荷重量が施工床面積1m²あたり30kg以上となるよう
   に、接合材、床下地材、捨張板および床仕上材を設ける
   ことを特徴とする、コンクリート建築物の床構造。
2. 【請求項２】床下地材として密度が、10g/l〜200g/lの
   発泡プラスチック成形体の表面側に、複数の凹部を設
   け、その凹部に密度が0.9g/cm³以上の充填物を充填する
   ことを特徴とする、請求項１に記載の床構造。