JPH0453387Y2

JPH0453387Y2 -

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Publication number: JPH0453387Y2
Application number: JP1986149783U
Authority: JP
Priority date: 1986-09-30
Filing date: 1986-09-30
Publication date: 1992-12-15
Also published as: JPS6354730U

Description

【考案の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本考案はコンクリート建築物において、衝撃音
および空気伝播音の騒音の遮断性に優れる床構造
に関する。〔従来の技術〕従来のコンクリート建築物の床構造としては、
例えば第３図ないし第５図に示すものがある。第
３図は洋室の床構造を示し、第４図は第３図にお
ける床下地材の形状を示し、第５図は第３図にお
いてコンクリートスラブに塗布された接合材の床
下地材との接着部の分布状態を示す図である。この床構造は、コンクリートスラブＳと、その
スラブＳの上にほぼ一定の間隔を置いて島状に塗
布した接合材Ｍと、その接合材Ｍに上からのせて
接着して前記コンクリートスラブＳに一体に敷設
した発泡プラスチツク製の床下地材Ｂと、その上
に張設した床仕上材Ｆとより構成されている。上記接合材Ｍは、通常はモルタル団子ｍと接着
剤から成り、最初接着剤をコンクリートスラブに
塗り、その上にモルタル団子ｍを置き、さらにそ
の頂部に接着剤を塗つて施工している。床下地材
Ｂは、第４図に示すようなユニツト下地材ｂを合
じやくりで敷き並べたものである。このユニツト
下地材ｂは、例えば、JIS Ａ−6322に準拠して測
定したバネ定数100×10⁶Ｎ／m³、JIS Ａ−9511に
準拠して測定した圧縮強さ1.2Kg／cm²、厚さ50mm、
幅600mm、長さ900mmの単位板であつて、表側には
450mm間隔で床仕上材張設用の桟木１が埋設して
あり、裏側には配管用の配管溝２が縦横に設けて
ある。床仕上材Ｆは木質系の床板で釘打ちによつ
て張設するのが一般である。島状に塗布した接合材Ｍの間隔は、第５図に示
すように通常は上記ユニツト下地材ｂであれば、
その１枚当りのモルタル団子ｍ、すなわち島の数
は16〜20個である。この床構造は、断熱性、温かさ、歩行の快適
さ、安全性、配管部の施工性等で優れているが、
遮音性能、特に空気伝播音に対する遮音性能が床
下地材を用いないコンクリートスラブ単体（裸
床）にくらべて悪い。このため、上階室内でテレ
ビ音、ステレオ音等の音量を高くすると下階の居
室へ伝播してしまう問題がある。このような遮音性能の悪さはコンクリートスラ
ブ上に発泡プラスチツク製床下地材と床仕上材と
が構成する上部構造が250Hz〜1kHzの周波数帯域
の中で共鳴透過現象を生ずるためと考えられる。また、床衝撃音に対する遮音性能も良好と言え
ず、特に木質系仕上材（合板、捨板）の場合の軽
量衝撃音に対する遮音性能が悪いという欠点があ
る。この遮音性能レベルを確認するために行つた
JIS Ａ−1417−1974（音源室：縦幅２，800mm×横
幅３，670mm）と、JIS Ａ−1418−1974に準拠し
て測定した遮音性能を表３に示す。表３の測定結果から理解されるように、従来の
発泡プラスチツク製床下地材を用いた床構造
〔〕は裸床〔〕と比較して中心周波数500Hzで
の室間音圧レベル差が低下しており、遮音等級Ｄ
値を悪化させている。これは、コンクリートスラブＳ、モルタル接合
材Ｍと床仕上材Ｆとの間を形成している発泡プラ
スチツク製床下地材Ｂが弾性体として作用し、共
鳴透過現象を生じさせているためと考えられる。尚、比較の為に挙げた床構造〔〕のＤ値は50
と良好であるが、これは上述のような共鳴透過現
象を起こすことがないからと考えられる。この床
構造〔〕は、遮音性能は優れているが、このま
まで床仕上材を張設しても、床が硬すぎるため歩
行感が悪く、かつ、転倒時危険であり、極めて居
住性が悪い。〔問題点を解決する具体的手段〕本考案においては、床下地材として、従来用い
られて発泡プラスチツクに、それよりも弾性の大
きい発泡プラスチツクを積層した積層体を用いる
ことにより衝撃音、空気伝播音双方に対し遮音効
果の優れるコンクリート建築物の床構造を与える
ものである。すなわち、本考案は、コンクリートスラブと、
そのスラブの上に発泡プラスチツク製の床下地材
を接合材を用いて固着し、その床下地材の上に床
仕上材を張設した構造のコンクリート建築物の床
構造に於て、前記床下地材はJIS Ａ−6322に準拠
して測定した静的バネ定数が20×10⁶Ｎ／m³以下
である発泡プラスチツク層（以下、弾性の大きい
発泡プラスチツク層ということがある。）と、JIS
Ａ−9511に準拠して測定した圧縮強さが0.8〜３
Kg／cm²の発泡プラスチツク層（以下、半硬質の発
泡プラスチツク層ということがある。）との積層
構造物であることを特徴とするコンクリート建築
物の床構造を提案するものである。以下、図面を用いて本考案を説明する。第１図
において、Ｓはコンクリートスラブ、Ｍはモルタ
ル、液状樹脂接着剤等の接合材、Ｂは発泡体製床
下地材、１は桟木、Ｆは肉厚12mmのベニア合板を
２枚重ね合せた床仕上材であり、この床仕上材Ｆ
は釘により桟木に係止されている。ここにいう接合材Ｍは、床下地材Ｂをコンクリ
ートスラブＳに固定する材料であり、接着剤とセ
メントモルタルを併用したり、ポリマー入りセメ
ント系接着剤やエポキシ系接着剤、例えばアクリ
ル系又はエチレン・酢酸ビニル共重合体系ポリマ
ー分散液を混入させた接着剤等を使用する。この床下地材Ｂは、JIS Ａ−6322に準拠して測
定した静的バネ定数が20×10⁶Ｎ／m³以下、好ま
しくは５×10⁶Ｎ／m³〜20×10⁶Ｎ／m³の発泡プラ
スチツク層b₁とJIS Ａ−9511に準拠して測定した
圧縮強さが0.8〜３Kg／cm²の発泡プラスチツク層
b₂との積層体よりなる（第２図ａ，ｂ，ｃ，ｄ，
ｅ参照）。発泡プラスチツク層b₁の静的バネ定数が20×
10⁶Ｎ／m³越えると遮音性能の向上が望めず（比
較例２参照）、発泡プラスチツク層b₂の圧縮強さ
が0.8Kg／cm²未満では、遮音性能特に重量衝撃音
に対する遮音性能の向上が望めず（比較例３参
照）、歩行性に劣りまた、３Kg／cm²を越えると遮
音性能特に軽量衝撃音に対する遮音性能の向上が
望めず（比較例４参照）、取り扱い性も悪くなり、
またさらに該層を上層に用いた場合は、床が硬く
なりすぎて転倒時に危険である。第２図ａと第２図ｂは両者をエポキシ樹脂、ウ
レタン樹脂等の接着剤で接着した床下地材Ｂで、
弾性の大きい発泡プラスチツクb₁を半硬質の発泡
プラスチツクb₂上に第２図ａでは全面に亘つて積
層し、第２図ｂではb₁をb₂上に間隔をおいて接着
したものである。第２図ｃに図示の床下地材Ｂは、上面に窪みを
有する半硬質の発泡プラスチツクb₂の該窪み部
に、b₂の上面より２〜15mm高く膨出させて、か
つ、窪みの側壁と５〜50mmの間隙を残して弾性の
大きい発泡プラスチツクb₁を固定させた構造の床
下地材Ｂである。第２図ｄに示す床下地材Ｂは、上面に弾性の大
きい発泡プラスチツクb₁を接着した半硬質の発泡
プラスチツクb₂からなる床下地材を、各隣接する
床下地材間の距離を50〜400mm離して敷設するも
のであり、この離間空間内に暖房用のパイプやガ
ス管等を敷設可能ならしめる。更に、半硬質の発
泡プラスチツクb₂の端部に板状の断熱材４を載
置、敷設することができる。第２図ｅに示すものは、半硬質の発泡プラスチ
ツクb₂と、弾性の大きい発泡プラスチツクb₁との
上下関係を第２図ｄとは逆にして敷設したもので
ある。床下地材の弾性の大きい発泡プラスチツク層b₁
の肉厚は、半硬質の発泡プラスチツク層b₂の肉厚
の20〜150％を占める。床下地材の弾性の大きい
発泡プラスチツク層b₁の肉厚が５〜100mmであり、
半硬質の発泡プラスチツク層b₂の肉厚は５〜150
mmである。床下地材の弾性の大きい発泡プラスチツク層を
構成するものとしては、高密度ポリエチレン、線
状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、プロピ
レン・エチレン共重合体、スチレン・ポリエチレ
ン共重合体等の高密度が８〜40g／の発泡成形
体、および、予備発泡ポリスチレン粒子を型内に
充填し、これをスチーム発泡成形して発泡ポリス
チレン成型体とし、該成型体を圧縮後、圧縮率1/
２〜4/5まで形状を回復させ、然る後、圧縮方向に
直交する面方向にスライスしたものが挙げられ
る。例えば、厚さ410mm、幅900mm、長さ1000mmの
発泡ポリスチレン成型体を厚さ方向に加圧して、
その厚さの1/3に圧縮し、その後圧力を開放して
２／３まで回復させ、しかる後、圧縮方向に直交す
る面方向にスライスしたものである。弾性の大きい発泡プラスチツクb₁の静的バネ定
数は、前述の加圧、解放の２次加工による場合、
加工前の発泡体の密度と加圧条件によつて種々の
ものが得られる。表１は、加圧前に異なつた密度を有し、かつ厚
さ410mm、幅900mm、長さ１，800mmの発泡ポリス
チレンを、それぞれ1/3の厚さまで圧縮し、その
後圧力を解放して2/3まで回復させたものを厚さ
50mm、幅600mm、長さ900mmに切断して得たユニツ
ト床下地材b₁について、その密度とバネ定数との
関係をみたものである。

【表】半硬質の発泡プラスチツク層を構成するものと
しては、予備発泡したポリスチレン、スチレン・
α−メチルスチレン・アクリロニトリル共重合
体、ABS等のスチレン系樹脂粒子を型内に充填
し、スチーム加熱して発泡、相互に融着させて得
られた型物発泡成形体が利用できる。このものの
密度は15〜40g／が強度、断熱性の面で好まし
い。本考案は、遮音性能を向上させるために、弾性
の大きい発泡体、つまり、静的バネ定数が20×
10⁶Ｎ／m³以下の発泡体と、従来用いられている
比較的硬い発泡体を組み合わせることを特徴とす
る。前記両層の性質を示す静的バネ定数と圧縮強
さは、一方は柔らかさ、他方は硬さと相反する性
質を表すものであるので、静的バネ定数が20×
10⁶Ｎ／m³であつて圧縮強さは0.8〜３Kg／cmの発
泡体は得られないが、両者の関係を表２に示す。

【表】

〔実施例〕

半硬質の発泡プラスチツクb₂として、圧縮強さ
が1.2Kg／cm²、静的バネ定数が100×10⁶Ｎ／m³、
嵩密度25g／の発泡ポリスチレン成形体を、弾
性の大きい発泡プラスチツクb₁としては、下記の
方法で得た、静的バネ定数が10×10⁶Ｎ／m³、圧
縮強さが0.15Kg／cm²、嵩密度15g／の発泡体を
用いた。ブロツクb₁の製法予備発泡ポリスチレン粒子を型内に充填し、こ
れをスチーム発泡成形して厚さ410mm、幅900mm、
長さ1000mmの発泡ポリスチレンブロツクとし、つ
いでこの発泡ポリスチレンブロツクを厚さ方向に
加圧して、その厚さの1/3に圧縮し、その後圧力
を開放して2/3まで回復させ、しかる後圧縮方向
に直交する面方向にスライスした。〔実施例１〕縦900mm、幅595mm、高さ50mmの型内発泡ポリス
チレン成形体b₂の窪み部（窪み部間の距離は縦方
向300mm、横方向300mm、窪みの大きさは、直径
200mmφ、窪み部の深さ15mm）内に、弾性の大き
い発泡体b₁（直径150mmφ、高さ20mmの円柱状物）
をこの発泡体b₁の上表面が、型内ポリスチレン成
型体b₂の上表面より５mm突出し、かつ、成形体b₂
の側壁より10mmの間隔を有するようにエポキシ樹
脂接着剤を用いて接着させて床下地材を得た。
（第２図ｃ参照）この床下地材ＢをセメントモルタルＭを用いて
コンクリート建築物の音源室（床面積Ｘ×Ｙ＝
2800mm×3670mm）のコンクリートスラブＳ上に固
着し、ついで床仕上材Ｆとして厚さ12mmの合板２
枚を桟木１に釘打ちして床構造を形成した。得られた床構造について、JIS Ａ−1418の重量
床衝撃発生器による方法に準じて床衝撃音のレベ
ル測定を、JIS Ａ−1417に準じて空気伝播音のレ
ベル測定を行ない、その結果を表３に示す。〔実施例２〕縦900mm、幅595mm、高さ30mmの発泡ポリスチレ
ン成形体b₂上に、縦900mm、幅595mm、高さ20mmの
発泡ポリスチレン成形体b₁を合じやくりができる
ようにエポキシ樹脂接着剤を用いて接着させた床
下地材（第２図ａ参照）を用いた他は実施例１と
同様に行つた。その結果を表３に示す。〔実施例３〕縦900mm、幅595mm、高さ40mmの発泡ポリスチレ
ン成形体b₂上に、縦150mm、幅595mm、高さ10mmの
発泡ポリスチレン成形体b₁を300mm間隔にエポキ
シ樹脂接着剤を用いて接着させた床下地材（第２
図ｂ参照）を用いた他は実施例１と同様に行つ
た。その結果を表３に示す。〔実施例４〕縦300mm、幅595mm、高さ30mmであつて両端辺か
ら50mmのところに幅30mm、高さ20mmの凸部を設け
た発泡ポリスチレン成形体b₂の、その凸部間に縦
150mm、幅595mm、高さ20mmの発泡ポリスチレン成
形体b₁をエポキシ樹脂接着剤を用いて接着させた
床下地材（第２図ｄ参照）を間隔450mm置きにコ
ンクリートスラブに固定し、発泡ポリスチレン成
形体b₂の端部に、縦210mm、幅595mm、高さ15mmの
嵩密度、20g／、圧縮強さ1.2Kg／cm²、静的バネ
定数100×10⁶Ｎ／m³の発泡ポリスチレン成形体を
敷設した。実施例１と同様の試験を行い、その結
果を表３に示した。〔実施例５〕縦120mm、幅595mm、高さ20mmの発泡ポリスチレ
ン成形体b₁の上に、該b₁を固めるコの字型に成型
した縦180mm、幅595mm、中央の高さ30mmの発泡ポ
リスチレン成形体b₂をエポキシ樹脂接着剤を用い
て接着させた床下地材（第２図ｅ参照）を間隔
225mm置きにコンクリートスラブに固定した。実
施例１と同様の試験を行い、その結果を表３に示
した。比較例１縦900mm、幅595mm、高さ50mmの発泡ポリスチレ
ン成形体b₁をエポキシ樹脂接着剤を用いて接着さ
せた床下地材（第３図参照）を用いた他は実施例
１と同様に行つた。その結果を表３に示した。比較例２実施例２の発泡ポリスチレン成形体b₁の代わり
に、静的バネ定数が25×10⁶Ｎ／m³、圧縮強さが
0.4Kg／cm²、嵩密度22g／１の発泡体を用いた他は
実施例２と同様に行つた。その結果を表３に示し
た。比較例３実施例２の発泡ポリスチレン成形体b₂の代わり
に、静的バネ定数が32×10⁶Ｎ／m³、圧縮強さが
0.6Kg／cm²、嵩密度20g／１の発泡体を用いた他は
実施例２と同様に行つた。その結果を表３に示し
た。比較例４実施例２の発泡ポリスチレン成形体b₂の代わり
に、静的バネ定数が400×10⁶Ｎ／m³、圧縮強さが
3.5Kg／cm²、嵩密度42g／１の発泡体を用いた他は
実施例２と同様に行つた。その結果を表３に示し
た。

【表】表３より、本考案の床構造は、従来の床構造
〔〕、及び裸床〔〕における、軽量衝撃音に対
する遮音性能不足を満足できるものとし、さら
に、中心周波数250Hzおよび500Hzでの空間音圧レ
ベル差の低下をも解消して遮音等級Ｄ値を裸床
〔〕並としており、衝撃音および空気伝播音の
遮音効果が裸床〔〕および従来の床構造〔〕
より優れることが理解される。特に、実施例１，４，５つまり第２図ｃ，ｄ，
ｅに示される構造の床下地材が、遮音性能に優れ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の床構造の断面図、第２図ａと
ｂとｃは床下地材の部分平面図、第２図ｄとｅは
床構造の部分断面図、第３図は、従来のコンクリ
ート建築物の洋室の床構造を示す断面図、第４図
は第３図の床構造を構成する床下地材を示し、同
図イは表側からみた平面図、同図ロは裏側からみ
た平面図、同図ハは同図イの矢符Ｅ方向からみた
側面図、同図ニは同図イの矢符Ｆ方向からみた側
面図、第５図は第３図の床仕上材を除去した状態
を示す平面図である。Ｓ……コンクリートスラブ、Ｍ……接合材、Ｂ
……床下地材、b₁……静的バネ定数が20×10⁶
Ｎ／m³以下の発泡プラスチツク層、b₂……圧縮強
さが0.8〜３Kg／cm²の発泡プラスチツク層、Ｆ…
…床仕上材、１……桟木。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】 (1) コンクリートスラブと、そのスラブの上に発
泡プラスチツク製の床下地材を接合材を用いて
固着し、その床下地材の上に床仕上材を張設し
た構造のコンクリート建築物の床構造に於て、
前記床下地材はJIS Ａ−6322に準拠して測定し
た静的バネ定数が20×10⁶Ｎ／m³以下である発
泡プラスチツク層と、JIS Ａ−9511に準拠して
測定した圧縮強さが0.8〜３Kg／cm²の発泡プラ
スチツク層との積層構造物であることを特徴と
するコンクリート建築物の床構造。 (2) 静的バネ定数が20×10⁶Ｎ／m³以下である発
泡プラスチツク層が、発泡ポリスチレン成型体
を圧縮後、圧縮率の1/2〜4/5まで形状を回復さ
せ、然る後、圧縮方向に直交する面方向にスラ
イスして得たものであることを特徴とする実用
新案登録請求の範囲第１項記載の床構造。 (3) 床下地材が、上面に窪みを有する、圧縮強さ
が0.8〜３Kg／cm²の発泡プラスチツク層の該窪
み部内に、該層上面より若干高く膨出させて、
静的バネ定数が20×10⁶Ｎ／m³以下の発泡プラ
スチツク層を固定した構造の床下地材であるこ
とを特徴とする実用新案登録請求の範囲第１項
記載の床構造。 (4) 床下地材の静的バネ定数が20×10⁶Ｎ／m³以
下の発泡プラスチツク層の肉厚が、圧縮強さが
0.8〜３Kg／cm²の発泡プラスチツク層の肉厚の
20〜150％を占めることを特徴とする実用新案
登録請求の範囲第１項記載の床構造。 (5) 床下地材の静的バネ定数が20×10⁶Ｎ／m³以
下の発泡プラスチツク層の肉厚が５〜100mmで
あることを特徴とする実用新案登録請求の範囲
第１項記載の床構造。 (6) 床仕上材が肉厚20mm以上のラワン合板である
ことを特徴とする実用新案登録請求の範囲第１
項記載の床構造。