JPH05279741A - 一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH05279741A JPH05279741A JP3345083A JP34508391A JPH05279741A JP H05279741 A JPH05279741 A JP H05279741A JP 3345083 A JP3345083 A JP 3345083A JP 34508391 A JP34508391 A JP 34508391A JP H05279741 A JPH05279741 A JP H05279741A
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Abstract
間圧延することにより、均一微細な析出分散相を有する
鋳片を得、磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板を製造す
る。 【構成】 重量でC:0.10%以下、Si: 2.5〜8.0 %
及び通常のインヒビター成分を含み、残余はFe及び不
可避的不純物よりなる溶鋼を、移動更新する冷却体表面
により急冷凝固せしめて 0.5〜3.5mm の厚みの薄鋳片と
なし、凝固完了から少なくとも1300℃までの温度域を1
℃/秒以上で急冷し、さらに 700〜1300℃の温度域で圧
下率1〜45%の熱間圧延を行い、 0.3〜3.0mm の厚みの
鋼帯を得、これを素材とし、析出熱処理を施すことな
く、最終圧延率50%以上の1回ないし中間焼鈍を含む2
回以上の圧延、脱炭焼鈍及び最終仕上焼鈍を施す。
Description
iを含む磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
に関するものである。
器の鉄心材料として利用されており、磁気特性として励
磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならない。しかも近
年、特にエネルギーロスの少ない低鉄損素材への市場要
求が強まっている。しかし、従来の製造方法では、熱
延、冷延、焼鈍などの複雑な工程処理が必要なため、製
造コストが非常に高いという問題がある。そこで最近、
電磁鋼の溶鋼を急冷凝固法で直接薄帯にする技術が開発
された。この方法によれば、溶鋼から直接成品または半
成品ができるので、製造コストを大幅に下げることが可
能である。
する方法は、インヒビターを活用するものが主流であ
る。たとえば、特開昭63−11619号公報には、S
i:2.5〜6.5%等を含有する溶湯を、冷却面が移
動更新する冷却体上に連続供給して急冷凝固し、0.7
〜2.0mm厚の鋳片を得、これに圧下率50%以上の冷
間圧延を施した後、焼鈍することからなる一方向性電磁
鋼板の製造方法が開示されている。
び特公昭56−43295号公報では、いずれも溶鋼を
鋳型の中心部の凝固冷却速度が1℃/秒以上となるよう
に冷却し、凝固後も少なくとも600℃までを0.05
℃/秒以上で急冷することにより、硫化物、窒化物、炭
化物などの析出物を殆ど固溶させた鋳片を得、以降の工
程で析出処理することにより、微細分散させるようにし
ている。
は、Si:4.5重量%以下等を含有する溶湯を連続鋳
造して3〜80mm厚の薄鋳片とした後、700℃を下廻
らぬ間に、圧下率50%以上の熱間圧延を終了し、1.
5〜3.5mm厚の熱間鋼帯にすることからなる一方向性
電磁鋼板の製造方法が開示されている。この特許文献に
よれば、前記熱間圧延を施さなければGoss核が不足
し、満足な二次再結晶つまり磁気特性が得られないとし
ている。
固法で一方向性電磁鋼板を製造する方法は、特開昭63
−11619号公報記載の発明では、冷間圧延を施すこ
とにより、焼鈍過程において微細な析出分散相を得るこ
とに主眼を置いているが、この製造方法では、鋼帯中全
域に均一微細な析出分散相を得ることは非常に困難で、
二次再結晶は非常に不安定であるという問題点がある。
び特公昭56−43295号公報記載の発明では、後に
硫化物の析出処理のため再熱する必要があり、省エネル
ギーの観点からは不利になっている。さらに、上記公報
の記載には、二次冷却段階での適切な制御により微細な
硫化物を析出させた鋳片を得ることは非常に困難である
と述べている。
記載の発明では、集合組織の改善に着眼しているのみ
で、ゴス方位を得るため、薄鋳片に対して熱延圧下率5
0%以上が必要とされている。このように、二次再結晶
に必要なゴス方位を得るため、薄鋳片に対して熱延圧下
率50%以上が必要とされることは、圧延設備が巨大な
ものとなり、工業化が難しいという問題点がある。
エネルギーの観点からも有利にするため、急冷凝固法に
おける凝固後の冷却の適正な制御に加え、適切な温度範
囲で低圧下率による加工を施して歪みを導入することに
より、鋳片中へ微細な硫化物を析出させ、析出処理工程
の省略を狙い、(110)〈001〉方位の集積度が高
く磁気特性の良好な一方向性電磁鋼板を得るための製造
方法を提供することを目的とする。
達成すべく検討を重ねた結果、重量でC:0.10%以
下、Si:2.5〜8.0%ならびに通常のインヒビタ
ー成分を含み、残余はFe及び不可避的不純物よりなる
溶鋼を、移動更新する冷却体表面により急冷凝固せしめ
て0.5〜3.5mmの厚みの薄鋳片となし、凝固完了か
ら、少なくとも1300℃までの温度域を、1℃/秒以
上で急冷し、さらに、700〜1300℃の温度域で圧
下率1〜45%の熱間圧延により歪みを導入することに
より、析出物の微細析出処理を施すと、二次再結晶が安
定し磁気特性が改善されることを見出した。これは、1
00オングストロームオーダーの析出物が歪み誘起によ
り均一微細に析出するからである。さらに、これら析出
物の微細析出により、後の析出処理工程の省略を狙うこ
とも可能である。
電磁鋼板は、その製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を
充分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製
造できる。このゴス集合組織を得るためには、一次再結
晶粒の成長粗大化を抑制し、(110)〈001〉方位
の再結晶粒のみを或る温度範囲で選択的に成長させる。
すなわち、二次再結晶させるような素地を作ってやるこ
とが必要である。そのためには、素材に微細な介在物が
一次再結晶粒の成長の抑制材(インヒビター)として、
均一に分散していなければならない。また、この時の最
適な析出サイズは100オングストロームオーダーであ
ると言われている。
化物がある。特公昭56−43295号公報の記載によ
れば、硫化物は1500℃付近の凝固完了期及び120
0〜900℃付近の温度で析出すると言われている。ま
た、硫化物の溶体化域は1300〜1400℃であると
言われている。つまり、凝固期が徐冷された場合には、
凝固完了期に析出し、凝固期が極めて速く急冷された場
合には、硫化物は地に過飽和に固溶したまま低い温度に
到達する。さらに、900〜1200℃付近の温度に保
持されれば、硫化物は時間に伴って凝集粗大化し、この
温度域でも急冷されれば、硫化物が地に完全に固溶した
ままの状態が得られる。
は、前記特公昭56−51216号公報及び特公昭56
−43295号公報に開示されているように、凝固期を
極めて速く急冷して、引き続いて凝固後も急冷して60
0℃程度まで冷却し、硫化物が地に完全に固溶したまま
の鋳片を得、後の析出処理により100オングストロー
ムオーダーの硫化物を微細に析出させる方法がある。し
かし、本発明では上記方法における余分な析出処理工程
を省略するがため、硫化物の析出温度域にて、圧延を行
うことにより、加工歪みを導入して、100オングスト
ロームオーダーの硫化物を微細に歪み誘起析出させる方
法をとり、後の析出処理を省略する方法を採っている。
つまり、これまでに本発明者らは、鋳造後の薄鋳片の冷
却段階での最適な析出挙動を実験により明確にし、特に
加工歪みを付与することにより100オングストローム
オーダーの析出物が微細に析出することを突き止めた。
る。通常の凝固完了からの冷却では、ある程度の析出分
散相が得られるが、粒界では比較的多く析出し易く、粒
内では析出しにくく、粒界と粒内では不均一に析出が起
こる。急冷凝固薄鋳片では、結晶粒径が通常の熱延法と
比較して10倍ほど大きく、粒界に比べて粒内の面積率
が多く、鋳片全体に均一微細な析出分散相を得ることが
困難である。ところが、本発明のように、加工歪みを導
入することにより、粒界、粒内ともに鋳片内全面に均一
な析出分散相を得ることができる。以上の処理により、
後の二次再結晶が安定になり、良好な磁気特性が得られ
る。代表例として、図1に、(a)歪みを加えた場合
と、(b)加えない場合の析出分散相の組織写真を示
す。なお、鋳片の集合組織については、急冷凝固法によ
り結晶方位がランダムな組織が得られる。
記のように限定した理由を、詳細に説明する。この鋼成
分の限定理由は下記のとおりである。Siは鉄損を良く
するために下限を2.5%とするが、多すぎると冷間圧
延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を8.0%
とする。Cについては、上限0.10%は、これより多
くなると脱炭所要時間が長くなり、経済的に不利となる
ので限定した。
に、以下の成分元素を添加することが好ましい。Mnは
MnSを形成するために必要な元素で、MnSの適当な
分散状態を得るため、0.02〜0.15%が望まし
い。SはMnS,(Mn・Fe)Sを形成するために必
要な元素で、適当な分散状態を得るため、0.001〜
0.05%が望ましい。さらに、硫化物に加えてAlN
を利用する場合は、酸可溶性AlとNを添加する。酸可
溶性AlはAlNを形成するために必要な元素で、Al
Nの適正な分散状態を得るため0.01〜0.04%が
望ましい。NもAlNを形成するために必要な元素で、
AlNの適正な分散状態を得るため0.003〜0.0
2%が望ましい。その他、Cu,Sn,Sbはインヒビ
ターを強くする目的で1.0%以下において少なくとも
1種添加しても良い。
0.5〜3.5mm厚さの薄鋳片に急冷凝固する。上限
3.5mmは、これ以上では、凝固シェルが鋳片の自重に
より不安定になるので限定した。下限0.5mmは、これ
以下では生産効率が悪いため限定した。
明では、凝固完了から、少なくとも1300℃までの温
度域を、1℃/秒以上で急冷する必要がある。この時の
温度域は、凝固完了期の硫化物などの析出を抑え、硫化
物などが地に過飽和に固溶したままの状態で、析出分散
相の析出域に到達するために限定した。下限温度を13
00℃にしたのは硫化物、窒化物等の析出温度域の上限
であるからである。下限1℃/秒はこれ以下では凝固末
期の粗大析出が起こるからである。なお、この時の冷却
温度の終点については制限せず、直接700〜1300
℃の温度域に到達して熱間圧延を施しても良いし、70
0℃以下の温度域まで冷却し、再加熱して700〜13
00℃の温度域で熱間圧延を施しても良い。
相を得るために、700〜1300℃の範囲で圧下率1
〜45%の歪みの導入により均一に微細析出させる。こ
の時の上限1300℃と下限700℃は、この範囲以外
では硫化物、窒化物等の析出ノーズから大きく外れるの
でこの範囲に限定した。さらに、圧下率の下限を1%と
したのは、これ以下では歪み誘起析出に必要な歪みが得
られないためであり、また、上限45%は、これ以上で
は圧延設備が巨大になるため、省エネルギーの観点から
も好ましくないのでこれに限定した。また、場合により
析出分散相の析出核を発生させるため、熱間圧延前に上
記の範囲で均熱時間1秒以上の熱処理を施すことも可能
である。下限の1秒は、これ以下では析出が起こらない
ので限定した。
であるが、最終板厚0.05〜0.40mmの製品を想定
したとき、良好な二次再結晶を得るためには0.3mm未
満では冷延圧下率が不足であり、3.0mm超では冷延圧
下率は過剰となる。
界とも、均一微細に析出した鋼帯が得られる。なお、熱
延後の鋼帯には、水冷を施しても良い。また、得られた
鋼帯は、結晶方位がランダムな集合組織である。この薄
鋳片素材は、熱延工程さらに析出処理工程を実施するこ
となく次工程へ進む。
において、1回ないし、中間焼鈍を含む2回以上の圧延
を施す。この時の最終圧下率は高いゴス集積度をもつ製
品を得るため、圧下率50%以上が必要となる。下限5
0%はこれ以下では必要なゴス核が得られないため限定
した。
い、さらにMgO等の焼鈍分離剤を塗布して、二次再結
晶と純化のため1100℃以上の仕上げ焼鈍を行うこと
で、磁気特性が良好な一方向性電磁鋼板が製造される。
次に本発明の実施例を挙げて説明する。
ル急冷凝固法により、(A)2.5mm、(B)2.2m
m、(C)2.0mm厚の薄鋳片に鋳造した。鋳造条件
は、ロール径が300mmφ、溶鋼とロール接触時間は約
0.3秒であった。鋳造直後は、双ロール直下から気水
冷却を実施し、1200℃まで冷却した。この時の冷却
速度は50℃/秒である。ついで(A),(B)に対
し、900〜1100℃の温度範囲で、熱間圧延を行い
2.0mm厚の鋼帯とした。この時の圧下率を表2に示
す。熱延後は鋼帯に水冷を施した。以上より得られた、
(A)の析出分散相の観察結果を図1(a)に、(C)
の析出分散相を図1(b)に示す。(C)に比べて
(A)の析出物の分散状態は粒内全面に均一析出してい
る。次に、得られた鋼帯を酸洗した後、冷間圧延を行い
0.29mm厚にした。更に湿潤水素中で脱炭焼鈍し、M
gO粉を塗布した後、1200℃に10時間、水素ガス
雰囲気中で高温焼鈍を行った。表2に、得られた製品の
磁気特性を示す。製品の磁性は、(A)と(B)で満足
できるものが得られ、熱間圧延を施した方が良好な磁気
特性になった。
鋼を、双ロール急冷凝固法により、(D)2.5mm、
(E)1.6mm厚の薄鋳片に鋳造した。鋳造条件は、ロ
ール径が300mmφ、溶鋼とロール接触時間は約0.3
秒であった。鋳造直後は、薄鋳片を1200℃まで冷却
した。この時の冷却速度は50℃/秒である。ついで
(D)に対し、1100℃で10秒の保温後、900〜
1100℃の温度範囲で熱間圧延を行い1.6mm厚の鋼
帯とした。この時の圧下率は36%である。得られた鋼
帯を酸洗した後、冷間圧延を行い、0.23mm厚にし
た。その後湿潤水素中で脱炭焼鈍し、MgO粉を塗布し
た後、1200℃に10時間、水素ガス雰囲気中で高温
焼鈍を行った。表4に、得られた製品の磁気特性を示
す。製品の磁性は、(D)で満足できるものが得られ
た。
鋼を、双ロール急冷凝固法により、2.7mm厚の薄鋳片
に鋳造した。鋳造条件は、ロール径が300mmφ、溶鋼
とロール接触時間は約0.4秒であった。鋳造直後は、
双ロール直下から気水冷却を実施し、1200℃まで鋳
片を冷却した。この時の冷却速度は50℃/秒である。
ついで、1100℃で10秒の均熱後、1100〜90
0℃の温度範囲において、熱間圧延を行い2.2mm厚の
鋼帯とした。この時の圧下率は19%である。熱延後は
鋼帯に水冷を施した。得られた鋼帯を酸洗した後、冷間
圧延を行い0.7mm厚にした後、湿潤水素中で焼鈍し、
再度、冷間圧延を施し0.23mm厚にした。さらに、湿
潤水素中で脱炭焼鈍しMgO粉を塗布した後、1200
℃に10時間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。
得られた製品の磁性は、磁束密度はB8 =1.89
(T)、鉄損W17/50 =1.11(kg/W)で、良好な
磁気特性が得られた。
鋼を、双ロール急冷凝固法により、2.3mm厚の薄鋳片
に鋳造した。鋳造条件は、ロール径が300mmφ、溶鋼
とロール接触時間は約0.3秒であった。鋳造直後は、
双ロール直下から気水冷却を実施し、650℃まで鋳片
を冷却した。この時の冷却速度は50℃/秒である。つ
いで、1100℃まで再加熱し、10秒の均熱後、11
00〜900℃の温度範囲において、熱間圧延を行い
1.7mm厚の鋼帯とした。この時の圧下率は26%であ
る。◎得られた鋼帯を酸洗した後、冷間圧延を行い0.
23mm厚にした。その後湿潤水素中で脱炭焼鈍し、Mg
O粉を塗布した後、1200℃に10時間、水素ガス雰
囲気中で高温焼鈍を行った。得られた製品の磁性は、磁
束密度はB8 =1.92(T)、鉄損W17/50 =0.9
7(kg/W)で、良好な磁気特性が得られた。
れた珪素鋼薄鋳片を素材とし、良好な磁気特性を有する
一方向性電磁鋼板を、安価かつ省エネルギーに製造する
ことができるので、産業上の貢献するところが極めて大
である。
組織写真であり、(a)は本発明例で薄鋳片に熱間圧延
を施した場合、(b)は比較例で熱間圧延を施さない場
合である。
Claims (2)
- 【請求項1】 重量でC:0.10%以下、Si:2.
5〜8.0%ならびに通常のインヒビター成分を含み、
残余はFe及び不可避的不純物よりなる溶鋼を、移動更
新する冷却体表面により急冷凝固せしめて0.5〜3.
5mmの厚みの薄鋳片となし、凝固完了から、少なくとも
1300℃までの温度域を、1℃/秒以上で急冷し、さ
らに、700〜1300℃の温度域で圧下率1〜45%
の熱間圧延を行い、0.3〜3.0mmの厚みの鋼帯を
得、これを素材とし、析出熱処理を施すことなく、最終
圧延率50%以上の1回ないし中間焼鈍を含む2回以上
の圧延、脱炭焼鈍及び最終仕上焼鈍を施すことを特徴と
する、磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項2】 前記薄鋳片の熱間圧延の際、熱間圧延前
に700〜1300℃の温度域で1秒以上の保温を施す
ことを特徴とする請求項1記載の一方向性電磁鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP34508391A JP3310004B2 (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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Publication Number | Publication Date |
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JPH05279741A true JPH05279741A (ja) | 1993-10-26 |
JP3310004B2 JP3310004B2 (ja) | 2002-07-29 |
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6739384B2 (en) | 2001-09-13 | 2004-05-25 | Ak Properties, Inc. | Method of continuously casting electrical steel strip with controlled spray cooling |
JP2004526862A (ja) * | 2000-12-18 | 2004-09-02 | チッセンクラップ アッチアイ スペチアリ テルニ ソシエタ ペル アチオニ | 方向性電気鋼帯の製造方法 |
CN104046758A (zh) * | 2014-06-19 | 2014-09-17 | 北京科技大学 | 一种短流程高效高硅钢薄带的冷轧制备方法 |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP34508391A patent/JP3310004B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP4697841B2 (ja) * | 2000-12-18 | 2011-06-08 | チッセンクラップ アッチアイ スペチアリ テルニ ソシエタ ペル アチオニ | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
US6739384B2 (en) | 2001-09-13 | 2004-05-25 | Ak Properties, Inc. | Method of continuously casting electrical steel strip with controlled spray cooling |
CN104046758A (zh) * | 2014-06-19 | 2014-09-17 | 北京科技大学 | 一种短流程高效高硅钢薄带的冷轧制备方法 |
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