JPH05277653A - Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片Info
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- JPH05277653A JPH05277653A JP7095592A JP7095592A JPH05277653A JP H05277653 A JPH05277653 A JP H05277653A JP 7095592 A JP7095592 A JP 7095592A JP 7095592 A JP7095592 A JP 7095592A JP H05277653 A JPH05277653 A JP H05277653A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】Ｃｕを２０〜９０重量％含有するＦｅ−Ｃｕ系
合金で、厚さが０.１〜２.０ｍｍで、鋳造後の巻取りに
際してワレ疵や破断が発生しにくい薄鋳片を提供する。 【構成】Ｃｕを２０〜９０重量％およびＣｒを１〜１０
重量％含有し、あるいは更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選ばれる１または２以上の元素
を合計で１０重量％以下含有し、かつ残部は１０重量％
以上の実質Ｆｅよりなる組成で、鋳片の表層部が鋳片の
厚さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている、
Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片。
合金で、厚さが０.１〜２.０ｍｍで、鋳造後の巻取りに
際してワレ疵や破断が発生しにくい薄鋳片を提供する。 【構成】Ｃｕを２０〜９０重量％およびＣｒを１〜１０
重量％含有し、あるいは更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選ばれる１または２以上の元素
を合計で１０重量％以下含有し、かつ残部は１０重量％
以上の実質Ｆｅよりなる組成で、鋳片の表層部が鋳片の
厚さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている、
Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣｕを２０〜９０重量％
含有するＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片に関する。こ
のＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片は薄板に圧延し、電
子、磁気部品材料例えばリードフレーム材として用いる
事ができる。
含有するＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片に関する。こ
のＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片は薄板に圧延し、電
子、磁気部品材料例えばリードフレーム材として用いる
事ができる。
【０００２】
【従来の技術】例えば、特願平２−９３４４０号、特願
平３−７３２６５号は、本発明者等の出願に係る発明
で、連続鋳造鋳片を用いたＦｅ−Ｃｕ系合金薄板が記載
されている。即ち合金成分を特定することにより微細な
金属組織を有する厚さ２.２〜１０ｍｍの連続鋳造鋳片
を製造し、これを冷間圧延してＦｅ−Ｃｕ系合金薄板を
製造する。
平３−７３２６５号は、本発明者等の出願に係る発明
で、連続鋳造鋳片を用いたＦｅ−Ｃｕ系合金薄板が記載
されている。即ち合金成分を特定することにより微細な
金属組織を有する厚さ２.２〜１０ｍｍの連続鋳造鋳片
を製造し、これを冷間圧延してＦｅ−Ｃｕ系合金薄板を
製造する。
【０００３】本発明者等の知見によると、Ｆｅ−Ｃｕ系
合金の連続鋳造鋳片は、鋳造後コイラーに搬送する際に
あるいはコイラーで巻取る際に鋳片に割れ疵が発生し易
くまた破断し易いという問題点がある。溶湯の成分を特
願平２−９３４４０号、特願平３−７３２６５号に記載
の成分範囲に選定すると、この問題点も若干改善され
る。
合金の連続鋳造鋳片は、鋳造後コイラーに搬送する際に
あるいはコイラーで巻取る際に鋳片に割れ疵が発生し易
くまた破断し易いという問題点がある。溶湯の成分を特
願平２−９３４４０号、特願平３−７３２６５号に記載
の成分範囲に選定すると、この問題点も若干改善され
る。
【０００４】しかしながら、成分の選定のみでは、ワレ
疵や破断を十分に防止する事が難しく、従来製造されて
いた鋳片は専ら厚さが２.０ｍｍ以上のもので、厚さが
２.０ｍｍ未満の鋳片は破断するために製造されていな
かった。
疵や破断を十分に防止する事が難しく、従来製造されて
いた鋳片は専ら厚さが２.０ｍｍ以上のもので、厚さが
２.０ｍｍ未満の鋳片は破断するために製造されていな
かった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】電子、磁気部品材料と
してのＦｅ−Ｃｕ系合金は、板厚が０.５ｍｍ以下の薄
板として使用される場合が多い。板厚が２.０ｍｍ以上
の鋳片は、板厚を０.５ｍｍ以下に圧延するが、圧下量
が大きいために、Ｆｅ−Ｃｕ系合金のこの圧延は煩瑣で
ある。板厚が０.１〜２.０ｍｍ未満のＦｅ−Ｃｕ系合金
の薄鋳片を、破断させることなくコイルに巻取って製造
できると、そのまゝであるいは簡易な圧延工程を経て成
品とする事ができるために、製造工程を大幅に合理化す
る事ができる。
してのＦｅ−Ｃｕ系合金は、板厚が０.５ｍｍ以下の薄
板として使用される場合が多い。板厚が２.０ｍｍ以上
の鋳片は、板厚を０.５ｍｍ以下に圧延するが、圧下量
が大きいために、Ｆｅ−Ｃｕ系合金のこの圧延は煩瑣で
ある。板厚が０.１〜２.０ｍｍ未満のＦｅ−Ｃｕ系合金
の薄鋳片を、破断させることなくコイルに巻取って製造
できると、そのまゝであるいは簡易な圧延工程を経て成
品とする事ができるために、製造工程を大幅に合理化す
る事ができる。
【０００６】本発明は、板厚が０.１〜２.０ｍｍ未満で
あって、鋳造後にコイラーに搬送する際にあるいはコイ
ラーで巻き取る際に、破断が発生し難い、Ｆｅ−Ｃｕ系
合金の薄鋳片の提供を課題としている。
あって、鋳造後にコイラーに搬送する際にあるいはコイ
ラーで巻き取る際に、破断が発生し難い、Ｆｅ−Ｃｕ系
合金の薄鋳片の提供を課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃｕを２０〜
９０重量％およびＣｒを１〜１０重量％含有し、あるい
は更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂか
ら選ばれる１または２以上の元素を合計で１０重量％以
下含有し、かつ残部は１０重量％以上のＦｅよりなる組
成で厚さが０.１〜２.０ｍｍ未満の連続鋳造鋳片に関す
る。
９０重量％およびＣｒを１〜１０重量％含有し、あるい
は更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂか
ら選ばれる１または２以上の元素を合計で１０重量％以
下含有し、かつ残部は１０重量％以上のＦｅよりなる組
成で厚さが０.１〜２.０ｍｍ未満の連続鋳造鋳片に関す
る。
【０００８】本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金は、電子、磁気
部品材料としての電気伝導度や放熱性を高めるために少
なくとも２０重量％のＣｕを含有せしめる。合金中のＦ
ｅ分は合金に強度を付与するが、Ｃｕが８０重量％超で
はＦｅの含有量が過少となって、強度が不十分となる。
Ｃｕの含有量とＦｅの含有量の割合は、電気伝導度等と
強度とのバランスに基づき用途に応じて選定するが、Ｆ
ｅは１０重量％以上含有せしめる。
部品材料としての電気伝導度や放熱性を高めるために少
なくとも２０重量％のＣｕを含有せしめる。合金中のＦ
ｅ分は合金に強度を付与するが、Ｃｕが８０重量％超で
はＦｅの含有量が過少となって、強度が不十分となる。
Ｃｕの含有量とＦｅの含有量の割合は、電気伝導度等と
強度とのバランスに基づき用途に応じて選定するが、Ｆ
ｅは１０重量％以上含有せしめる。
【０００９】Ｃｒは合金に耐食性を付与するために含有
せしめる。１重量％未満ではその改善効果が小さいため
に１重量％以上含有せしめる。しかしＣｒを含有せしめ
ると、鋳片に粗大結晶粒が発生し易くなる。このため含
有量は１０重量％以下とする。
せしめる。１重量％未満ではその改善効果が小さいため
に１重量％以上含有せしめる。しかしＣｒを含有せしめ
ると、鋳片に粗大結晶粒が発生し易くなる。このため含
有量は１０重量％以下とする。
【００１０】本発明では必須とするものではないが、更
にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選
ばれる１または２以上の元素を合計で１０重量％以下含
有せしめることができる。ＭｏはＣｒと同様に合金に耐
食性を付与し、Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂ
は、鋳片に粗大結晶粒が発生することを防止する。しか
しこれ等の元素を過剰に含有せしめると、ＣｕとＦｅの
合計の含有量が低下し、Ｆｅ−Ｃｕ合金の電気伝導度等
や強度が損なわれる。このため含有量は合計で１０重量
％以下、望ましくは５重量％以下とする。
にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選
ばれる１または２以上の元素を合計で１０重量％以下含
有せしめることができる。ＭｏはＣｒと同様に合金に耐
食性を付与し、Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂ
は、鋳片に粗大結晶粒が発生することを防止する。しか
しこれ等の元素を過剰に含有せしめると、ＣｕとＦｅの
合計の含有量が低下し、Ｆｅ−Ｃｕ合金の電気伝導度等
や強度が損なわれる。このため含有量は合計で１０重量
％以下、望ましくは５重量％以下とする。
【００１１】図２は双ロール式連続鋳造装置の例の説明
図である。１，１'は間隔を置いて水平にかつ平行に配
された水平ロールで矢印方向に回転する。２，２'は水
平ロール１，１'の両端部に設けた側堰である。溶湯３
は水平ロール１，１'の上部と側堰２，２'で形成された
湯溜りに注入する。
図である。１，１'は間隔を置いて水平にかつ平行に配
された水平ロールで矢印方向に回転する。２，２'は水
平ロール１，１'の両端部に設けた側堰である。溶湯３
は水平ロール１，１'の上部と側堰２，２'で形成された
湯溜りに注入する。
【００１２】溶湯は水平ロール１，１'で冷却されて水
平ロールの表面に凝固シェル９，９'を形成するが、凝
固シェル９，９'は水平ロール１，１'の回転に追従して
移動し、水平ロール１，１'の最小間隙部４で合体し、
鋳片１０となる。鋳片１０はスライドテーブル５上を斜
め下方に滑り、搬送ローラ６に達し、コイラー７に移送
され、巻取られてコイル８になる。
平ロールの表面に凝固シェル９，９'を形成するが、凝
固シェル９，９'は水平ロール１，１'の回転に追従して
移動し、水平ロール１，１'の最小間隙部４で合体し、
鋳片１０となる。鋳片１０はスライドテーブル５上を斜
め下方に滑り、搬送ローラ６に達し、コイラー７に移送
され、巻取られてコイル８になる。
【００１３】例えば図２に示した、双ロール式連続鋳造
装置によると、強度が大きい例えばＪＩＳ ３０４ステ
ンレス鋼等においては、厚さが０.１ｍｍ迄の薄鋳片を
製造することができる。ＪＩＳ ３０４ステンレス鋼等
においても厚さが０.１ｍｍ未満の鋳片は、双ロール式
連続鋳造装置では通常製造されていない。このため本発
明では鋳片の厚さを０.１〜２.０ｍｍ未満とするがこの
厚さはＦｅ−Ｃｕ系合金の場合は、以後の工程が極めて
簡易化する事ができる厚さの範囲である。
装置によると、強度が大きい例えばＪＩＳ ３０４ステ
ンレス鋼等においては、厚さが０.１ｍｍ迄の薄鋳片を
製造することができる。ＪＩＳ ３０４ステンレス鋼等
においても厚さが０.１ｍｍ未満の鋳片は、双ロール式
連続鋳造装置では通常製造されていない。このため本発
明では鋳片の厚さを０.１〜２.０ｍｍ未満とするがこの
厚さはＦｅ−Ｃｕ系合金の場合は、以後の工程が極めて
簡易化する事ができる厚さの範囲である。
【００１４】本発明の鋳片は、鋳片の表層部が鋳片の厚
さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されていること
を特徴とする。即ち例えば厚さが０.３ｍｍの鋳片の場
合は、鋳片の表層部は厚さが０.１ｍｍ以上の柱状組織
で形成されている。本発明で柱状組織とは、鋳片の横断
面を、アルミナ研磨仕上げし、この研磨面をＨ2Ｏ：５
０ｃｃ，ＨＮＯ3：２５ｃｃ，酢酸：２５ｃｃの溶液で
１分〜２分間に亘ってマクロエッチして拡大鏡により観
察した際に見られる、鋳片の表面から鋳片の厚さの中心
に向いた延伸状の金属組織の集合部をいう。
さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されていること
を特徴とする。即ち例えば厚さが０.３ｍｍの鋳片の場
合は、鋳片の表層部は厚さが０.１ｍｍ以上の柱状組織
で形成されている。本発明で柱状組織とは、鋳片の横断
面を、アルミナ研磨仕上げし、この研磨面をＨ2Ｏ：５
０ｃｃ，ＨＮＯ3：２５ｃｃ，酢酸：２５ｃｃの溶液で
１分〜２分間に亘ってマクロエッチして拡大鏡により観
察した際に見られる、鋳片の表面から鋳片の厚さの中心
に向いた延伸状の金属組織の集合部をいう。
【００１５】後で詳述するが、鋳片の表層部が鋳片の厚
さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている鋳片
は、例えばＣｕの含有量が約５０％，Ｆｅの含有量が約
５０％でＣｒの含有量が０.５％の組成のＦｅ−Ｃｕ系
合金の場合は、図２の双ロール式連続鋳造装置の湯溜り
部に注入する溶湯の温度を１４５０℃以上に制御するこ
とによって得られる。この組成の溶湯の温度が例えば１
３００℃以下の場合は、鋳片の表層部には柱状組織は全
く観察されないで、横断面の全体が粒状組織のみで形成
された鋳片となる。
さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている鋳片
は、例えばＣｕの含有量が約５０％，Ｆｅの含有量が約
５０％でＣｒの含有量が０.５％の組成のＦｅ−Ｃｕ系
合金の場合は、図２の双ロール式連続鋳造装置の湯溜り
部に注入する溶湯の温度を１４５０℃以上に制御するこ
とによって得られる。この組成の溶湯の温度が例えば１
３００℃以下の場合は、鋳片の表層部には柱状組織は全
く観察されないで、横断面の全体が粒状組織のみで形成
された鋳片となる。
【００１６】
【作用および実施例】本発明者等は、図２に示した双ロ
ール式連続鋳造装置によって、表１の番号１〜４に示し
た、Ｆｅ−Ｃｕ系合金鋳片を製造した。尚水平ロール
１，１'は直径が４００ｍｍ、長さが３５０ｍｍの内部
を水冷したＣｕ合金製で、水平ロール１，１'からコイ
ラー７に至る距離Ｌは３０ｍである。
ール式連続鋳造装置によって、表１の番号１〜４に示し
た、Ｆｅ−Ｃｕ系合金鋳片を製造した。尚水平ロール
１，１'は直径が４００ｍｍ、長さが３５０ｍｍの内部
を水冷したＣｕ合金製で、水平ロール１，１'からコイ
ラー７に至る距離Ｌは３０ｍである。
【００１７】
【表１】
【００１８】コイラーは直前に深さ１０ｍのループを有
する直径が８００ｍｍのコイラーで、鋳片はループ内の
自重による張力が付与されて巻取られる構造である。尚
巻取りに際し鋳片が形成するループ深さは２ｍ〜７ｍの
範囲であった。各鋳片は長さ方向の略中央部から横断面
のマクロエッチ用の試料を採取し、表層部の柱状組織の
厚さを調査した。一部の鋳片はこの巻取に際して破断し
たが、破断した鋳片と破断がなく巻取られた鋳片の柱状
組織の厚さを図１に示した。
する直径が８００ｍｍのコイラーで、鋳片はループ内の
自重による張力が付与されて巻取られる構造である。尚
巻取りに際し鋳片が形成するループ深さは２ｍ〜７ｍの
範囲であった。各鋳片は長さ方向の略中央部から横断面
のマクロエッチ用の試料を採取し、表層部の柱状組織の
厚さを調査した。一部の鋳片はこの巻取に際して破断し
たが、破断した鋳片と破断がなく巻取られた鋳片の柱状
組織の厚さを図１に示した。
【００１９】図１にみられる如く、柱状組織が薄く、
{(柱状組織厚／(鋳片厚)×１００}が小さい５チャージ
は破断したが、{(柱状組織厚)／(鋳片厚)×１００}が３
０以上の５チャージは、何れも破断しなかった。
{(柱状組織厚／(鋳片厚)×１００}が小さい５チャージ
は破断したが、{(柱状組織厚)／(鋳片厚)×１００}が３
０以上の５チャージは、何れも破断しなかった。
【００２０】本発明者等は、これ等の鋳片の金属組織を
更に調査した結果、下記の知見を得た。即ち破断した鋳
片やワレ疵の発生した鋳片の破断部やワレ疵の近傍に
は、鋳片の表層部で鋳片の厚さの１／３以内に、約１０
０μあるいはそれ以上の大きさの巨大な異常組織が見ら
れる。
更に調査した結果、下記の知見を得た。即ち破断した鋳
片やワレ疵の発生した鋳片の破断部やワレ疵の近傍に
は、鋳片の表層部で鋳片の厚さの１／３以内に、約１０
０μあるいはそれ以上の大きさの巨大な異常組織が見ら
れる。
【００２１】この巨大な異常組織は柱状組織の部分には
観察される事はなく、専ら粒状晶の組織の中に散在す
る。従って鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚
さの柱状組織で形成されている鋳片には、鋳片の表層部
に巨大な異常組織がなく、またこの鋳片には破断が発生
しない。
観察される事はなく、専ら粒状晶の組織の中に散在す
る。従って鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚
さの柱状組織で形成されている鋳片には、鋳片の表層部
に巨大な異常組織がなく、またこの鋳片には破断が発生
しない。
【００２２】巨大な異常組織が専ら粒状晶の組織の中に
発生し、柱状組織には発生しない理由は、必ずしも詳か
ではないが、本発明者等は下記の如くに想考している。
既に述べた如くＣｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃ
ｒ：０.５％の溶湯を１３００℃で鋳造すると、全体が
粒状晶の組織の鋳片となるが、この鋳片の表層には多数
の巨大な異常組織が観察される。
発生し、柱状組織には発生しない理由は、必ずしも詳か
ではないが、本発明者等は下記の如くに想考している。
既に述べた如くＣｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃ
ｒ：０.５％の溶湯を１３００℃で鋳造すると、全体が
粒状晶の組織の鋳片となるが、この鋳片の表層には多数
の巨大な異常組織が観察される。
【００２３】図５は公知のＦｅ−Ｃｕの状態図である。
Ｃｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃｒ：０.５％の組
成で温度が１３００℃の溶湯は図５のイの状態として示
される。即ちイの溶湯は（融液＋γ）の状態で、鋳造前
の溶湯中には既に凝固したγの粒子が浮遊状態で含有さ
れている。この溶湯は凝固に際して浮遊しているγの粒
子のそれぞれが核となって結晶生長する。従って全体が
自由晶の組織となる。
Ｃｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃｒ：０.５％の組
成で温度が１３００℃の溶湯は図５のイの状態として示
される。即ちイの溶湯は（融液＋γ）の状態で、鋳造前
の溶湯中には既に凝固したγの粒子が浮遊状態で含有さ
れている。この溶湯は凝固に際して浮遊しているγの粒
子のそれぞれが核となって結晶生長する。従って全体が
自由晶の組織となる。
【００２４】溶湯は１０８０℃近傍に達して凝固を完了
するが、イの溶湯はγの粒子と融液の混合物であるた
め、融液は凝固に際してγの粒子の隙間を充満して相互
に連結し巨大な異常組織のε相となって、鋳片の表層近
傍にも散在することとなる。
するが、イの溶湯はγの粒子と融液の混合物であるた
め、融液は凝固に際してγの粒子の隙間を充満して相互
に連結し巨大な異常組織のε相となって、鋳片の表層近
傍にも散在することとなる。
【００２５】既に述べた如く、この溶湯を１４５０℃以
上で鋳造すると、柱状組織で形成された鋳片となるが、
この鋳片の表層には巨大な異常組織は観察されない。図
５でロはこの溶湯の例である。この溶湯は鋳造前にはγ
の粒子を含有しないで、注入された後、液相線近傍の温
度に達してγの核が発生する。溶湯は水平ロールとの接
触部が最も早く冷却されて液相線近傍の温度に達する。
上で鋳造すると、柱状組織で形成された鋳片となるが、
この鋳片の表層には巨大な異常組織は観察されない。図
５でロはこの溶湯の例である。この溶湯は鋳造前にはγ
の粒子を含有しないで、注入された後、液相線近傍の温
度に達してγの核が発生する。溶湯は水平ロールとの接
触部が最も早く冷却されて液相線近傍の温度に達する。
【００２６】従ってγの核は先ず鋳片の表層部に相応す
る部分に発生し、温度が降下すると、このγの核は鋳片
の厚さ方向の中心に向かって樹枝状に生長する。このた
めに方向性をもった柱状組織が得られる。γの核が樹枝
状に生長するに伴い融液は樹枝状晶の間に捕らえれ、１
０８０℃近傍に達して凝固するが、樹枝状晶の間に捕ら
えられた融液は微細であり、従って凝固したε相は微細
で、巨大な異常組織にはならない。
る部分に発生し、温度が降下すると、このγの核は鋳片
の厚さ方向の中心に向かって樹枝状に生長する。このた
めに方向性をもった柱状組織が得られる。γの核が樹枝
状に生長するに伴い融液は樹枝状晶の間に捕らえれ、１
０８０℃近傍に達して凝固するが、樹枝状晶の間に捕ら
えられた融液は微細であり、従って凝固したε相は微細
で、巨大な異常組織にはならない。
【００２７】柱状晶の厚さが不十分な鋳片は、鋳片の表
層部に巨大な異常組織が散在しているが、この巨大な異
常組織はＣｕの含有量が高く強度が小さいε相であるた
め、鋳片はこの異常組織を起点として破断する。柱状晶
が十分に厚い鋳片は表層部に巨大な異常組織がなく、ε
相は細かく均一に分散している。従って材質強度は均一
であり、破断の起点となる欠陥がないために、破断が発
生し難い。
層部に巨大な異常組織が散在しているが、この巨大な異
常組織はＣｕの含有量が高く強度が小さいε相であるた
め、鋳片はこの異常組織を起点として破断する。柱状晶
が十分に厚い鋳片は表層部に巨大な異常組織がなく、ε
相は細かく均一に分散している。従って材質強度は均一
であり、破断の起点となる欠陥がないために、破断が発
生し難い。
【００２８】図５で、Ｃｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％
の例を述べたが、他の成分の溶湯の場合も、液相線の温
度以上の溶湯を連続鋳造装置の湯溜りに注入すると、鋳
片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚さの柱状組織
で形成された鋳片を得ることができる。
の例を述べたが、他の成分の溶湯の場合も、液相線の温
度以上の溶湯を連続鋳造装置の湯溜りに注入すると、鋳
片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚さの柱状組織
で形成された鋳片を得ることができる。
【００２９】図３は、Ｃｒを３％含有するＦｅ−Ｃｕ系
合金について本発明者等が作成した、表層部に鋳片の厚
さの１／３以上の厚さの柱状組織を有する鋳造する際の
溶湯温度の例を示す図で、点線で示したよりも高温の溶
湯を用いる事によって、本発明の柱状組織を有する鋳片
が得られる。図４は、Ｃｒを６％含有するＦｅ−Ｃｕ系
合金の例で、図３と同様に使用して、本発明の柱状組織
を有する鋳片が得られる。
合金について本発明者等が作成した、表層部に鋳片の厚
さの１／３以上の厚さの柱状組織を有する鋳造する際の
溶湯温度の例を示す図で、点線で示したよりも高温の溶
湯を用いる事によって、本発明の柱状組織を有する鋳片
が得られる。図４は、Ｃｒを６％含有するＦｅ−Ｃｕ系
合金の例で、図３と同様に使用して、本発明の柱状組織
を有する鋳片が得られる。
【００３０】図３〜図５で述べた如く、溶湯の成分が変
わると、本発明の柱状組織を有する鋳片を製造するため
に必要な、溶湯の下限温度は変化するが、この下限温度
は予め実験等で把握する事は容易であり、溶湯の温度を
この下限温度よりも高温に保つ事によって、本発明の柱
状組織を有する鋳片は容易に得られる。
わると、本発明の柱状組織を有する鋳片を製造するため
に必要な、溶湯の下限温度は変化するが、この下限温度
は予め実験等で把握する事は容易であり、溶湯の温度を
この下限温度よりも高温に保つ事によって、本発明の柱
状組織を有する鋳片は容易に得られる。
【００３１】以上本発明を図２の双ロール式連続鋳造で
製造した鋳片について述べたが、本発明の鋳片の効果
は、本発明の冶金的な新たな知見に基づき鋳造温度を制
御することによって、他の連続鋳造装置の場合にも容易
に得られる。従って本発明は双ロール式連続鋳造による
鋳片に限定されるものではなく、本発明には本発明で限
定した性状のＦｅ−Ｃｕ系合金の全ての鋳片が含まれ
る。
製造した鋳片について述べたが、本発明の鋳片の効果
は、本発明の冶金的な新たな知見に基づき鋳造温度を制
御することによって、他の連続鋳造装置の場合にも容易
に得られる。従って本発明は双ロール式連続鋳造による
鋳片に限定されるものではなく、本発明には本発明で限
定した性状のＦｅ−Ｃｕ系合金の全ての鋳片が含まれ
る。
【００３２】
【発明の効果】本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳
片を用いると、鋳造後にコイラーに搬送する際に、ある
いはコイラーで巻き取る際に、割れ疵や破断の発生を防
止することができる。
片を用いると、鋳造後にコイラーに搬送する際に、ある
いはコイラーで巻き取る際に、割れ疵や破断の発生を防
止することができる。
図１は鋳片の柱状組織とワレ疵・破断との関係を示す
図、図２は双ロール式連続鋳造装置の説明図、図３はＣ
ｒを３％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の鋳片を製
造するのに適した溶湯温度の例を示す図、図４はＣｒを
６％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の鋳片を製造す
るのに適した溶湯温度の例を示す図、図５はＦｅ−Ｃｕ
状態図、である。
図、図２は双ロール式連続鋳造装置の説明図、図３はＣ
ｒを３％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の鋳片を製
造するのに適した溶湯温度の例を示す図、図４はＣｒを
６％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の鋳片を製造す
るのに適した溶湯温度の例を示す図、図５はＦｅ−Ｃｕ
状態図、である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安田 一美 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 西村 哲 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 潮田 浩作 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 宮沢 憲一 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃｕを２０〜９０重量％およびＣｒを１〜
１０重量％含有し、あるいは更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓ
ｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選ばれる１または２以上の
元素を合計で１０重量％以下含有し、かつ残部は１０重
量％以上の実質Ｆｅよりなる組成で、厚さが０.１〜２.
０ｍｍ未満の連続鋳造鋳片であって、鋳片の表層部が鋳
片の厚さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されてい
ることを特徴とする、Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070955A JP2614381B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070955A JP2614381B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277653A true JPH05277653A (ja) | 1993-10-26 |
| JP2614381B2 JP2614381B2 (ja) | 1997-05-28 |
Family
ID=13446450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4070955A Expired - Fee Related JP2614381B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2614381B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05277652A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-26 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2984138B2 (ja) | 1992-03-27 | 1999-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05277652A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-26 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP4070955A patent/JP2614381B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05277652A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-26 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05277652A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-26 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2614381B2 (ja) | 1997-05-28 |
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