JPS5911381B2 - AlおよびAl合金の連続鋳造法 - Google Patents
AlおよびAl合金の連続鋳造法Info
- Publication number
- JPS5911381B2 JPS5911381B2 JP54076614A JP7661479A JPS5911381B2 JP S5911381 B2 JPS5911381 B2 JP S5911381B2 JP 54076614 A JP54076614 A JP 54076614A JP 7661479 A JP7661479 A JP 7661479A JP S5911381 B2 JPS5911381 B2 JP S5911381B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- master alloy
- aluminum
- molten metal
- alloy
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/064—Accessories therefor for supplying molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はAIおよびAI合金の連続鋳造法、具体的には
AI合金の連続鋳造法において、移送中のAIおよびA
I合金の溶湯にAI −Ti −B、母合金を連続添加
する条件を規定することによシ鋳造組織を安定して微細
化する方法に関するものである。
AI合金の連続鋳造法において、移送中のAIおよびA
I合金の溶湯にAI −Ti −B、母合金を連続添加
する条件を規定することによシ鋳造組織を安定して微細
化する方法に関するものである。
一般ニアルミニウムまたはアルミニウム合金中に微量の
TiおよびBを添加し鋳造組織を微細化して鋳造割れを
防止する方法が広く採用されている。
TiおよびBを添加し鋳造組織を微細化して鋳造割れを
防止する方法が広く採用されている。
従来とのTiおよびBの添加はAI −Ti −B母合
金を鋳塊の形で炉中に投入し攪拌して行う方法が普通で
あるが、この方法では鋳造までの保持時間中に微細化成
分が沈降分離してしまう欠点があった。
金を鋳塊の形で炉中に投入し攪拌して行う方法が普通で
あるが、この方法では鋳造までの保持時間中に微細化成
分が沈降分離してしまう欠点があった。
これに対し近年連続鋳造法においてはA I −T i
一B母合金をロンド状に加工してこれを炉と鋳造機の間
で移送中の溶湯へ連続添加して微細化成分の沈降分離を
低減する方法が開発されている。
一B母合金をロンド状に加工してこれを炉と鋳造機の間
で移送中の溶湯へ連続添加して微細化成分の沈降分離を
低減する方法が開発されている。
しかしこの方法では径がbインチ程度のロツドが使用さ
れ径が太いためロンドの溶解並びに微細化成分の均一分
布が不十分で鋳造割れを生じることが多い。
れ径が太いためロンドの溶解並びに微細化成分の均一分
布が不十分で鋳造割れを生じることが多い。
本発明はかかる問題に対処してなされたもので、鋳造組
織を微細化させるために必要なAI −Ti−B母合金
の添加条件について種々検討した結果、本発明に至った
ものである。
織を微細化させるために必要なAI −Ti−B母合金
の添加条件について種々検討した結果、本発明に至った
ものである。
即ち本発明はアルミニウムまたはアルミニウム合金の連
続鋳造法において、溶解後、鋳造機に至るまでの溶湯移
送中にAI−Ti B母合金を線または条の形状にし
て下記条件で連続添加して鋳造組織を安定して微細化さ
せる方法に係わるものである。
続鋳造法において、溶解後、鋳造機に至るまでの溶湯移
送中にAI−Ti B母合金を線または条の形状にし
て下記条件で連続添加して鋳造組織を安定して微細化さ
せる方法に係わるものである。
−但し
S : Al −Ti−B母合金の1k鱈Oの表面積(
cIrL2/k9) T:Al−Ti B母合金中のTi量(wt%)t:
鋳造金属に添加したTi量(wt%)M:母合金添加位
置の溶湯温度0 m:鋳造金属の凝固開始温度[F] W:母合金添加位置から鋳造機までの溶湯量Cky) W:毎分当シの鋳造量CkV’分) しかしてKの値を6.4X103以上とすることによD
、AI又はAI合金の鋳造組織は安定して微細化し、鋳
塊割れの発生を抑制して荒引線等の製品の品質を向上す
るもの、Kの値が6.4X103未満では鋳造組織の微
細化が不安定となって鋳塊割れを起し、荒引線等の製品
の品質を低下する。
cIrL2/k9) T:Al−Ti B母合金中のTi量(wt%)t:
鋳造金属に添加したTi量(wt%)M:母合金添加位
置の溶湯温度0 m:鋳造金属の凝固開始温度[F] W:母合金添加位置から鋳造機までの溶湯量Cky) W:毎分当シの鋳造量CkV’分) しかしてKの値を6.4X103以上とすることによD
、AI又はAI合金の鋳造組織は安定して微細化し、鋳
塊割れの発生を抑制して荒引線等の製品の品質を向上す
るもの、Kの値が6.4X103未満では鋳造組織の微
細化が不安定となって鋳塊割れを起し、荒引線等の製品
の品質を低下する。
一般の連続鋳造において、鋳造金属の凝固開始温度(m
)は.虎造金属の組成によって定まるもので、通常65
4〜660℃の範囲内にあシ、母合金添加位置の溶湯温
度(M)はmによ勺定められ、通常690〜720℃で
行なわれている。
)は.虎造金属の組成によって定まるもので、通常65
4〜660℃の範囲内にあシ、母合金添加位置の溶湯温
度(M)はmによ勺定められ、通常690〜720℃で
行なわれている。
また母合金のTi量(T)は通常1〜8チのものが用い
られ、直径4〜16ml1!程度(直径10mmでS=
1 4 8 0 m2Ag)のものが市販されてお択A
I又はAI合金の結晶微細化のための添加Ti量(1)
としては周知の如<0.01〜0.05%とされている
。
られ、直径4〜16ml1!程度(直径10mmでS=
1 4 8 0 m2Ag)のものが市販されてお択A
I又はAI合金の結晶微細化のための添加Ti量(1)
としては周知の如<0.01〜0.05%とされている
。
更に母合金添加位置から鋳造機までの溶湯量(W)及び
毎分当りの鋳造量(w)は鋳造機の機構及び容量で異る
が、一般にはW=40〜180榴、w=6 0〜1 0
0k97分である。
毎分当りの鋳造量(w)は鋳造機の機構及び容量で異る
が、一般にはW=40〜180榴、w=6 0〜1 0
0k97分である。
本発明は上記生産条件において、S,T,t,M,m,
W及びw1特にS及びWを調整してK=6.4X103
以上とすることによシ、鋳塊組織を微細化し、鋳塊割れ
等の欠陥発生を防止したものである。
W及びw1特にS及びWを調整してK=6.4X103
以上とすることによシ、鋳塊組織を微細化し、鋳塊割れ
等の欠陥発生を防止したものである。
例えば鋳造量(w)が増加すればそれに応じて母合金添
加位置から鋳造機までの溶湯量(W)を増加し、また線
径の細い母合金を用いればWをよシ小さい値に制御すれ
ばよい。
加位置から鋳造機までの溶湯量(W)を増加し、また線
径の細い母合金を用いればWをよシ小さい値に制御すれ
ばよい。
今本発明の実施態様を図面によって説明すると第1図に
おいて保持炉1中のAIまたはAI合金の溶湯8は樋2
を通ってタンディッシュ3に供給され、このタンディッ
シュ3からスパウト4を経てベルトホイール型連続鋳造
機の鋳造輪(ホイール)5の外周凹溝と金属ベルト6と
によって形成される鋳型に供給され、ここで冷却凝固に
よって得られた鋳塊が連続的に外部に取出され、次工程
に送られる。
おいて保持炉1中のAIまたはAI合金の溶湯8は樋2
を通ってタンディッシュ3に供給され、このタンディッ
シュ3からスパウト4を経てベルトホイール型連続鋳造
機の鋳造輪(ホイール)5の外周凹溝と金属ベルト6と
によって形成される鋳型に供給され、ここで冷却凝固に
よって得られた鋳塊が連続的に外部に取出され、次工程
に送られる。
上記の溶湯8がダンディツシュ3に入る前に樋2中を移
送中にその適宜位置9でAI −Ti B母合金を前
出の関係式(1)を満足する条件下に線または条の形状
で連続添加して鋳塊におけるAIまたはAI合金の鋳造
組織を安定して微細化させるものである。
送中にその適宜位置9でAI −Ti B母合金を前
出の関係式(1)を満足する条件下に線または条の形状
で連続添加して鋳塊におけるAIまたはAI合金の鋳造
組織を安定して微細化させるものである。
AI Ti B母合金を添加すると結晶粒が微細化
するのは母合金中のTiB2(融点2790℃)が溶融
金属内に分散し、凝固時に結晶核となるためである。
するのは母合金中のTiB2(融点2790℃)が溶融
金属内に分散し、凝固時に結晶核となるためである。
母合金中のT iB 2は凝集体となって存在している
が、溶融金属中に投入されると鋳造される迄の間にマト
リックス(融点約660℃)が溶解し、凝集体はAl溶
湯にさらされて次第に細かく分散されT iB 2単粒
の形になる。
が、溶融金属中に投入されると鋳造される迄の間にマト
リックス(融点約660℃)が溶解し、凝集体はAl溶
湯にさらされて次第に細かく分散されT iB 2単粒
の形になる。
ここでマトリックスが溶け、凝集体が細かく分散してい
く要因について、 (f) Sが大きい程、母合金のマ} IJツクスは
速く溶け、凝集体の分散時間が長くなシ、T iB 2
の単粒化は速進する。
く要因について、 (f) Sが大きい程、母合金のマ} IJツクスは
速く溶け、凝集体の分散時間が長くなシ、T iB 2
の単粒化は速進する。
(口)Tが高い程T iB 2の単粒数は増加する。
の時間)は大きい程TiB2の単粒数は増加する。
ツクスは速やかに溶けてT t B 2は単粒化し易い
。
。
(ホ) tは少なくて済めばそれだけ目的(微細化)が
達成し易い。
達成し易い。
これ等の現象は溶解鋳造において、経験的に知られてお
シ、合金元素が母合金から鋳造金属に溶比例して増加し
、 が成立し、 となる。
シ、合金元素が母合金から鋳造金属に溶比例して増加し
、 が成立し、 となる。
本発明者等は荒引線の品質に及ぼす各要因の寄与率につ
いて種々実験の結果、Kの値によシ荒引線の品質が左右
されることを把握し、前記(1)式においてKの値が6
400以上となる条件で溶湯移送中に、AI−Ti−B
母合金の線又は条を連続して添加することによシ、鋳造
組織を安定して微細化させるものである。
いて種々実験の結果、Kの値によシ荒引線の品質が左右
されることを把握し、前記(1)式においてKの値が6
400以上となる条件で溶湯移送中に、AI−Ti−B
母合金の線又は条を連続して添加することによシ、鋳造
組織を安定して微細化させるものである。
以下に本発明の実施例を示す。
(係はいずれもwt係)
実施例
第1図に示すベルトホイール型連続鋳造圧延機によって
AI−0.7係M?−0.6係Si合金の9.5朋φ荒
引線を製造した。
AI−0.7係M?−0.6係Si合金の9.5朋φ荒
引線を製造した。
鋳造速度は60榴/分(W=60)でAI − 5 %
T i−1 %B母合金(T=5)を5.0〜9.5龍
φの線にして樋中に連続添加した。
T i−1 %B母合金(T=5)を5.0〜9.5龍
φの線にして樋中に連続添加した。
鋳造金属中に添加したTi量は0.004%〜0.02
0係(t=o.004〜0.020)で、母合金添加位
置から鋳造機までの溶融金属重量は20〜180kgで
あった(W=20〜180)。
0係(t=o.004〜0.020)で、母合金添加位
置から鋳造機までの溶融金属重量は20〜180kgで
あった(W=20〜180)。
尚Al−0.7係M,@−0.6係Si合金の鋳造時の
凝固温度は654℃であった。
凝固温度は654℃であった。
このようにして得られた荒引線の欠陥を渦流探傷器で探
傷して欠陥数を調べた。
傷して欠陥数を調べた。
その結果を第1表に示す。
これによりk≧6400を満足する本発明の条件下に連
続鋳造した場合には欠陥数が荒引線10トン当シ2〜5
個であるのに対しk<6 4 0 0の比較法では欠陥
数が10〜18と多くなり、本発明法によって得られる
荒引線が高品位であることが認められた。
続鋳造した場合には欠陥数が荒引線10トン当シ2〜5
個であるのに対しk<6 4 0 0の比較法では欠陥
数が10〜18と多くなり、本発明法によって得られる
荒引線が高品位であることが認められた。
上記本発明の実施において添加するAI Ti一B母
合金の形状は九線に限らず、条ないしは平角線であって
もよい。
合金の形状は九線に限らず、条ないしは平角線であって
もよい。
又このAI Ti B母合金におけるTi/Bの比
の値は特に制約されるものではないが1〜5の範囲が有
効である。
の値は特に制約されるものではないが1〜5の範囲が有
効である。
又本発明はピレット、スラブの水冷鋳造にも適用できる
ことは言うまでもない。
ことは言うまでもない。
上記の如く本発明法によればアルミニウムおよびアルミ
ニウム合金の鋳造組織を安定して微細化することが可能
で荒引線その他の鋳造製品の品質向上に寄与する所が大
きく、工業上その価値大なるものがある。
ニウム合金の鋳造組織を安定して微細化することが可能
で荒引線その他の鋳造製品の品質向上に寄与する所が大
きく、工業上その価値大なるものがある。
第1図は本発明法をベルトホイール型連続鋳造法に適し
た実施態様を示す説明図である。 1・・・・・・保持炉、2・・・・・・樋、3・・・・
・・タンディッシュ、4・・・・・・スパウト、5・・
・・・・鋳造輪(ホイール)、6・・・・・・ベルト、
7・・・・・・テ/ションホイール、8・・・・・・溶
湯、9・・・・・・母合金添加位置。
た実施態様を示す説明図である。 1・・・・・・保持炉、2・・・・・・樋、3・・・・
・・タンディッシュ、4・・・・・・スパウト、5・・
・・・・鋳造輪(ホイール)、6・・・・・・ベルト、
7・・・・・・テ/ションホイール、8・・・・・・溶
湯、9・・・・・・母合金添加位置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 アルミニウムまたはアルミニウム合金の溶解後鋳造
機に至るまでのアルミニウムまたはアルミニウム合金の
溶湯移送中にAI −T i −B母合金を添加するア
ルミニウムおよびAI合金の連続鋳造法において、上記
のAI Ti−B母合金を線または条の形状にして下
記の関係式を満足する条件下に連続添加することを特徴
とするアルミニウムおよびAl合金の連続鋳造法。 但し、 S:AI Ti B母合金の1kg当シの表面積(
JyrIL2/榴) T:Al−Ti−B母合金中のTi量(wt係)t:鋳
造金属中に添加するTi量 M:母合金添加位置の溶湯温度υ m:鋳造金属の凝固開始温度0 W:母合金添加位置から鋳造機までの溶湯量(榴) W:毎分当シの鋳造量(/c9/分)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP54076614A JPS5911381B2 (ja) | 1979-06-18 | 1979-06-18 | AlおよびAl合金の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP54076614A JPS5911381B2 (ja) | 1979-06-18 | 1979-06-18 | AlおよびAl合金の連続鋳造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS561253A JPS561253A (en) | 1981-01-08 |
JPS5911381B2 true JPS5911381B2 (ja) | 1984-03-15 |
Family
ID=13610216
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP54076614A Expired JPS5911381B2 (ja) | 1979-06-18 | 1979-06-18 | AlおよびAl合金の連続鋳造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5911381B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4681152A (en) * | 1985-10-04 | 1987-07-21 | Hunter Engineering Company, Inc. | Continuous casting aluminum alloy |
US4751958A (en) * | 1985-10-04 | 1988-06-21 | Hunter Engineering Company, Inc. | Continuous casting aluminum alloy |
KR20130058998A (ko) * | 2011-11-28 | 2013-06-05 | 현대자동차주식회사 | 연속주조용 알루미늄합금 및 그 제조방법 |
CN102489693A (zh) * | 2011-12-31 | 2012-06-13 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 一种晶粒细化的铝合金铸锭的制备方法 |
CN109202027A (zh) * | 2018-08-10 | 2019-01-15 | 潘碧琼 | 均质化生产用导料机构 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5212122A (en) * | 1975-07-18 | 1977-01-29 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Process for preparation of glycolester |
-
1979
- 1979-06-18 JP JP54076614A patent/JPS5911381B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5212122A (en) * | 1975-07-18 | 1977-01-29 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Process for preparation of glycolester |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS561253A (en) | 1981-01-08 |
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