JP2614381B2 - Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣｕを２０〜９０重量％
含有するＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片に関する。こ
のＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片は薄板に圧延し、電
子、磁気部品材料例えばリードフレーム材として用いる
事ができる。
含有するＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片に関する。こ
のＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片は薄板に圧延し、電
子、磁気部品材料例えばリードフレーム材として用いる
事ができる。
【０００２】
【従来の技術】本明細書では、板厚が０．１〜１０ｍｍ
の鋳片を薄鋳片と略記する。例えば、特願平２−９３４
４０号、特願平３−７３２６５号は、本発明者等の出願
に係る発明で、連続鋳造鋳片を用いたＦｅ−Ｃｕ系合金
薄鋳板が記載されている。即ち合金成分を特定すること
により微細な金属組織を有する厚さ２.２〜１０ｍｍの
薄鋳片を連続鋳造により製造し、これを冷間圧延してＦ
ｅ−Ｃｕ系合金薄板を製造する。
の鋳片を薄鋳片と略記する。例えば、特願平２−９３４
４０号、特願平３−７３２６５号は、本発明者等の出願
に係る発明で、連続鋳造鋳片を用いたＦｅ−Ｃｕ系合金
薄鋳板が記載されている。即ち合金成分を特定すること
により微細な金属組織を有する厚さ２.２〜１０ｍｍの
薄鋳片を連続鋳造により製造し、これを冷間圧延してＦ
ｅ−Ｃｕ系合金薄板を製造する。
【０００３】本発明者等の知見によると、Ｆｅ−Ｃｕ系
合金の連続鋳造薄鋳片は、鋳造後コイラーに搬送する際
にあるいはコイラーで巻取る際に薄鋳片に割れ疵が発生
し易くまた破断し易いという問題点がある。溶湯の成分
を特願平２−９３４４０号、特願平３−７３２６５号に
記載の成分範囲に選定すると、この問題点も若干改善さ
れる。しかし改善の効果は不十分であり、割れ疵の発生
や破断を十分には低減するには至っていない。
合金の連続鋳造薄鋳片は、鋳造後コイラーに搬送する際
にあるいはコイラーで巻取る際に薄鋳片に割れ疵が発生
し易くまた破断し易いという問題点がある。溶湯の成分
を特願平２−９３４４０号、特願平３−７３２６５号に
記載の成分範囲に選定すると、この問題点も若干改善さ
れる。しかし改善の効果は不十分であり、割れ疵の発生
や破断を十分には低減するには至っていない。
【０００４】即ち、成分の選定のみでは、板厚が２．０
ｍｍ以上の薄鋳片においても、ワレ疵や破断を十分に防
止する事が難しいという問題点があった。更に板厚が
２．０ｍｍ未満の薄鋳片は、鋳造に際して破断が更に頻
発するために従来は製造されていなかった。
ｍｍ以上の薄鋳片においても、ワレ疵や破断を十分に防
止する事が難しいという問題点があった。更に板厚が
２．０ｍｍ未満の薄鋳片は、鋳造に際して破断が更に頻
発するために従来は製造されていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋳造後にコ
イラーに搬送する際にあるいはコイラーで巻き取る際
に、割れや破断が更に発生し難い、Ｆｅ−Ｃｕ系合金の
連続鋳造による薄鋳片の提供を課題としている。
イラーに搬送する際にあるいはコイラーで巻き取る際
に、割れや破断が更に発生し難い、Ｆｅ−Ｃｕ系合金の
連続鋳造による薄鋳片の提供を課題としている。
【０００６】電子、磁気部品材料としてのＦｅ−Ｃｕ系
合金は、板厚が０.５ｍｍ以下の薄板として使用される
場合が多い。従来は製造されていなかったが、板厚が
０．１〜２.０ｍｍ未満の薄鋳片は、破断させることな
くコイルに巻取って製造できると、そのまゝ使用する事
ができ、あるいは更に簡易な圧延工程を経て成品とする
事ができるために更に好ましい。従って本発明はまた、
板厚が０.１〜２.０ｍｍ未満であって、鋳造後にコイラ
ーに搬送する際にあるいはコイラーで巻き取る際に、破
断が発生し難い、Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片の提供を課
題としている。
合金は、板厚が０.５ｍｍ以下の薄板として使用される
場合が多い。従来は製造されていなかったが、板厚が
０．１〜２.０ｍｍ未満の薄鋳片は、破断させることな
くコイルに巻取って製造できると、そのまゝ使用する事
ができ、あるいは更に簡易な圧延工程を経て成品とする
事ができるために更に好ましい。従って本発明はまた、
板厚が０.１〜２.０ｍｍ未満であって、鋳造後にコイラ
ーに搬送する際にあるいはコイラーで巻き取る際に、破
断が発生し難い、Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片の提供を課
題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、（１）Ｃｕを
２０〜９０重量％およびＣｒを１〜１１重量％含有し、
あるいは更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｃ，Ｂから選ばれる１または２以上の元素を合計で１０
重量％以下含有し、かつ残部は９重量％以上のＦｅより
なる組成で鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚
さの柱状組織で形成されていることを特徴とする、Ｆｅ
−Ｃｕ系合金の薄鋳片であり、また（２）薄鋳片の板厚
が０．１〜２．０ｍｍ未満の連続鋳造鋳片であることを
特徴とする 、前記（１）に記載のＦｅ−Ｃｕ系合金の薄
鋳片である。
２０〜９０重量％およびＣｒを１〜１１重量％含有し、
あるいは更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｃ，Ｂから選ばれる１または２以上の元素を合計で１０
重量％以下含有し、かつ残部は９重量％以上のＦｅより
なる組成で鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚
さの柱状組織で形成されていることを特徴とする、Ｆｅ
−Ｃｕ系合金の薄鋳片であり、また（２）薄鋳片の板厚
が０．１〜２．０ｍｍ未満の連続鋳造鋳片であることを
特徴とする 、前記（１）に記載のＦｅ−Ｃｕ系合金の薄
鋳片である。
【０００８】本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金は、電子、磁気
部品材料としての電気伝導度や放熱性を高めるために少
なくとも２０重量％のＣｕを含有せしめる。合金中のＦ
ｅ分は合金に強度を付与するが、Ｃｕが９０重量％超で
はＦｅの含有量が過少となって、強度が不十分となる。
Ｃｕの含有量とＦｅの含有量の割合は、電気伝導度等と
強度とのバランスに基づき用途に応じて選定するが、Ｆ
ｅは９重量％以上含有せしめる。
部品材料としての電気伝導度や放熱性を高めるために少
なくとも２０重量％のＣｕを含有せしめる。合金中のＦ
ｅ分は合金に強度を付与するが、Ｃｕが９０重量％超で
はＦｅの含有量が過少となって、強度が不十分となる。
Ｃｕの含有量とＦｅの含有量の割合は、電気伝導度等と
強度とのバランスに基づき用途に応じて選定するが、Ｆ
ｅは９重量％以上含有せしめる。
【０００９】Ｃｒは合金に耐食性を付与するために含有
せしめる。１重量％未満ではその改善効果が小さいため
に１重量％以上含有せしめる。しかしＣｒを含有せしめ
ると、薄鋳片に粗大結晶粒が発生し易くなる。このため
含有量は１１重量％以下とする。
せしめる。１重量％未満ではその改善効果が小さいため
に１重量％以上含有せしめる。しかしＣｒを含有せしめ
ると、薄鋳片に粗大結晶粒が発生し易くなる。このため
含有量は１１重量％以下とする。
【００１０】本発明では必須とするものではないが、更
にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選
ばれる１または２以上の元素を合計で１０重量％以下含
有せしめることができる。ＭｏはＣｒと同様に合金に耐
食性を付与し、Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂ
は、鋳片に粗大結晶粒が発生することを防止する。しか
しこれ等の元素を過剰に含有せしめると、ＣｕとＦｅの
合計の含有量が低下し、Ｆｅ−Ｃｕ合金の電気伝導度等
や強度が損なわれる。このため含有量は合計で１０重量
％以下、望ましくは５重量％以下とする。
にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選
ばれる１または２以上の元素を合計で１０重量％以下含
有せしめることができる。ＭｏはＣｒと同様に合金に耐
食性を付与し、Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂ
は、鋳片に粗大結晶粒が発生することを防止する。しか
しこれ等の元素を過剰に含有せしめると、ＣｕとＦｅの
合計の含有量が低下し、Ｆｅ−Ｃｕ合金の電気伝導度等
や強度が損なわれる。このため含有量は合計で１０重量
％以下、望ましくは５重量％以下とする。
【００１１】図２は双ロール式連続鋳造装置の例の説明
図である。１，１'は間隔を置いて水平にかつ平行に配
された水平ロールで矢印方向に回転する。２，２'は水
平ロール１，１'の両端部に設けた側堰である。溶湯３
は水平ロール１，１'の上部と側堰２，２'で形成された
湯溜りに注入する。
図である。１，１'は間隔を置いて水平にかつ平行に配
された水平ロールで矢印方向に回転する。２，２'は水
平ロール１，１'の両端部に設けた側堰である。溶湯３
は水平ロール１，１'の上部と側堰２，２'で形成された
湯溜りに注入する。
【００１２】溶湯は水平ロール１，１'で冷却されて水
平ロールの表面に凝固シェル９，９'を形成するが、凝
固シェル９，９'は水平ロール１，１'の回転に追従して
移動し、水平ロール１，１'の最小間隙部４で合体し、
鋳片１０となる。鋳片１０はスライドテーブル５上を斜
め下方に滑り、搬送ローラ６に達し、コイラー７に移送
され、巻取られてコイル８になる。
平ロールの表面に凝固シェル９，９'を形成するが、凝
固シェル９，９'は水平ロール１，１'の回転に追従して
移動し、水平ロール１，１'の最小間隙部４で合体し、
鋳片１０となる。鋳片１０はスライドテーブル５上を斜
め下方に滑り、搬送ローラ６に達し、コイラー７に移送
され、巻取られてコイル８になる。
【００１３】例えば図２に示した、双ロール式連続鋳造
装置によると、強度が大きい例えばＪＩＳ ３０４ステ
ンレス鋼等においては、厚さが０.１ｍｍ〜１０ｍｍの
薄鋳片を製造することができるが、この厚さはＦｅ−Ｃ
ｕ系合金の場合は、以後の圧延工程が極めて簡易化する
事ができあるいは圧延を省略できるために好ましい厚さ
の範囲である。
装置によると、強度が大きい例えばＪＩＳ ３０４ステ
ンレス鋼等においては、厚さが０.１ｍｍ〜１０ｍｍの
薄鋳片を製造することができるが、この厚さはＦｅ−Ｃ
ｕ系合金の場合は、以後の圧延工程が極めて簡易化する
事ができあるいは圧延を省略できるために好ましい厚さ
の範囲である。
【００１４】本発明の薄鋳片は、薄鋳片の表層部が鋳片
の厚さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている
ことを特徴とする。即ち例えば厚さが０.３ｍｍの薄鋳
片の場合は、薄鋳片の表層部は厚さが０.１ｍｍ以上の
柱状組織で形成されている。本発明で柱状組織とは、鋳
片の横断面を、アルミナ研磨仕上げし、この研磨面をＨ
2Ｏ：５０ｃｃ，ＨＮＯ3：２５ｃｃ，酢酸：２５ｃｃの
溶液で１分〜２分間に亘ってマクロエッチして拡大鏡に
より観察した際に見られる、薄鋳片の表面から鋳片の厚
さの中心に向いた延伸状の金属組織の集合部をいう。
の厚さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている
ことを特徴とする。即ち例えば厚さが０.３ｍｍの薄鋳
片の場合は、薄鋳片の表層部は厚さが０.１ｍｍ以上の
柱状組織で形成されている。本発明で柱状組織とは、鋳
片の横断面を、アルミナ研磨仕上げし、この研磨面をＨ
2Ｏ：５０ｃｃ，ＨＮＯ3：２５ｃｃ，酢酸：２５ｃｃの
溶液で１分〜２分間に亘ってマクロエッチして拡大鏡に
より観察した際に見られる、薄鋳片の表面から鋳片の厚
さの中心に向いた延伸状の金属組織の集合部をいう。
【００１５】後で詳述するが、鋳片の表層部が鋳片の厚
さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている薄鋳
片は、例えばＣｕの含有量が約５０％，Ｆｅの含有量が
約５０％でＣｒの含有量が０.５％の組成のＦｅ−Ｃｕ
系合金の場合は、図２の双ロール式連続鋳造装置の湯溜
り部に注入する溶湯の温度を１４５０℃以上に制御する
ことによって得られる。この組成の溶湯の温度が例えば
１３００℃以下の場合は、薄鋳片の表層部には柱状組織
は全く観察されないで、横断面の全体が粒状組織のみで
形成された薄鋳片となる。
さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている薄鋳
片は、例えばＣｕの含有量が約５０％，Ｆｅの含有量が
約５０％でＣｒの含有量が０.５％の組成のＦｅ−Ｃｕ
系合金の場合は、図２の双ロール式連続鋳造装置の湯溜
り部に注入する溶湯の温度を１４５０℃以上に制御する
ことによって得られる。この組成の溶湯の温度が例えば
１３００℃以下の場合は、薄鋳片の表層部には柱状組織
は全く観察されないで、横断面の全体が粒状組織のみで
形成された薄鋳片となる。
【００１６】
【作用および実施例】本発明者等は、図２に示した双ロ
ール式連続鋳造装置によって、表１の番号１〜４に示し
た、４種類のＦｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片を溶湯の温度を
変えて数チャ ージ宛製造した。尚水平ロール１，１'は
直径が４００ｍｍ、長さが３５０ｍｍの内部を水冷した
Ｃｕ合金製で、水平ロール１，１'からコイラー７に至
る距離Ｌは３０ｍである。
ール式連続鋳造装置によって、表１の番号１〜４に示し
た、４種類のＦｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片を溶湯の温度を
変えて数チャ ージ宛製造した。尚水平ロール１，１'は
直径が４００ｍｍ、長さが３５０ｍｍの内部を水冷した
Ｃｕ合金製で、水平ロール１，１'からコイラー７に至
る距離Ｌは３０ｍである。
【００１７】
【表１】
【００１８】コイラーは直前に深さ１０ｍのループを有
する直径が８００ｍｍのコイラーで、薄鋳片はループ内
の自重による張力が付与されて巻取られる構造である。
尚巻取りに際し薄鋳片が形成するループ深さは２ｍ〜７
ｍの範囲であった。各薄鋳片は長さ方向の略中央部から
横断面のマクロエッチ用の試料を採取し、表層部の柱状
組織の厚さを調査した。一部の薄鋳片はこの巻取に際し
て破断したが、破断した薄鋳片と破断がなく巻取られた
薄鋳片の柱状組織の厚さを図１に示した。
する直径が８００ｍｍのコイラーで、薄鋳片はループ内
の自重による張力が付与されて巻取られる構造である。
尚巻取りに際し薄鋳片が形成するループ深さは２ｍ〜７
ｍの範囲であった。各薄鋳片は長さ方向の略中央部から
横断面のマクロエッチ用の試料を採取し、表層部の柱状
組織の厚さを調査した。一部の薄鋳片はこの巻取に際し
て破断したが、破断した薄鋳片と破断がなく巻取られた
薄鋳片の柱状組織の厚さを図１に示した。
【００１９】図１にみられる如く、柱状組織が薄く、
{(柱状組織厚／(鋳片厚)×１００}が小さい５チャージ
は破断したが、{(柱状組織厚)／(鋳片厚)×１００}が３
０以上の５チャージは、何れも破断しなかった。
{(柱状組織厚／(鋳片厚)×１００}が小さい５チャージ
は破断したが、{(柱状組織厚)／(鋳片厚)×１００}が３
０以上の５チャージは、何れも破断しなかった。
【００２０】本発明者等は、これ等の薄鋳片の金属組織
を更に調査した結果、下記の知見を得た。即ち破断した
薄鋳片やワレ疵の発生した薄鋳片の破断部やワレ疵の近
傍には、薄鋳片の表層部で鋳片の厚さの１／３以内に、
約１００μあるいはそれ以上の大きさの巨大な異常組織
が見られる。
を更に調査した結果、下記の知見を得た。即ち破断した
薄鋳片やワレ疵の発生した薄鋳片の破断部やワレ疵の近
傍には、薄鋳片の表層部で鋳片の厚さの１／３以内に、
約１００μあるいはそれ以上の大きさの巨大な異常組織
が見られる。
【００２１】この巨大な異常組織は柱状組織の部分には
観察される事はなく、専ら粒状晶の組織の中に散在す
る。従って薄鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の
厚さの柱状組織で形成されている薄鋳片には、薄鋳片の
表層部に巨大な異常組織がなく、またこの薄鋳片には破
断やワレ疵が発生しない。
観察される事はなく、専ら粒状晶の組織の中に散在す
る。従って薄鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の
厚さの柱状組織で形成されている薄鋳片には、薄鋳片の
表層部に巨大な異常組織がなく、またこの薄鋳片には破
断やワレ疵が発生しない。
【００２２】巨大な異常組織が専ら粒状晶の組織の中に
発生し、柱状組織には発生しない理由は、必ずしも詳か
ではないが、本発明者等は下記の如くに想考している。
既に述べた如くＣｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃ
ｒ：０.５％の溶湯を１３００℃で鋳造すると、全体が
粒状晶の組織の薄鋳片となるが、この薄鋳片の表層には
多数の巨大な異常組織が観察される。
発生し、柱状組織には発生しない理由は、必ずしも詳か
ではないが、本発明者等は下記の如くに想考している。
既に述べた如くＣｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃ
ｒ：０.５％の溶湯を１３００℃で鋳造すると、全体が
粒状晶の組織の薄鋳片となるが、この薄鋳片の表層には
多数の巨大な異常組織が観察される。
【００２３】図５は公知のＦｅ−Ｃｕの状態図である。
Ｃｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃｒ：０.５％の組
成で温度が１３００℃の溶湯は図５のイの状態として示
される。即ちイの溶湯は（融液＋γ）の状態で、鋳造前
の溶湯中には既に凝固したγの粒子が浮遊状態で含有さ
れている。この溶湯は凝固に際して浮遊しているγの粒
子のそれぞれが核となって結晶生長する。従って全体が
自由晶の組織となる。
Ｃｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％，Ｃｒ：０.５％の組
成で温度が１３００℃の溶湯は図５のイの状態として示
される。即ちイの溶湯は（融液＋γ）の状態で、鋳造前
の溶湯中には既に凝固したγの粒子が浮遊状態で含有さ
れている。この溶湯は凝固に際して浮遊しているγの粒
子のそれぞれが核となって結晶生長する。従って全体が
自由晶の組織となる。
【００２４】溶湯は１０８０℃近傍に達して凝固を完了
するが、イの溶湯はγの粒子と融液の混合物であるた
め、融液は凝固に際してγの粒子の隙間を充満して相互
に連結し巨大な異常組織のε相となって、薄鋳片の表層
近傍にも散在することとなる。
するが、イの溶湯はγの粒子と融液の混合物であるた
め、融液は凝固に際してγの粒子の隙間を充満して相互
に連結し巨大な異常組織のε相となって、薄鋳片の表層
近傍にも散在することとなる。
【００２５】既に述べた如く、この溶湯を１４５０℃以
上で鋳造すると、柱状組織で形成された薄鋳片となる
が、この薄鋳片の表層には巨大な異常組織は観察されな
い。図５でロはこの溶湯の例である。この溶湯は鋳造前
にはγの粒子を含有しないで、注入された後、液相線近
傍の温度に達してγの核が発生する。溶湯は水平ロール
との接触部が最も早く冷却されて液相線近傍の温度に達
する。
上で鋳造すると、柱状組織で形成された薄鋳片となる
が、この薄鋳片の表層には巨大な異常組織は観察されな
い。図５でロはこの溶湯の例である。この溶湯は鋳造前
にはγの粒子を含有しないで、注入された後、液相線近
傍の温度に達してγの核が発生する。溶湯は水平ロール
との接触部が最も早く冷却されて液相線近傍の温度に達
する。
【００２６】従ってγの核は先ず薄鋳片の表層部に相応
する部分に発生し、温度が降下すると、このγの核は鋳
片の厚さ方向の中心に向かって樹枝状に生長する。この
ために方向性をもった柱状組織が得られる。γの核が樹
枝状に生長するに伴い融液は樹枝状晶の間に捕らえれ、
１０８０℃近傍に達して凝固するが、樹枝状晶の間に捕
らえられた融液は微細であり、従って凝固したε相は微
細で、巨大な異常組織にはならない。
する部分に発生し、温度が降下すると、このγの核は鋳
片の厚さ方向の中心に向かって樹枝状に生長する。この
ために方向性をもった柱状組織が得られる。γの核が樹
枝状に生長するに伴い融液は樹枝状晶の間に捕らえれ、
１０８０℃近傍に達して凝固するが、樹枝状晶の間に捕
らえられた融液は微細であり、従って凝固したε相は微
細で、巨大な異常組織にはならない。
【００２７】柱状晶の厚さが不十分な鋳片は、薄鋳片の
表層部に巨大な異常組織が散在しているが、この巨大な
異常組織はＣｕの含有量が高く強度が小さいε相である
ため、薄鋳片はこの異常組織を起点として破断しあるい
はワレ疵が発生する。柱状晶が十分に厚い鋳片は表層部
に巨大な異常組織がなく、ε相は細かく均一に分散して
いる。従って材質強度は均一であり、破断の起点となる
欠陥がないために、破断やワレ疵が発生し難い。
表層部に巨大な異常組織が散在しているが、この巨大な
異常組織はＣｕの含有量が高く強度が小さいε相である
ため、薄鋳片はこの異常組織を起点として破断しあるい
はワレ疵が発生する。柱状晶が十分に厚い鋳片は表層部
に巨大な異常組織がなく、ε相は細かく均一に分散して
いる。従って材質強度は均一であり、破断の起点となる
欠陥がないために、破断やワレ疵が発生し難い。
【００２８】図５で、Ｃｕ：約５０％，Ｆｅ：約５０％
の例を述べたが、他の成分の溶湯の場合も、液相線の温
度以上の溶湯を連続鋳造装置の湯溜りに注入すると、薄
鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚さの柱状組
織で形成された鋳片を得ることができる。
の例を述べたが、他の成分の溶湯の場合も、液相線の温
度以上の溶湯を連続鋳造装置の湯溜りに注入すると、薄
鋳片の表層部が鋳片の厚さの１／３以上の厚さの柱状組
織で形成された鋳片を得ることができる。
【００２９】図３は、Ｃｒを３％含有するＦｅ−Ｃｕ系
合金について本発明者等が作成した、表層部に鋳片の厚
さの１／３以上の厚さの柱状組織を有する鋳造する際の
溶湯温度の例を示す図で、点線で示したよりも高温の溶
湯を用いる事によって、本発明の柱状組織を有する薄鋳
片が得られる。図４は、Ｃｒを６％含有するＦｅ−Ｃｕ
系合金の例で、図３と同様に使用して、本発明の柱状組
織を有する薄鋳片が得られる。
合金について本発明者等が作成した、表層部に鋳片の厚
さの１／３以上の厚さの柱状組織を有する鋳造する際の
溶湯温度の例を示す図で、点線で示したよりも高温の溶
湯を用いる事によって、本発明の柱状組織を有する薄鋳
片が得られる。図４は、Ｃｒを６％含有するＦｅ−Ｃｕ
系合金の例で、図３と同様に使用して、本発明の柱状組
織を有する薄鋳片が得られる。
【００３０】図３〜図５で述べた如く、溶湯の成分が変
わると、本発明の柱状組織を有する薄鋳片を製造するた
めに必要な、溶湯の下限温度は変化するが、この下限温
度は予め実験等で把握する事は容易であり、溶湯の温度
をこの下限温度よりも高温に保つ事によって、本発明の
柱状組織を有する薄鋳片は容易に得られる。
わると、本発明の柱状組織を有する薄鋳片を製造するた
めに必要な、溶湯の下限温度は変化するが、この下限温
度は予め実験等で把握する事は容易であり、溶湯の温度
をこの下限温度よりも高温に保つ事によって、本発明の
柱状組織を有する薄鋳片は容易に得られる。
【００３１】以上述べた如く、従来のＦｅ−Ｃｕ系合金
の薄鋳片は、表層部の柱状晶が薄いために、表面近傍に
巨大な異常組織が発生し、薄鋳片はこの異常組織を起点
としてワレ疵が発生し易く、あるいは破断し易かった。
本発明によると薄鋳片の表層部は巨大な異常組織を有し
ないために、ワレ疵が発生し難く、あるいは破断し難
い。尚本発明の薄鋳片の効果は、本発明の冶金的な新た
な知見に基づき鋳造温度を制御することによって、他の
連続鋳造装置の場合にも容易に得られる。従って本発明
は双ロール式連続鋳造による薄鋳片に限定されるもので
はなく、本発明には本発明で限定した性状のＦｅ−Ｃｕ
系合金の全ての薄鋳片が含まれる。
の薄鋳片は、表層部の柱状晶が薄いために、表面近傍に
巨大な異常組織が発生し、薄鋳片はこの異常組織を起点
としてワレ疵が発生し易く、あるいは破断し易かった。
本発明によると薄鋳片の表層部は巨大な異常組織を有し
ないために、ワレ疵が発生し難く、あるいは破断し難
い。尚本発明の薄鋳片の効果は、本発明の冶金的な新た
な知見に基づき鋳造温度を制御することによって、他の
連続鋳造装置の場合にも容易に得られる。従って本発明
は双ロール式連続鋳造による薄鋳片に限定されるもので
はなく、本発明には本発明で限定した性状のＦｅ−Ｃｕ
系合金の全ての薄鋳片が含まれる。
【００３２】
【発明の効果】本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳
片を用いると、鋳造後にコイラーに搬送する際に、ある
いはコイラーで巻き取る際に、割れ疵や破断の発生を防
止することができる。
片を用いると、鋳造後にコイラーに搬送する際に、ある
いはコイラーで巻き取る際に、割れ疵や破断の発生を防
止することができる。
図１は鋳片の柱状組織とワレ疵・破断との関係を示す
図、 図２は双ロール式連続鋳造装置の説明図、 図３はＣｒを３％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の
鋳片を製造するのに適した溶湯温度の例を示す図、 図４はＣｒを６％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の
鋳片を製造するのに適した溶湯温度の例を示す図、 図５はＦｅ−Ｃｕ状態図、 である。
図、 図２は双ロール式連続鋳造装置の説明図、 図３はＣｒを３％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の
鋳片を製造するのに適した溶湯温度の例を示す図、 図４はＣｒを６％含有する本発明のＦｅ−Ｃｕ系合金の
鋳片を製造するのに適した溶湯温度の例を示す図、 図５はＦｅ−Ｃｕ状態図、 である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安田 一美 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社技術開発本部内 (72)発明者 西村 哲 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社技術開発本部内 (72)発明者 潮田 浩作 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社技術開発本部内 (72)発明者 宮沢 憲一 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株 式会社君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 平４−333538（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−9253（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−277666（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−393147（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃｕを２０〜９０重量％およびＣｒを１〜
１１重量％含有し、あるいは更にＭｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓ
ｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃ，Ｂから選ばれる１または２以上の
元素を合計で１０重量％以下含有し、かつ残部は９重量
％以上の実質Ｆｅよりなる組成で、鋳片の表層部が鋳片
の厚さの１／３以上の厚さの柱状組織で形成されている
ことを特徴とする、Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 - 【請求項２】薄鋳片の板厚が０．１〜２．０ｍｍ未満の
連続鋳造鋳片であることを特徴とする請求項１に記載
の、Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070955A JP2614381B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070955A JP2614381B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277653A JPH05277653A (ja) | 1993-10-26 |
| JP2614381B2 true JP2614381B2 (ja) | 1997-05-28 |
Family
ID=13446450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4070955A Expired - Fee Related JP2614381B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の薄鋳片 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2614381B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2984138B2 (ja) | 1992-03-27 | 1999-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05277652A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-26 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05277652A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-26 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP4070955A patent/JP2614381B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2984138B2 (ja) | 1992-03-27 | 1999-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | Ｆｅ−Ｃｕ系合金の連続鋳造鋳片 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05277653A (ja) | 1993-10-26 |
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