JPH05262976A - オイルシールリング - Google Patents
オイルシールリングInfo
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- JPH05262976A JPH05262976A JP4320453A JP32045392A JPH05262976A JP H05262976 A JPH05262976 A JP H05262976A JP 4320453 A JP4320453 A JP 4320453A JP 32045392 A JP32045392 A JP 32045392A JP H05262976 A JPH05262976 A JP H05262976A
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- resin
- weight
- seal ring
- oil
- oil seal
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、自動変速機の軽量化のために使用
されるアルミニウム合金等の軟質材を摺動相手材とし
て、摩耗が少なく、かつシール性の良いオイルシールリ
ングとする。 【構成】 ポリエーテル・エーテルケトン樹脂、ポリエ
ーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、全芳香
族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群から選ばれるいず
れか一つの樹脂３０〜７８重量％、平均繊維径が１〜２
０μｍ、アスペクト比が１〜５０の炭素繊維１０〜４５
重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量％に、粉末
状タルク（平均粒径０．５〜４０μｍ）１０〜４０重量
％または粉末状炭酸カルシウムもしくは硫酸カルシウム
１０〜４０重量％を配合したものを主要成分とする樹脂
組成物を成形したオイルシールリングとする。
されるアルミニウム合金等の軟質材を摺動相手材とし
て、摩耗が少なく、かつシール性の良いオイルシールリ
ングとする。 【構成】 ポリエーテル・エーテルケトン樹脂、ポリエ
ーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、全芳香
族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群から選ばれるいず
れか一つの樹脂３０〜７８重量％、平均繊維径が１〜２
０μｍ、アスペクト比が１〜５０の炭素繊維１０〜４５
重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量％に、粉末
状タルク（平均粒径０．５〜４０μｍ）１０〜４０重量
％または粉末状炭酸カルシウムもしくは硫酸カルシウム
１０〜４０重量％を配合したものを主要成分とする樹脂
組成物を成形したオイルシールリングとする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動変速機等の内部
に摺動自在に取り付けられて作動油を密封するオイルシ
ールリングに関する。
に摺動自在に取り付けられて作動油を密封するオイルシ
ールリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、トルクコンバータや油圧式クラ
ッチなどの自動車等の自動変速機には、作動油を密封す
るためのオイルシールリングが要所に取り付けられてい
る。このようなオイルシールリングは、回転軸とシリン
ダの間で回転可能であり、かつこれらに摺接する。した
がって、このようなオイルシールリングには、摺接する
シリンダ材料（相手材）の材質に応じて、低摩擦係数で
あると共に耐摩耗性に優れ、しかも相手材を傷つけずに
充分なオイルシール性を発揮するといった多くの特性が
要求される。
ッチなどの自動車等の自動変速機には、作動油を密封す
るためのオイルシールリングが要所に取り付けられてい
る。このようなオイルシールリングは、回転軸とシリン
ダの間で回転可能であり、かつこれらに摺接する。した
がって、このようなオイルシールリングには、摺接する
シリンダ材料（相手材）の材質に応じて、低摩擦係数で
あると共に耐摩耗性に優れ、しかも相手材を傷つけずに
充分なオイルシール性を発揮するといった多くの特性が
要求される。
【０００３】また、最近では自動変速機の軽量化の要求
に伴って、回転軸およびシリンダの材料としてアルミニ
ウム合金が使用され、特にダイカスト用アルミニウム合
金（ＡＤＣ１２等）が多用されるようになってきた。そ
して、このようなアルミニウム合金に摺接するオイルシ
ールリングの成形用材料としては、鋳鉄または四ふっ化
エチレン樹脂が採用されていた。
に伴って、回転軸およびシリンダの材料としてアルミニ
ウム合金が使用され、特にダイカスト用アルミニウム合
金（ＡＤＣ１２等）が多用されるようになってきた。そ
して、このようなアルミニウム合金に摺接するオイルシ
ールリングの成形用材料としては、鋳鉄または四ふっ化
エチレン樹脂が採用されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、鋳鉄製オイル
シールリングは、耐摩耗性に優れ、かつアルミニウム合
金製相手材を摩耗させない点で優れるものの、シール性
に劣る。一方、シール性に優れる四ふっ化エチレン樹脂
（以下、ＰＴＦＥと略記する）製リングは、ＰＶ値が高
くなると、短時間でリング自体およびアルミニウム合金
製相手材共に摩耗を起こす欠点がある。
シールリングは、耐摩耗性に優れ、かつアルミニウム合
金製相手材を摩耗させない点で優れるものの、シール性
に劣る。一方、シール性に優れる四ふっ化エチレン樹脂
（以下、ＰＴＦＥと略記する）製リングは、ＰＶ値が高
くなると、短時間でリング自体およびアルミニウム合金
製相手材共に摩耗を起こす欠点がある。
【０００５】また、上記ＰＴＦＥ製リングの耐摩耗性を
改善するため、ポリエーテル・エーテルケトン樹脂に炭
素繊維およびＰＴＦＥ粉末が充填されたシールリングが
開発されているが、これら充填材を添加しただけでは、
回転軸にアルミニウム合金材を使用した場合、この回転
軸の摩耗が鋳鉄の場合に比べて多くなり、要求機能を充
分満足するに至っていない。
改善するため、ポリエーテル・エーテルケトン樹脂に炭
素繊維およびＰＴＦＥ粉末が充填されたシールリングが
開発されているが、これら充填材を添加しただけでは、
回転軸にアルミニウム合金材を使用した場合、この回転
軸の摩耗が鋳鉄の場合に比べて多くなり、要求機能を充
分満足するに至っていない。
【０００６】この発明は上記した問題点を解決し、オイ
ルシールリングを、自動変速機の軽量化のために使用さ
れるアルミニウム合金等の軟質材を摺動相手材とした場
合に、摩耗が少なくかつシール性の良いものとすること
を課題としている。
ルシールリングを、自動変速機の軽量化のために使用さ
れるアルミニウム合金等の軟質材を摺動相手材とした場
合に、摩耗が少なくかつシール性の良いものとすること
を課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明においては、ポリエーテル・エーテルケト
ン樹脂、ポリエーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケト
ン樹脂、全芳香族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群か
ら選ばれるいずれか一つの樹脂３０〜７８重量％、炭素
繊維１０〜４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５
重量％、粉末状タルク１０〜４０重量％を主要成分とす
る樹脂組成物を成形してなるオイルシールリングとした
のである。
め、この発明においては、ポリエーテル・エーテルケト
ン樹脂、ポリエーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケト
ン樹脂、全芳香族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群か
ら選ばれるいずれか一つの樹脂３０〜７８重量％、炭素
繊維１０〜４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５
重量％、粉末状タルク１０〜４０重量％を主要成分とす
る樹脂組成物を成形してなるオイルシールリングとした
のである。
【０００８】また、ポリエーテル・エーテルケトン樹
脂、ポリエーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケトン樹
脂、全芳香族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群から選
ばれるいずれか一つの樹脂３０〜７８重量％、炭素繊維
１０〜４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量
％、粉末状カルシウム化合物１０〜４０重量％を主要成
分とする樹脂組成物を成形してなるオイルシールリング
とすることもできる。以下、その詳細を述べる。
脂、ポリエーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケトン樹
脂、全芳香族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群から選
ばれるいずれか一つの樹脂３０〜７８重量％、炭素繊維
１０〜４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量
％、粉末状カルシウム化合物１０〜４０重量％を主要成
分とする樹脂組成物を成形してなるオイルシールリング
とすることもできる。以下、その詳細を述べる。
【０００９】この発明に用いるポリエーテル・エーテル
ケトン樹脂（以下、ＰＥＥＫと略記する）、ポリエーテ
ルニトリル樹脂（以下、ＰＥＮと略記する）、ポリエー
テルケトン樹脂（以下、ＰＥＫと略記する）または全芳
香族熱可塑性ポリイミド樹脂（以下、ＴＰＩと略記す
る）は、オイルシールリングの成形ベース材料として用
いる。このような合成樹脂は、高い耐熱性、耐燃性に加
え、優れた機械的性質、電気的性質、耐薬品性を有する
ものであるが、それぞれ市販されている周知の樹脂を採
用することができる。すなわち具体例としては、ＰＥＥ
Ｋとして英国アイ・シー・アイ社製：ＶＩＣＴＲＥＸ−
ＰＥＥＫ １５０Ｐ、ＰＥＮとして出光興産社製：ＩＤ
３００、ＰＥＫとして英国アイ・シー・アイ社製：ＶＩ
ＣＴＲＥＸ−ＰＥＫ２２０Ｇ、ＴＰＩとして三井東圧社
製：オーラム４５０等を例示することができる。上記Ｐ
ＥＥＫ、ＰＥＮ、ＰＥＫ、ＴＰＩからなる群から選ばれ
るいずれか一つの樹脂の配合割合は、３０〜７８重量％
である。なぜなら３０重量％未満の少量では強度が低下
してしまう結果となるからであり、７８重量％を越える
多量では、充填剤による補強効果が得られず、耐摩耗性
が劣る結果となって好ましくないからである。
ケトン樹脂（以下、ＰＥＥＫと略記する）、ポリエーテ
ルニトリル樹脂（以下、ＰＥＮと略記する）、ポリエー
テルケトン樹脂（以下、ＰＥＫと略記する）または全芳
香族熱可塑性ポリイミド樹脂（以下、ＴＰＩと略記す
る）は、オイルシールリングの成形ベース材料として用
いる。このような合成樹脂は、高い耐熱性、耐燃性に加
え、優れた機械的性質、電気的性質、耐薬品性を有する
ものであるが、それぞれ市販されている周知の樹脂を採
用することができる。すなわち具体例としては、ＰＥＥ
Ｋとして英国アイ・シー・アイ社製：ＶＩＣＴＲＥＸ−
ＰＥＥＫ １５０Ｐ、ＰＥＮとして出光興産社製：ＩＤ
３００、ＰＥＫとして英国アイ・シー・アイ社製：ＶＩ
ＣＴＲＥＸ−ＰＥＫ２２０Ｇ、ＴＰＩとして三井東圧社
製：オーラム４５０等を例示することができる。上記Ｐ
ＥＥＫ、ＰＥＮ、ＰＥＫ、ＴＰＩからなる群から選ばれ
るいずれか一つの樹脂の配合割合は、３０〜７８重量％
である。なぜなら３０重量％未満の少量では強度が低下
してしまう結果となるからであり、７８重量％を越える
多量では、充填剤による補強効果が得られず、耐摩耗性
が劣る結果となって好ましくないからである。
【００１０】つぎに、この発明における炭素繊維は、平
均繊維径が１〜２０μｍ、好ましくは５〜１５μｍで、
しかもアスペクト比が１〜８０、好ましくは５〜５０の
ものが好ましい。なぜならば、平均繊維径が１μｍ未満
の細いものでは繊維間の凝集が起こり、均一分散が困難
となり、また２０μｍを越える太いものでは軟質相手材
を摩耗させ、アスペクト比が１未満のものではマトリッ
クス自体の補強効果が損われ機械的特性が低下し、逆に
８０を越えると混合時の均一分散がきわめて困難であっ
て、摩耗特性に支障を来たし品質低下を招くなど好まし
くないからである。
均繊維径が１〜２０μｍ、好ましくは５〜１５μｍで、
しかもアスペクト比が１〜８０、好ましくは５〜５０の
ものが好ましい。なぜならば、平均繊維径が１μｍ未満
の細いものでは繊維間の凝集が起こり、均一分散が困難
となり、また２０μｍを越える太いものでは軟質相手材
を摩耗させ、アスペクト比が１未満のものではマトリッ
クス自体の補強効果が損われ機械的特性が低下し、逆に
８０を越えると混合時の均一分散がきわめて困難であっ
て、摩耗特性に支障を来たし品質低下を招くなど好まし
くないからである。
【００１１】このような、炭素繊維の配合割合は１０〜
４５重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜ
なら、１０重量％未満では、耐摩耗性の向上を殆ど期待
することが出来ず、また４５重量％を越えると溶融流動
性が著しく低下し成形性が悪くなる。
４５重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜ
なら、１０重量％未満では、耐摩耗性の向上を殆ど期待
することが出来ず、また４５重量％を越えると溶融流動
性が著しく低下し成形性が悪くなる。
【００１２】この発明に用いるＰＴＦＥは、四ふっ化エ
チレンの単独重合体で、圧縮成形可能な樹脂として市販
のものを用いることができ、例えば喜多村社製３００Ｈ
等であってよい。上記したＰＴＦＥの配合割合は２〜２
５重量％、好ましくは５〜２５重量％である。なぜなら
２重量％未満では、自己潤滑性および耐摩耗性などの摺
動特性の改良が顕著に認められず、また２５重量％をこ
えると成形性が悪くなり、機械的特性も低下するからで
ある。
チレンの単独重合体で、圧縮成形可能な樹脂として市販
のものを用いることができ、例えば喜多村社製３００Ｈ
等であってよい。上記したＰＴＦＥの配合割合は２〜２
５重量％、好ましくは５〜２５重量％である。なぜなら
２重量％未満では、自己潤滑性および耐摩耗性などの摺
動特性の改良が顕著に認められず、また２５重量％をこ
えると成形性が悪くなり、機械的特性も低下するからで
ある。
【００１３】つぎに、この発明に用いる粉末状タルク
は、平均粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０
μｍのものが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子
間の凝集が起こり、均一分散が困難となり、４０μｍを
越える大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないか
らである。このようなタルクの配合割合は、１０〜４０
重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜな
ら、１０重量％未満では、軟質相手材を摩耗させ、４０
重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的特性も低下
するからである。
は、平均粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０
μｍのものが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子
間の凝集が起こり、均一分散が困難となり、４０μｍを
越える大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないか
らである。このようなタルクの配合割合は、１０〜４０
重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜな
ら、１０重量％未満では、軟質相手材を摩耗させ、４０
重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的特性も低下
するからである。
【００１４】この発明に用いる粉末状カルシウム化合物
としては、カルシウムの炭酸塩、硫酸塩、酸化物、水酸
化物が挙げられ、なかでも炭酸カルシウムまたは硫酸カ
ルシウムが好ましい。これらカルシウム化合物は、平均
粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０μｍのも
のが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子間の凝集
が起こり、均一分散が困難となり、また４０μｍを越え
る大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないからで
ある。このようなカルシウム化合物の配合割合は、１０
〜４０重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。な
ぜなら、１０重量％未満では軟質相手材を摩耗させ、４
０重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的特性も低
下するからである。
としては、カルシウムの炭酸塩、硫酸塩、酸化物、水酸
化物が挙げられ、なかでも炭酸カルシウムまたは硫酸カ
ルシウムが好ましい。これらカルシウム化合物は、平均
粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０μｍのも
のが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子間の凝集
が起こり、均一分散が困難となり、また４０μｍを越え
る大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないからで
ある。このようなカルシウム化合物の配合割合は、１０
〜４０重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。な
ぜなら、１０重量％未満では軟質相手材を摩耗させ、４
０重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的特性も低
下するからである。
【００１５】なお、上記材料以外の添加剤としてこの発
明の効果を阻害しない範囲内で、例えば自己潤滑性、機
械的強度、および熱安定性などの向上ならびに着色等の
目的で固体潤滑剤、増量剤、粉末充填剤および顔料など
３５０℃程度以上の高温で安定な物質を適宜混合しても
よい。このような添加剤を添加する際の残部ＰＥＥＫ、
ＰＥＮ、ＰＥＫまたはＴＰＩの配合割合は４０重量％を
下回らないようにするのがよい。
明の効果を阻害しない範囲内で、例えば自己潤滑性、機
械的強度、および熱安定性などの向上ならびに着色等の
目的で固体潤滑剤、増量剤、粉末充填剤および顔料など
３５０℃程度以上の高温で安定な物質を適宜混合しても
よい。このような添加剤を添加する際の残部ＰＥＥＫ、
ＰＥＮ、ＰＥＫまたはＴＰＩの配合割合は４０重量％を
下回らないようにするのがよい。
【００１６】
【実施例】この発明の実施例および比較例に使用した原
材料を一括して示すと、以下の通りである。
材料を一括して示すと、以下の通りである。
【００１７】(1) ＰＥＥＫ（英国アイ・シー・アイ社
製：ＶＩＣＴＲＥＸ−ＰＥＥＫ１５０Ｐ） (2) ＰＥＮ （出光興産社製：ＩＤ３００） (3) ＰＥＫ （英国アイ・シー・アイ社製：ＶＩＣＴＲ
ＥＸ−ＰＥＫ２２０Ｇ） (4) ＴＰＩ （三井東圧社製：オーラム４５０） (5) 炭素繊維（呉羽化学社製：Ｍ２０７Ｓ、平均繊維径
１４．５μｍ、アスペクト比４８） (6) ＰＴＦＥ（喜多村社製：３００Ｈ） (7) タルク （松村産業社製：クラウンタルク、平均粒
径１１μｍ） (8) 炭酸カルシウム（日窒工業社製：ＮＡ６００、平均
粒径 ７μｍ） (9) 全芳香族ポリエステル樹脂（住友化学社製：エコノ
ールＥ１０１） (10)マイカ （白石カルシウム社製：ＨＡＲ３２５Ａ） (11)ポリイミド（宇部興産社製：ユーピレックスＲ） 〔実施例１〜５〕以上の原材料を表１に示した割合（重
量％）で配合し、ヘンシェルミキサーを用いて乾式混合
し、さらに押出機にて溶融押出して造粒し、これを射出
圧力１０００kgf ／cm2 、シリンダー温度４００℃の条
件で射出成形して、外径２１mm、内径１７mm、高さ１０
mmの円筒状試験片とした。得られた試験片に対して次に
示す試験を行なった。
製：ＶＩＣＴＲＥＸ−ＰＥＥＫ１５０Ｐ） (2) ＰＥＮ （出光興産社製：ＩＤ３００） (3) ＰＥＫ （英国アイ・シー・アイ社製：ＶＩＣＴＲ
ＥＸ−ＰＥＫ２２０Ｇ） (4) ＴＰＩ （三井東圧社製：オーラム４５０） (5) 炭素繊維（呉羽化学社製：Ｍ２０７Ｓ、平均繊維径
１４．５μｍ、アスペクト比４８） (6) ＰＴＦＥ（喜多村社製：３００Ｈ） (7) タルク （松村産業社製：クラウンタルク、平均粒
径１１μｍ） (8) 炭酸カルシウム（日窒工業社製：ＮＡ６００、平均
粒径 ７μｍ） (9) 全芳香族ポリエステル樹脂（住友化学社製：エコノ
ールＥ１０１） (10)マイカ （白石カルシウム社製：ＨＡＲ３２５Ａ） (11)ポリイミド（宇部興産社製：ユーピレックスＲ） 〔実施例１〜５〕以上の原材料を表１に示した割合（重
量％）で配合し、ヘンシェルミキサーを用いて乾式混合
し、さらに押出機にて溶融押出して造粒し、これを射出
圧力１０００kgf ／cm2 、シリンダー温度４００℃の条
件で射出成形して、外径２１mm、内径１７mm、高さ１０
mmの円筒状試験片とした。得られた試験片に対して次に
示す試験を行なった。
【００１８】（１）スラスト摩耗試験 スラスト摩耗試験機により相手材をダイカスト用アルミ
ニウム合金（ＡＤＣ１２）とし、滑り速度毎分１２８
ｍ、面圧１８kg／cm2 、潤滑油として自動車用オートマ
チック・トランスミッション用オイル（昭和シェル石油
社製：デキシロンII）の強制潤滑条件を選びその摩耗係
数を求めた。得られた結果を表１に併記した。
ニウム合金（ＡＤＣ１２）とし、滑り速度毎分１２８
ｍ、面圧１８kg／cm2 、潤滑油として自動車用オートマ
チック・トランスミッション用オイル（昭和シェル石油
社製：デキシロンII）の強制潤滑条件を選びその摩耗係
数を求めた。得られた結果を表１に併記した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】〔比較例１〜７〕実施例１と全く同様にし
て、表２に示す配合組成の円筒状試験片を製作し、これ
らについてスラスト摩耗試験を行い、得られた結果を表
２中に併記した。
て、表２に示す配合組成の円筒状試験片を製作し、これ
らについてスラスト摩耗試験を行い、得られた結果を表
２中に併記した。
【００２２】表１および表２の測定結果から明らかなよ
うに、タルクおよびカルシウム化合物の添加量が所定範
囲外である比較例１および２、これらが添加されていな
い比較例３〜７は相手材の摩耗、自己の摩耗共に実施例
に比べてかなり劣っていた。これに対し、実施例１〜５
で得られた成形体は、いずれもダイカスト用アルミニウ
ム合金ＡＤＣ１２および自己の摩耗が著しく少なく、摺
動特性に優れていた。つぎに、スラスト試験で摺動特性
の良い、実施例１〜５の組成で外径φ４０×内径φ３６
×幅２のシールリングを射出成形し、以下に示すシール
性試験に供した。
うに、タルクおよびカルシウム化合物の添加量が所定範
囲外である比較例１および２、これらが添加されていな
い比較例３〜７は相手材の摩耗、自己の摩耗共に実施例
に比べてかなり劣っていた。これに対し、実施例１〜５
で得られた成形体は、いずれもダイカスト用アルミニウ
ム合金ＡＤＣ１２および自己の摩耗が著しく少なく、摺
動特性に優れていた。つぎに、スラスト試験で摺動特性
の良い、実施例１〜５の組成で外径φ４０×内径φ３６
×幅２のシールリングを射出成形し、以下に示すシール
性試験に供した。
【００２３】（２）シール性試験 図１に示す回転試験機のダイカスト用アルミニウム合金
（ＡＤＣ１２）製の軸１のリング溝２、２′にオイルシ
ールリング３、３′を装着し、軸１を回転させた際、リ
ング溝２、２′の側面とＡＤＣ１２製のシリンダー４の
内面が摺接するようにした。また、このときシリンダー
４の上方の油圧発生装置（図示省略）から、油の供給管
５を介して油を圧送し、油圧計６により油圧を測定し
た。シリンダー４の下方には、漏れた油を排出する排出
管７を設け、油漏れ量をメスシリンダ８で測定し、熱電
対９によりこのときの油温を測定した。
（ＡＤＣ１２）製の軸１のリング溝２、２′にオイルシ
ールリング３、３′を装着し、軸１を回転させた際、リ
ング溝２、２′の側面とＡＤＣ１２製のシリンダー４の
内面が摺接するようにした。また、このときシリンダー
４の上方の油圧発生装置（図示省略）から、油の供給管
５を介して油を圧送し、油圧計６により油圧を測定し
た。シリンダー４の下方には、漏れた油を排出する排出
管７を設け、油漏れ量をメスシリンダ８で測定し、熱電
対９によりこのときの油温を測定した。
【００２４】試験条件としては、自動車用オートマチッ
ク・トランスミッションオイル（昭和シェル石油社製：
デキシロンII）を使用し、油圧を１０kgf ／cm2 とし、
軸回転数４０００ｒｐｍ、油温１２０℃で１００時間連
続して行った。油漏れ量（ｃｃ／ｍｉｎ．）は、油圧１
０kgf ／cm2 、軸回転数４０００rpm で２０時間毎に測
定すると共に、油温２５、４０、６０、８０、１００お
よび１２０℃でも測定し、この結果をそれぞれ図２また
は図３に示した。また、１００時間回転試験後のリング
側面、リング外周面、リング溝またはシリンダの摩耗量
（μｍ）を測定し、結果を表３に示した。
ク・トランスミッションオイル（昭和シェル石油社製：
デキシロンII）を使用し、油圧を１０kgf ／cm2 とし、
軸回転数４０００ｒｐｍ、油温１２０℃で１００時間連
続して行った。油漏れ量（ｃｃ／ｍｉｎ．）は、油圧１
０kgf ／cm2 、軸回転数４０００rpm で２０時間毎に測
定すると共に、油温２５、４０、６０、８０、１００お
よび１２０℃でも測定し、この結果をそれぞれ図２また
は図３に示した。また、１００時間回転試験後のリング
側面、リング外周面、リング溝またはシリンダの摩耗量
（μｍ）を測定し、結果を表３に示した。
【００２５】
【表３】
【００２６】比較例８： アルミニウム材に対して摩耗
特性の良い、鋳鉄製シールリング（外径φ４０mm×内径
φ３６mm幅２mm）について、前記シール性試験および摩
耗量の測定を全く同様の条件で行なった。この結果を表
３、図２および図３に併記した。
特性の良い、鋳鉄製シールリング（外径φ４０mm×内径
φ３６mm幅２mm）について、前記シール性試験および摩
耗量の測定を全く同様の条件で行なった。この結果を表
３、図２および図３に併記した。
【００２７】表３の結果から明らかなように、実施例１
〜５のシールリングは、現在多用されている鋳鉄製シー
ルリングに比べ、摩耗が少なく、良好な摩耗特性を示し
た。また、図２および図３から明らかなように、鋳鉄製
シールリングである比較例８は、いずれも油漏れ量が著
しく多かった。これに対し、実施例１〜５の油漏れ量
は、極めて少なく、また温度による影響も小さく、優れ
たシール性を示した。
〜５のシールリングは、現在多用されている鋳鉄製シー
ルリングに比べ、摩耗が少なく、良好な摩耗特性を示し
た。また、図２および図３から明らかなように、鋳鉄製
シールリングである比較例８は、いずれも油漏れ量が著
しく多かった。これに対し、実施例１〜５の油漏れ量
は、極めて少なく、また温度による影響も小さく、優れ
たシール性を示した。
【００２８】
【効果】この発明のオイルシールリングは、以上説明し
たように、アルミニウム合金等の軟質材に摺接する条件
において、きわめて優れた耐摩耗性およびシール性を発
揮する。したがって、自動車等の自動変速機の回転軸の
シールリングとして使用すれば、これを軽量化すること
が可能となり、また油漏れ量が少ないのでオイルポンプ
の容量を小さく設定することが可能となり、これら装置
の小型化および軽量化に極めて有用なものであるといえ
る。
たように、アルミニウム合金等の軟質材に摺接する条件
において、きわめて優れた耐摩耗性およびシール性を発
揮する。したがって、自動車等の自動変速機の回転軸の
シールリングとして使用すれば、これを軽量化すること
が可能となり、また油漏れ量が少ないのでオイルポンプ
の容量を小さく設定することが可能となり、これら装置
の小型化および軽量化に極めて有用なものであるといえ
る。
【図１】回転試験機を説明する縦断面図
【図２】シール性試験の油漏れ量と耐久時間の関係を示
すグラフ
すグラフ
【図３】シール性試験の油漏れ量と温度の関係を示すグ
ラフ
ラフ
１ 軸 ２、２′ リング溝 ３、３′ オイルシールリング ４ シリンダー ５ 油の供給管 ８ メスシリンダ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｊ 15/20 7197−3Ｊ
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリエーテル・エーテルケトン樹脂、ポ
リエーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、全
芳香族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群から選ばれる
いずれか一つの樹脂３０〜７８重量％、炭素繊維１０〜
４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量％、粉
末状タルク１０〜４０重量％を主要成分とする樹脂組成
物を成形してなるオイルシールリング。 - 【請求項２】 ポリエーテル・エーテルケトン樹脂、ポ
リエーテルニトリル樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、全
芳香族熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群から選ばれる
いずれか一つの樹脂３０〜７８重量％、炭素繊維１０〜
４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量％、粉
末状カルシウム化合物１０〜４０重量％を主要成分とす
る樹脂組成物を成形してなるオイルシールリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32045392A JP3226991B2 (ja) | 1991-12-25 | 1992-11-30 | オイルシールリング |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-342738 | 1991-12-25 | ||
| JP34273891 | 1991-12-25 | ||
| JP32045392A JP3226991B2 (ja) | 1991-12-25 | 1992-11-30 | オイルシールリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05262976A true JPH05262976A (ja) | 1993-10-12 |
| JP3226991B2 JP3226991B2 (ja) | 2001-11-12 |
Family
ID=26570093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32045392A Expired - Lifetime JP3226991B2 (ja) | 1991-12-25 | 1992-11-30 | オイルシールリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3226991B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6928923B2 (en) | 2001-02-21 | 2005-08-16 | Gkn Sinter Metals Gmbh | Piston with supporting connector elements for a piston-cylinder arrangement, in particular a shock absorber piston |
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-
1992
- 1992-11-30 JP JP32045392A patent/JP3226991B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3226991B2 (ja) | 2001-11-12 |
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