JPH0526056A - ガスタービン装置 - Google Patents
ガスタービン装置Info
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- JPH0526056A JPH0526056A JP18246091A JP18246091A JPH0526056A JP H0526056 A JPH0526056 A JP H0526056A JP 18246091 A JP18246091 A JP 18246091A JP 18246091 A JP18246091 A JP 18246091A JP H0526056 A JPH0526056 A JP H0526056A
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- Japan
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- regenerator
- water heater
- temperature
- hot water
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
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- Control Of Temperature (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 発電と給湯を行なうガスタービン・コ・ジェ
ネレーション・プラントにおいて，温水器の負荷が急激
に変化したときに，温水温度の変動を抑制すること。 【構成】 温水器負荷の変動を検知して，変化の度合に
応じて先行的に再生器バイパス比や温水器ガスバイパス
比を操作する。この場合，温水器負荷の変化の検知は，
電力負荷が変化してない時に燃料流量が変化しているの
を検知することで代用する。
ネレーション・プラントにおいて，温水器の負荷が急激
に変化したときに，温水温度の変動を抑制すること。 【構成】 温水器負荷の変動を検知して，変化の度合に
応じて先行的に再生器バイパス比や温水器ガスバイパス
比を操作する。この場合，温水器負荷の変化の検知は，
電力負荷が変化してない時に燃料流量が変化しているの
を検知することで代用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，発電と給湯を同時に行
なうガスタービンコジェネレーションプラントに関す
る。
なうガスタービンコジェネレーションプラントに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】最初に発明の対象となるガスタービンコ
ジェネレーションプラントを説明する。図６は従来のコ
ジェネレーションプラントの一例を示す系統図である。
圧縮機１，タービン８，発電機２４は回転軸２３上に結
合されて一体に回転する。圧縮機１は，空気を吸込み圧
縮して高圧にした上で吐出し，配管２を経て再生器３へ
送給する。再生器３を通過した空気は配管４を経て燃焼
器５へ流入する。圧縮機１から出た空気の一部はまた，
再生器３をバイパスする配管３２を通り，直接に燃焼器
５へ流入する。再生器３から来た空気とバイパスして来
た空気は、燃焼器５内で混合した上で燃料を噴射され
る。燃料は過剰な空気内で燃焼し、発生した燃焼ガスは
空気と混合して高温かつ高圧のガスとなり，配管７を通
りタービン８に流入する。ガスはタービン８内で膨張す
る際に仕事をし，タービン８を回転させる。この回転に
より発電機２４が回転し，電力を発生する。タービン８
を出た比較的高温の排気ガスは，配管９を通り再生器３
へ流入する。再生器３では高温の排気ガスから低温の圧
縮空気へ熱が移動し，その結果圧縮空気は予熱され，排
気ガスは温度が低下する。排気ガスは廃熱を残した状態
で配管１０，温水器通気弁１７を通り，さらに温水器１
１へ流入する。また一部分は温水器１１の手前で分岐
し，配管３３，温水器バイパス弁１８を通って排出され
る。温水器１１では，配管１２から導入された水が排気
ガスによって加熱され，温度上昇して配管１３から出
る。排気ガスは水に熱を与えてさらに低温となり，配管
１４を通って排出される。
ジェネレーションプラントを説明する。図６は従来のコ
ジェネレーションプラントの一例を示す系統図である。
圧縮機１，タービン８，発電機２４は回転軸２３上に結
合されて一体に回転する。圧縮機１は，空気を吸込み圧
縮して高圧にした上で吐出し，配管２を経て再生器３へ
送給する。再生器３を通過した空気は配管４を経て燃焼
器５へ流入する。圧縮機１から出た空気の一部はまた，
再生器３をバイパスする配管３２を通り，直接に燃焼器
５へ流入する。再生器３から来た空気とバイパスして来
た空気は、燃焼器５内で混合した上で燃料を噴射され
る。燃料は過剰な空気内で燃焼し、発生した燃焼ガスは
空気と混合して高温かつ高圧のガスとなり，配管７を通
りタービン８に流入する。ガスはタービン８内で膨張す
る際に仕事をし，タービン８を回転させる。この回転に
より発電機２４が回転し，電力を発生する。タービン８
を出た比較的高温の排気ガスは，配管９を通り再生器３
へ流入する。再生器３では高温の排気ガスから低温の圧
縮空気へ熱が移動し，その結果圧縮空気は予熱され，排
気ガスは温度が低下する。排気ガスは廃熱を残した状態
で配管１０，温水器通気弁１７を通り，さらに温水器１
１へ流入する。また一部分は温水器１１の手前で分岐
し，配管３３，温水器バイパス弁１８を通って排出され
る。温水器１１では，配管１２から導入された水が排気
ガスによって加熱され，温度上昇して配管１３から出
る。排気ガスは水に熱を与えてさらに低温となり，配管
１４を通って排出される。
【０００３】上記タービン８の回転数は、燃料噴射量を
調節することにより一定に保たれる。その原理は以下の
とおりである。まず燃料はポンプ６２から吐出され，配
管６３を通して燃焼器５へ送られる。配管６３には調節
弁６４が設置されている。タービン回転数ｎは回転数計
６５で計測され，伝送線６６を通して回転数制御器６８
へ伝えられる。回転数制御器６８では，下記の演算式
［数１］に基づいて、周知の比例積分動作による負帰還
制御のための操作量となる調節弁開度φG を算出し，伝
送線６７を通して調節弁６４へ伝える。調節弁６４は，
開度φG となるように周知のサーボ機構等を用いて操作
され，開度φG に応じて燃料流量が増減調節される。
調節することにより一定に保たれる。その原理は以下の
とおりである。まず燃料はポンプ６２から吐出され，配
管６３を通して燃焼器５へ送られる。配管６３には調節
弁６４が設置されている。タービン回転数ｎは回転数計
６５で計測され，伝送線６６を通して回転数制御器６８
へ伝えられる。回転数制御器６８では，下記の演算式
［数１］に基づいて、周知の比例積分動作による負帰還
制御のための操作量となる調節弁開度φG を算出し，伝
送線６７を通して調節弁６４へ伝える。調節弁６４は，
開度φG となるように周知のサーボ機構等を用いて操作
され，開度φG に応じて燃料流量が増減調節される。
【０００４】
【数１】
【０００５】また，上記再生器３へ圧縮空気を送る配管
２には再生器通気弁１５が，バイパス配管３２には再生
器バイパス弁１６が，それぞれ配設されて，バイパスの
比率（以下バイパス比と呼ぶ）を変更できるようにして
ある。バイパス比は式 バイパス比＝バイパス弁開度／（バイパス弁開度＋通気
弁開度） で定義される。このバイパス比を変えると，再生器３に
おける熱交換量が変化するので，再生器に流入したター
ビン排気ガスの冷却量が変化し，その結果として再生器
３を出る排気ガスの温度を変更できる。この排気ガスは
温水器へ流入するので，温水器の入口ガス温度を変更で
きることになる。
２には再生器通気弁１５が，バイパス配管３２には再生
器バイパス弁１６が，それぞれ配設されて，バイパスの
比率（以下バイパス比と呼ぶ）を変更できるようにして
ある。バイパス比は式 バイパス比＝バイパス弁開度／（バイパス弁開度＋通気
弁開度） で定義される。このバイパス比を変えると，再生器３に
おける熱交換量が変化するので，再生器に流入したター
ビン排気ガスの冷却量が変化し，その結果として再生器
３を出る排気ガスの温度を変更できる。この排気ガスは
温水器へ流入するので，温水器の入口ガス温度を変更で
きることになる。
【０００６】再生器３のバイパス比を横軸にとり，縦軸
に温水器１１の入口ガス温度を表示したグラフを図７の
右半部に示す。温水器１１の入口ガス温度を変化させる
ことにより，温水器１１における熱交換量をも変化させ
ることができるので，再生器バイパス比の変化と熱交換
量の関係も同じ図７上に示す。このとき給水流量を同図
に示すように変化させれば，温水温度は図中の点線のよ
うに一定に保たれる。もし給水流量変化等の外乱が入力
された場合は，それに合わせて再生器バイパス比を，図
７の関係が保たれるように変化させることにより，熱的
なバランスを保たせ，その結果として温水温度を図７に
点線で示されるような一定値に保つ。これが従来公知の
温水温度制御の方法であった。
に温水器１１の入口ガス温度を表示したグラフを図７の
右半部に示す。温水器１１の入口ガス温度を変化させる
ことにより，温水器１１における熱交換量をも変化させ
ることができるので，再生器バイパス比の変化と熱交換
量の関係も同じ図７上に示す。このとき給水流量を同図
に示すように変化させれば，温水温度は図中の点線のよ
うに一定に保たれる。もし給水流量変化等の外乱が入力
された場合は，それに合わせて再生器バイパス比を，図
７の関係が保たれるように変化させることにより，熱的
なバランスを保たせ，その結果として温水温度を図７に
点線で示されるような一定値に保つ。これが従来公知の
温水温度制御の方法であった。
【０００７】本発明の発明者らはまた，再生器バイパス
比をも操作することにより，以下に述べるように制御範
囲を広げる方法を発明し，特願平３−１７２４２１号と
して特許出願した。すなわち，再生器バイパス比が０ま
で減少しても，更に給水流量が減る等のために温水器負
荷が減少する場合は，今度は温水器バイパス比を０から
１まで増大させることにより，温水器へ通気する排気ガ
スの流量を減少させ，これにより発生する温水温度を一
定に保つのである。このようにすれば，仮に給水流量が
０近くまで減少したとしても，温水温度を一定に保つこ
とができる。温水器負荷が増大する場合も，上記と逆の
手順により，温水温度を一定に保つことができる。
比をも操作することにより，以下に述べるように制御範
囲を広げる方法を発明し，特願平３−１７２４２１号と
して特許出願した。すなわち，再生器バイパス比が０ま
で減少しても，更に給水流量が減る等のために温水器負
荷が減少する場合は，今度は温水器バイパス比を０から
１まで増大させることにより，温水器へ通気する排気ガ
スの流量を減少させ，これにより発生する温水温度を一
定に保つのである。このようにすれば，仮に給水流量が
０近くまで減少したとしても，温水温度を一定に保つこ
とができる。温水器負荷が増大する場合も，上記と逆の
手順により，温水温度を一定に保つことができる。
【０００８】このような温水温度制御装置の演算回路の
一例を図８により説明する。構成は次のとおりである。
温水温度計２０の温度信号Ｔは伝送線４９を経て減算器
３６に入力接続されている。定数器３５の発生する温度
制御目標値信号Ｔr も，伝送線４８を通して減算器３６
に入力接続されている。減算器３６の出力信号は伝送線
５０を通して係数器３７へ入力接続されている。係数器
３７の出力信号は伝送線５１を通して加算器４１，伝送
線５２を通して除算器３９へ，それぞれ入力接続され
る。また定数器３８の発生する積分時間τの信号も，伝
送線５３を通して除算器３９へ入力接続されている。除
算器３９の出力信号は伝送線５４を通して積分器４０へ
入力接続されている。積分器４０の出力信号は伝送線５
５を通して上記加算器４１へ入力接続されている。加算
器４１の出力信号は伝送線５６を通して関数器４２へ入
力接続されるとともに、伝送線５７を通して別の関数器
４５へ入力接続されている。関数器４２の出力信号は再
生器バイパス弁の開度要求信号であり，伝送線２９を通
して図６の再生器バイパス弁１６へ伝えられる。関数器
４２の出力信号はまた，伝送線５８を通して減算器４４
へマイナス入力として接続される。この減算器４４には
また，定数器４３で発生した定数値1.0 が，伝送線５９
によりプラス入力として接続される。減算器４４の出力
信号は再生器通気弁の開度要求信号であり，伝送線２８
を通して図６の再生器通気弁１５へ伝えられる。上記関
数器４５の出力信号は温水器通気弁１７の開度要求信号
であり，伝送線３０を通して図６の温水器通気弁１７へ
伝えられる。関数器４５の出力信号はまた，伝送線６０
を通して減算器４７へマイナス入力として接続されてい
る。この減算器４７には，定数器４６から発信された定
数値1.0 が，伝送線６１によりプラス入力として接続さ
れている。そしてこの減算器４７の出力信号は温水器バ
イパス弁の開度要求信号であり，伝送線３１を通して図
６の温水器バイパス弁１８へ伝えられる。
一例を図８により説明する。構成は次のとおりである。
温水温度計２０の温度信号Ｔは伝送線４９を経て減算器
３６に入力接続されている。定数器３５の発生する温度
制御目標値信号Ｔr も，伝送線４８を通して減算器３６
に入力接続されている。減算器３６の出力信号は伝送線
５０を通して係数器３７へ入力接続されている。係数器
３７の出力信号は伝送線５１を通して加算器４１，伝送
線５２を通して除算器３９へ，それぞれ入力接続され
る。また定数器３８の発生する積分時間τの信号も，伝
送線５３を通して除算器３９へ入力接続されている。除
算器３９の出力信号は伝送線５４を通して積分器４０へ
入力接続されている。積分器４０の出力信号は伝送線５
５を通して上記加算器４１へ入力接続されている。加算
器４１の出力信号は伝送線５６を通して関数器４２へ入
力接続されるとともに、伝送線５７を通して別の関数器
４５へ入力接続されている。関数器４２の出力信号は再
生器バイパス弁の開度要求信号であり，伝送線２９を通
して図６の再生器バイパス弁１６へ伝えられる。関数器
４２の出力信号はまた，伝送線５８を通して減算器４４
へマイナス入力として接続される。この減算器４４には
また，定数器４３で発生した定数値1.0 が，伝送線５９
によりプラス入力として接続される。減算器４４の出力
信号は再生器通気弁の開度要求信号であり，伝送線２８
を通して図６の再生器通気弁１５へ伝えられる。上記関
数器４５の出力信号は温水器通気弁１７の開度要求信号
であり，伝送線３０を通して図６の温水器通気弁１７へ
伝えられる。関数器４５の出力信号はまた，伝送線６０
を通して減算器４７へマイナス入力として接続されてい
る。この減算器４７には，定数器４６から発信された定
数値1.0 が，伝送線６１によりプラス入力として接続さ
れている。そしてこの減算器４７の出力信号は温水器バ
イパス弁の開度要求信号であり，伝送線３１を通して図
６の温水器バイパス弁１８へ伝えられる。
【０００９】以上のように構成された演算回路によれ
ば，以下の作用が得られる。まず，温度Ｔは目標値Ｔr
と比較され，周知の下記比例積分制御動作により，コン
トローラ信号ａ（加算器４１の出力信号）が決まる。
ば，以下の作用が得られる。まず，温度Ｔは目標値Ｔr
と比較され，周知の下記比例積分制御動作により，コン
トローラ信号ａ（加算器４１の出力信号）が決まる。
【００１０】
【数２】
【００１１】コントローラ信号ａが０〜１の間にある間
は，再生器バイパス弁開度φRBはａに一致する値を示
し，また再生器通気弁開度は減算器４４の作用により１
−φRBの値を示す。これは関数器４２の関数形が次式に
基づいているためである。
は，再生器バイパス弁開度φRBはａに一致する値を示
し，また再生器通気弁開度は減算器４４の作用により１
−φRBの値を示す。これは関数器４２の関数形が次式に
基づいているためである。
【００１２】
【数３】
【００１３】したがって０＜ａ≦１のときには再生器バ
イパス比も０〜１の間の値をとり，図７の同範囲の熱バ
ランスに基づく制御が行なわれる。このとき，後述の関
数器４５の関数形により，温水器通気弁開度は１で，温
水器バイパス弁開度は０のままである。
イパス比も０〜１の間の値をとり，図７の同範囲の熱バ
ランスに基づく制御が行なわれる。このとき，後述の関
数器４５の関数形により，温水器通気弁開度は１で，温
水器バイパス弁開度は０のままである。
【００１４】次にコントローラ信号ａが減少して−１≦
ａ＜０を満たす範囲では，上式［数３］のとおり再生器
バイパス弁開度φRBは０のままであり，再生器通気弁開
度は１のままである。そして再生器バイパス比に代わっ
て，温水器バイパス比の変更により制御が行なわれる。
温水器通気弁開度φBIは次式［数４］に基づき，関数器
４５の作用により０〜１の範囲の値をとる。
ａ＜０を満たす範囲では，上式［数３］のとおり再生器
バイパス弁開度φRBは０のままであり，再生器通気弁開
度は１のままである。そして再生器バイパス比に代わっ
て，温水器バイパス比の変更により制御が行なわれる。
温水器通気弁開度φBIは次式［数４］に基づき，関数器
４５の作用により０〜１の範囲の値をとる。
【００１５】
【数４】
【００１６】このとき温水器バイパス弁の開度は，減算
器４７の作用により１−φBIの値をとる。これにより温
水器バイパス比は０〜１の範囲で操作され，制御は図７
の同範囲の熱バランスにより行なわれる。
器４７の作用により１−φBIの値をとる。これにより温
水器バイパス比は０〜１の範囲で操作され，制御は図７
の同範囲の熱バランスにより行なわれる。
【００１７】上記のように，温水負荷が大きいときはコ
ントローラ信号ａは０〜１の範囲にあり，再生器バイパ
ス比を操作することによって制御が行なわれる。また温
水負荷が小さいときには，コントローラ信号ａは−１〜
０の範囲まで低減し，温水器バイパス比の操作を用いた
制御が行なわれる。
ントローラ信号ａは０〜１の範囲にあり，再生器バイパ
ス比を操作することによって制御が行なわれる。また温
水負荷が小さいときには，コントローラ信号ａは−１〜
０の範囲まで低減し，温水器バイパス比の操作を用いた
制御が行なわれる。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の技術では，
負帰還制御により一応の制御は行なわれているものの，
温水器の負荷が急激に変化する場合には，温水温度の変
動が大きく現われるのを避けることは困難であった。例
えば給水流量が急激に減少した場合，温水温度は図５中
に破線で示すように変動する。すなわち，給水流量が半
減した直後は，従来の制御装置では再生器バイパス比の
低減動作と温水器バイパス比の増加動作が遅れるため，
加熱が一時的に過剰となり，温水温度が一時的に上昇し
てしまう。本発明は上記のような温水温度の変動を抑制
することを目的とする。
負帰還制御により一応の制御は行なわれているものの，
温水器の負荷が急激に変化する場合には，温水温度の変
動が大きく現われるのを避けることは困難であった。例
えば給水流量が急激に減少した場合，温水温度は図５中
に破線で示すように変動する。すなわち，給水流量が半
減した直後は，従来の制御装置では再生器バイパス比の
低減動作と温水器バイパス比の増加動作が遅れるため，
加熱が一時的に過剰となり，温水温度が一時的に上昇し
てしまう。本発明は上記のような温水温度の変動を抑制
することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明は，前記目的を達
成するために，圧縮機と，同圧縮機で圧縮された圧縮空
気および燃料が供給される燃焼器と，同燃焼器で発生し
た燃焼ガスが供給されるタービンと，上記燃焼器に供給
される前の圧縮空気を上記タービンから排出された排ガ
スによって加熱する再生器と，上記圧縮機の出口から分
岐して上記再生器を迂回し直接上記燃焼器へ圧縮空気を
供給するバイパス回路と，上記分岐部に設けられた第１
の弁手段と，上記再生器を通過した上記排ガスにより水
を加熱して温水とする温水器と，上記再生器を通過した
後で上記温水器に供給される前の上記排ガスの流路に設
けられて同排ガスを逃がす第２の弁手段と、上記温水の
温度を計測して上記第１および第２の弁手段を調整する
第１の制御手段と，上記温水器の負荷変動に伴う前記燃
料流量の変化量および上記タービンの発電負荷変化量を
計測して上記第１の制御手段に補正信号を出力する第２
の制御手段とを具備したことを特徴とするガスタービン
装置を提案するものである。
成するために，圧縮機と，同圧縮機で圧縮された圧縮空
気および燃料が供給される燃焼器と，同燃焼器で発生し
た燃焼ガスが供給されるタービンと，上記燃焼器に供給
される前の圧縮空気を上記タービンから排出された排ガ
スによって加熱する再生器と，上記圧縮機の出口から分
岐して上記再生器を迂回し直接上記燃焼器へ圧縮空気を
供給するバイパス回路と，上記分岐部に設けられた第１
の弁手段と，上記再生器を通過した上記排ガスにより水
を加熱して温水とする温水器と，上記再生器を通過した
後で上記温水器に供給される前の上記排ガスの流路に設
けられて同排ガスを逃がす第２の弁手段と、上記温水の
温度を計測して上記第１および第２の弁手段を調整する
第１の制御手段と，上記温水器の負荷変動に伴う前記燃
料流量の変化量および上記タービンの発電負荷変化量を
計測して上記第１の制御手段に補正信号を出力する第２
の制御手段とを具備したことを特徴とするガスタービン
装置を提案するものである。
【００２０】
【作用】本発明においては，温水器負荷が変化した場合
にこれを検知して，変化の度合に応じて先行的に再生器
バイパス比を操作する。これにより，負荷に対する温水
器入口ガス温度のアンバランスを打消すように，先行的
に入口ガス温度を変更操作して，温水温度の変動を抑制
する。また，温水器負荷の変化の度合に応じて，先行的
に温水器バイパス比を操作する。これにより，負荷に対
する温水器ガス通気量のアンバランスを打消すように，
先行的に温水器ガスバイパス流量を変更操作して，温水
温度の変動を抑制する。
にこれを検知して，変化の度合に応じて先行的に再生器
バイパス比を操作する。これにより，負荷に対する温水
器入口ガス温度のアンバランスを打消すように，先行的
に入口ガス温度を変更操作して，温水温度の変動を抑制
する。また，温水器負荷の変化の度合に応じて，先行的
に温水器バイパス比を操作する。これにより，負荷に対
する温水器ガス通気量のアンバランスを打消すように，
先行的に温水器ガスバイパス流量を変更操作して，温水
温度の変動を抑制する。
【００２１】上記の温水器負荷検知には，電力負荷が変
化していないときに燃料流量が単独で変化するという特
有の現象が現われることを利用し，この現象を検知する
ことで代用する。
化していないときに燃料流量が単独で変化するという特
有の現象が現われることを利用し，この現象を検知する
ことで代用する。
【００２２】
【実施例】図１は本発明のガスタービン装置の一実施例
を示す系統図である。この図において，前記図６により
説明した従来のものと同様の部分については，冗長にな
るのを避けるため，同一の符号を付けて詳しい説明を省
く。
を示す系統図である。この図において，前記図６により
説明した従来のものと同様の部分については，冗長にな
るのを避けるため，同一の符号を付けて詳しい説明を省
く。
【００２３】本実施例では，流量計６９により燃料流量
を計測し，伝送線７０を通して温度変動抑制装置７３へ
伝える。また，電力計７１により電力負荷を計測し，伝
送線７２を通して上記温度変動抑制装置７３へ伝える。
この温度変動抑制装置７３は，再生器バイパス比修正信
号と温水器バイパス比修正信号を発生し、それぞれ伝送
線７４と伝送線７５を通して、従来同様の温度制御装置
２２へ伝える。
を計測し，伝送線７０を通して温度変動抑制装置７３へ
伝える。また，電力計７１により電力負荷を計測し，伝
送線７２を通して上記温度変動抑制装置７３へ伝える。
この温度変動抑制装置７３は，再生器バイパス比修正信
号と温水器バイパス比修正信号を発生し、それぞれ伝送
線７４と伝送線７５を通して、従来同様の温度制御装置
２２へ伝える。
【００２４】次に本実施例の温度変動抑制装置７３と温
度制御装置２２との接続状態を図２に例示して説明す
る。温度制御装置は，前記図８により説明した従来のも
のとほぼ同様である。ただし，コントローラ信号ａを発
生する加算器４１から関数発生器４２，４５へ至る信号
伝達経路に，それぞれ加算器７６，７８を設置する。す
なわち、加算器４１の出力信号は伝送線５６を通して加
算器７６に伝えられ，その加算器７６の出力信号は伝送
線７７を通して関数発生器４２に伝えられる。加算器４
１の出力信号はまた，伝送線５７を通して加算器７８に
も伝えられ，その加算器７８の出力信号は伝送線７９を
通して関数発生器４５に伝えられるのである。そして、
温度変動抑制装置７３の出力信号の１つである再生器バ
イパス比修正信号Ｂ1 は，伝送線７４を通して加算器７
６へ伝えられ，入力される。また温度変動抑制装置７３
のもう１つの出力信号である温水器バイパス比修正信号
Ｂ2 は，伝送線７５を通して加算器７８へ伝えられ，入
力される。以上が温度変動抑制装置７３と温度制御装置
２２との接続関係である。
度制御装置２２との接続状態を図２に例示して説明す
る。温度制御装置は，前記図８により説明した従来のも
のとほぼ同様である。ただし，コントローラ信号ａを発
生する加算器４１から関数発生器４２，４５へ至る信号
伝達経路に，それぞれ加算器７６，７８を設置する。す
なわち、加算器４１の出力信号は伝送線５６を通して加
算器７６に伝えられ，その加算器７６の出力信号は伝送
線７７を通して関数発生器４２に伝えられる。加算器４
１の出力信号はまた，伝送線５７を通して加算器７８に
も伝えられ，その加算器７８の出力信号は伝送線７９を
通して関数発生器４５に伝えられるのである。そして、
温度変動抑制装置７３の出力信号の１つである再生器バ
イパス比修正信号Ｂ1 は，伝送線７４を通して加算器７
６へ伝えられ，入力される。また温度変動抑制装置７３
のもう１つの出力信号である温水器バイパス比修正信号
Ｂ2 は，伝送線７５を通して加算器７８へ伝えられ，入
力される。以上が温度変動抑制装置７３と温度制御装置
２２との接続関係である。
【００２５】次に温度変動抑制装置７３の好適な演算回
路例を図３に示して説明する。まず回路構成は次のとお
りとなっている。電力計７１の出力信号は伝送線７２を
通して一次遅れ要素１０９と減算器１１０へ伝えられ
る。上記一次遅れ要素１０９の出力は伝送線１１１を通
して上記減算器１１０へ伝えられる。その減算器１１０
の出力は伝送線１１２を通して関数発生器９２へ伝えら
れる。その関数発生器９２の出力は，伝送線９３を通し
て最小値選択器９０へ伝えられ，また伝送線９４を通し
て別の最小値選択器９１へ伝えられる。一方，燃料流量
計６９の出力信号は伝送線７０を通して一次遅れ要素８
１と減算器８３へ伝えられる。上記一次遅れ要素８１の
出力信号は伝送線８２を通して上記減算器８３へ伝えら
れる。その減算器８３の出力は，伝送線８４を通して関
数発生器８５へ伝えられ，また伝送線８６を通して別の
関数発生器８７へ伝えられる。関数発生器８５の出力は
伝送線８８を通して上記最小値選択器９０へ伝えられ
る。その最小値選択器９０の出力は伝送線９５，９９を
通して２つの係数器９６，１００へそれぞれ伝えられ
る。係数器９６の出力は伝送線９７を通して加算器９８
へ伝えられ，係数器１００の出力は伝送線１０１を通し
て別の加算器１０２へ伝えられる。関数発生器８７の出
力は伝送線８９を通して上記最小値選択器９１へ伝えら
れる。その最小値選択器９１の出力は伝送線１０３，１
０６を通して２つの係数器１０４，１０７へそれぞれ伝
えられる。係数器１０４の出力は伝送線１０５を通して
上記加算器９８へ伝えられる。その加算器９８の出力信
号は再生器バイパス比修正信号Ｂ1 であり，伝送線７４
を通して図１，図２の温度制御装置２２へ伝えられる。
一方１０７の出力は伝送線１０８を通して上記加算器１
０２へ伝えられる。この加算器１０２の出力は温水器バ
イパス比修正信号Ｂ2 であり，伝送線７５を通して図
１，図２の温度制御装置２２へ伝えられる。
路例を図３に示して説明する。まず回路構成は次のとお
りとなっている。電力計７１の出力信号は伝送線７２を
通して一次遅れ要素１０９と減算器１１０へ伝えられ
る。上記一次遅れ要素１０９の出力は伝送線１１１を通
して上記減算器１１０へ伝えられる。その減算器１１０
の出力は伝送線１１２を通して関数発生器９２へ伝えら
れる。その関数発生器９２の出力は，伝送線９３を通し
て最小値選択器９０へ伝えられ，また伝送線９４を通し
て別の最小値選択器９１へ伝えられる。一方，燃料流量
計６９の出力信号は伝送線７０を通して一次遅れ要素８
１と減算器８３へ伝えられる。上記一次遅れ要素８１の
出力信号は伝送線８２を通して上記減算器８３へ伝えら
れる。その減算器８３の出力は，伝送線８４を通して関
数発生器８５へ伝えられ，また伝送線８６を通して別の
関数発生器８７へ伝えられる。関数発生器８５の出力は
伝送線８８を通して上記最小値選択器９０へ伝えられ
る。その最小値選択器９０の出力は伝送線９５，９９を
通して２つの係数器９６，１００へそれぞれ伝えられ
る。係数器９６の出力は伝送線９７を通して加算器９８
へ伝えられ，係数器１００の出力は伝送線１０１を通し
て別の加算器１０２へ伝えられる。関数発生器８７の出
力は伝送線８９を通して上記最小値選択器９１へ伝えら
れる。その最小値選択器９１の出力は伝送線１０３，１
０６を通して２つの係数器１０４，１０７へそれぞれ伝
えられる。係数器１０４の出力は伝送線１０５を通して
上記加算器９８へ伝えられる。その加算器９８の出力信
号は再生器バイパス比修正信号Ｂ1 であり，伝送線７４
を通して図１，図２の温度制御装置２２へ伝えられる。
一方１０７の出力は伝送線１０８を通して上記加算器１
０２へ伝えられる。この加算器１０２の出力は温水器バ
イパス比修正信号Ｂ2 であり，伝送線７５を通して図
１，図２の温度制御装置２２へ伝えられる。
【００２６】以上のように構成された本実施例の温度変
動抑制装置によれば，以下の作用が得られる。電力負荷
λが変化しているか否かは，その変化率Ｒλを調べるこ
とにより検知することができる。つまり，電力負荷λが
変化していれば，その変化率Ｒλ＝ｄλ／ｄｔの値が０
ではなくなるので，検知できるのである。本実施例では
次の一次微分演算により変化率を近似的に検出する。
動抑制装置によれば，以下の作用が得られる。電力負荷
λが変化しているか否かは，その変化率Ｒλを調べるこ
とにより検知することができる。つまり，電力負荷λが
変化していれば，その変化率Ｒλ＝ｄλ／ｄｔの値が０
ではなくなるので，検知できるのである。本実施例では
次の一次微分演算により変化率を近似的に検出する。
【００２７】
【数５】
【００２８】上記変化率信号Ｒλに基づき，関数発生器
９２は次の算式［数６］により出力信号Ｉを発生する。
９２は次の算式［数６］により出力信号Ｉを発生する。
【００２９】
【数６】
【００３０】この関数形により、｜Ｒλ｜が一定値ａよ
りも大きいときにはＩは０となり，Ｒλが０のときＩ＝
１であり，｜Ｒλ｜が一定値ａ以下であればＩは｜Ｒλ
｜の大きさに応じて０〜１の範囲の値をとる。したがっ
て｜Ｒλ｜が十分に小さく，電力負荷の変化が生じてい
ないとみなせるときには，Ｉ＝１となる。そこでＩを電
力負荷の変化が生じていない度合を表わすメンバーシッ
プ値とする。
りも大きいときにはＩは０となり，Ｒλが０のときＩ＝
１であり，｜Ｒλ｜が一定値ａ以下であればＩは｜Ｒλ
｜の大きさに応じて０〜１の範囲の値をとる。したがっ
て｜Ｒλ｜が十分に小さく，電力負荷の変化が生じてい
ないとみなせるときには，Ｉ＝１となる。そこでＩを電
力負荷の変化が生じていない度合を表わすメンバーシッ
プ値とする。
【００３１】次に燃料流量ｗf が変化しているか否か
は，その変化率ＲW を調べることにより検知している。
つまりｗf が変化していれば，その変化率ＲW ＝ｄｗf
／ｄｔの値が０ではなくなるので，検知できるのであ
る。本実施例では次の一次微分演算により変化率を近似
的に検出する。
は，その変化率ＲW を調べることにより検知している。
つまりｗf が変化していれば，その変化率ＲW ＝ｄｗf
／ｄｔの値が０ではなくなるので，検知できるのであ
る。本実施例では次の一次微分演算により変化率を近似
的に検出する。
【００３２】
【数７】
【００３３】上記変化率信号ＲW に基づき，関数発生器
８７は次の算式［数８］により出力信号Ｍを発生する。
８７は次の算式［数８］により出力信号Ｍを発生する。
【００３４】
【数８】
【００３５】この関数形により，ＲW が一定値（−ｂ）
以上であればＭは０であるが，ＲW が一定値（−ｃ）以
下であればＭは１となる。またＲW が（−ｃ）よりも大
きく（−ｂ）よりも小さいときは，ＲW の大きさに応じ
て１〜０の値をとる。したがってＲW が十分に０に近け
ればＭは０であるが，ＲW が規定値以下に低下すればＭ
は１となる。そこでＭを，燃料流量ｗf が減少している
度合を表わすメンバーシップ値とする。
以上であればＭは０であるが，ＲW が一定値（−ｃ）以
下であればＭは１となる。またＲW が（−ｃ）よりも大
きく（−ｂ）よりも小さいときは，ＲW の大きさに応じ
て１〜０の値をとる。したがってＲW が十分に０に近け
ればＭは０であるが，ＲW が規定値以下に低下すればＭ
は１となる。そこでＭを，燃料流量ｗf が減少している
度合を表わすメンバーシップ値とする。
【００３６】ところで温水器負荷が減ると，温水温度が
一定値に維持されずに上昇を始める。そうすると前記の
温水温度制御装置は再生器バイパス比を減じてタービン
排気ガスの再生器における冷却を増し，温水器へ流入す
るガスの温度を下げて温水温度を制御目標値へ戻すため
の制御動作が行なわれる。このとき，再生器で加熱され
る空気の量が増すので，燃焼器へ流入して来る空気の温
度は上昇する。この状況を，図５で示した給水流量半減
の場合に対応するものとして，図４に示す。すなわち，
タービン回転数一定に対応してタービン入口温度（燃焼
器出口温度）を一定に保つ必要から，燃焼器入口温度の
上昇に対応して燃料流量は絞られることになる。このよ
うに，温水器負荷が減少すると結果的に燃料流量も減少
するので，温水器負荷の減少を燃料流量の減少として検
知することができる。ただしそのとき，電力負荷が減少
したために燃料流量が減少した事象ではないことを，確
認する必要がある。
一定値に維持されずに上昇を始める。そうすると前記の
温水温度制御装置は再生器バイパス比を減じてタービン
排気ガスの再生器における冷却を増し，温水器へ流入す
るガスの温度を下げて温水温度を制御目標値へ戻すため
の制御動作が行なわれる。このとき，再生器で加熱され
る空気の量が増すので，燃焼器へ流入して来る空気の温
度は上昇する。この状況を，図５で示した給水流量半減
の場合に対応するものとして，図４に示す。すなわち，
タービン回転数一定に対応してタービン入口温度（燃焼
器出口温度）を一定に保つ必要から，燃焼器入口温度の
上昇に対応して燃料流量は絞られることになる。このよ
うに，温水器負荷が減少すると結果的に燃料流量も減少
するので，温水器負荷の減少を燃料流量の減少として検
知することができる。ただしそのとき，電力負荷が減少
したために燃料流量が減少した事象ではないことを，確
認する必要がある。
【００３７】電力負荷が減少中ではないことを表わすメ
ンバーシップ値は前記Ｉである。また燃料流量が減少中
であることを表わすメンバーシップ値はＭである。この
とき，電力負荷が減少中でなく，かつ燃料流量が減少中
という状況にあることの度合を表わすメンバーシップ値
ＡM は次式 ＡM ＝ｍｉｎ（Ｉ，Ｍ） で与えられる。これは周知のファジー論理に沿ったもの
である。ＡM はまた，前記の作用説明のとおり，温水器
負荷が減少中である度合を表わすメンバーシップ値でも
ある。本実施例ではＡM を用いて，次のように再生器バ
イパス比修正信号Ｂ1 と温水器バイパス比修正信号Ｂ2
を生成する。
ンバーシップ値は前記Ｉである。また燃料流量が減少中
であることを表わすメンバーシップ値はＭである。この
とき，電力負荷が減少中でなく，かつ燃料流量が減少中
という状況にあることの度合を表わすメンバーシップ値
ＡM は次式 ＡM ＝ｍｉｎ（Ｉ，Ｍ） で与えられる。これは周知のファジー論理に沿ったもの
である。ＡM はまた，前記の作用説明のとおり，温水器
負荷が減少中である度合を表わすメンバーシップ値でも
ある。本実施例ではＡM を用いて，次のように再生器バ
イパス比修正信号Ｂ1 と温水器バイパス比修正信号Ｂ2
を生成する。
【００３８】
【数９】
【００３９】上記［数９］のＢ1 の式により，温水器負
荷が減少中でＡM に値を生じると，再生器バイパス比は
減少する方向に修正される。そうすると，再生器へ送給
される空気流量が増加して冷却が増し，再生器から流出
する排気ガス温度が引き下げられる。これは温水器へ流
入する排気ガスの温度の引き下げに等しいので，温水器
における水に対する加熱がその分だけ減り，温水温度の
上昇が抑制されるのである。また上記［数９］のＢ2 の
式により，温水器負荷が減少中でＡM に値が生じると，
温水器バイパス比が増加する方向に修正される。すると
温水器へ通気される排気ガスの流量が減るので，温水器
における水の加熱がその分だけ減り，温水温度の上昇が
抑制されるのである。
荷が減少中でＡM に値を生じると，再生器バイパス比は
減少する方向に修正される。そうすると，再生器へ送給
される空気流量が増加して冷却が増し，再生器から流出
する排気ガス温度が引き下げられる。これは温水器へ流
入する排気ガスの温度の引き下げに等しいので，温水器
における水に対する加熱がその分だけ減り，温水温度の
上昇が抑制されるのである。また上記［数９］のＢ2 の
式により，温水器負荷が減少中でＡM に値が生じると，
温水器バイパス比が増加する方向に修正される。すると
温水器へ通気される排気ガスの流量が減るので，温水器
における水の加熱がその分だけ減り，温水温度の上昇が
抑制されるのである。
【００４０】次に関数発生器８５は，次の算式により出
力信号Ｐを発生する。
力信号Ｐを発生する。
【００４１】
【数１０】
【００４２】この関数形により，ＲW が一定値ｂ以下で
あればＰは０であるが，ＲW が一定値ｃ以上であればＰ
は１となる。またＲWが６よりも大きくｃよりも小さい
ときは，ＲW の大きさに応じて０〜１の値をとる。した
がってＲW が十分に０に近ければＰは０であるが，ＲW
が規定値以上に増大すればＰは１となる。そこでＰを，
燃料流量ｗf が増大している度合を表わすメンバーシッ
プ値とする。
あればＰは０であるが，ＲW が一定値ｃ以上であればＰ
は１となる。またＲWが６よりも大きくｃよりも小さい
ときは，ＲW の大きさに応じて０〜１の値をとる。した
がってＲW が十分に０に近ければＰは０であるが，ＲW
が規定値以上に増大すればＰは１となる。そこでＰを，
燃料流量ｗf が増大している度合を表わすメンバーシッ
プ値とする。
【００４３】ところで，温水器負荷が増大すると結果的
に燃料流量は増大する。その理由は，温水器負荷減少の
場合について図４により説明した関係が成り立ち，作用
が逆極性となることによる。そこで，温水器負荷の増大
を燃料流量の増大として検知することができる。ただし
その場合も，電力負荷が増大したために燃料流量が増大
した事象ではないことを，確認する必要がある。
に燃料流量は増大する。その理由は，温水器負荷減少の
場合について図４により説明した関係が成り立ち，作用
が逆極性となることによる。そこで，温水器負荷の増大
を燃料流量の増大として検知することができる。ただし
その場合も，電力負荷が増大したために燃料流量が増大
した事象ではないことを，確認する必要がある。
【００４４】電力負荷の増大中ではないことを表わすメ
ンバーシップ値は，前述の式［数６］によるＩの値であ
る。また燃料流量の増加中であることを表わすメンバー
シップ値は，前記の通りＰの値である。このとき，電力
負荷が増加中ではなく，かつ燃料流量が増加中という状
況にあることの度合を表わすメンバーシップ値ＡP は次
式 ＡP ＝ｍｉｎ（Ｉ，Ｐ） で与えられる。これは周知のファジー論理に沿ったもの
である。ＡP はまた，前記の作用説明のとおり，温水器
負荷が増加中であることの度合を表わすメンバーシップ
値でもある。本実施例ではＡP を用いて，次のように再
生器バイパス比修正信号Ｂ1 と温水器バイパス比修正信
号Ｂ2 を生成する。
ンバーシップ値は，前述の式［数６］によるＩの値であ
る。また燃料流量の増加中であることを表わすメンバー
シップ値は，前記の通りＰの値である。このとき，電力
負荷が増加中ではなく，かつ燃料流量が増加中という状
況にあることの度合を表わすメンバーシップ値ＡP は次
式 ＡP ＝ｍｉｎ（Ｉ，Ｐ） で与えられる。これは周知のファジー論理に沿ったもの
である。ＡP はまた，前記の作用説明のとおり，温水器
負荷が増加中であることの度合を表わすメンバーシップ
値でもある。本実施例ではＡP を用いて，次のように再
生器バイパス比修正信号Ｂ1 と温水器バイパス比修正信
号Ｂ2 を生成する。
【００４５】
【数１１】
【００４６】上記［数１１］中のＢ1 の式により，温水
器負荷が増加中でＡP に値が生じると，再生器バイパス
比が増加する方向に修正される。すると，再生器へ導入
される空気流量が減少して冷却が減り，再生器から流出
する排気ガス温度が引き上げられる。これは温水器へ流
入する排気ガスの温度の引き上げに等しいので，温水器
における水に対する加熱がその分だけ増し，温水温度の
低下が抑制される。また［数１１］中のＢ2 の式によ
り，温水器負荷が増加中でＡP に値が生じると，温水器
バイパス比が減少する方向に修正される。すると，温水
器へ通気される排気ガスの流量が増し，温水器における
水の加熱が増して，温水温度の低下が抑制されるのであ
る。
器負荷が増加中でＡP に値が生じると，再生器バイパス
比が増加する方向に修正される。すると，再生器へ導入
される空気流量が減少して冷却が減り，再生器から流出
する排気ガス温度が引き上げられる。これは温水器へ流
入する排気ガスの温度の引き上げに等しいので，温水器
における水に対する加熱がその分だけ増し，温水温度の
低下が抑制される。また［数１１］中のＢ2 の式によ
り，温水器負荷が増加中でＡP に値が生じると，温水器
バイパス比が減少する方向に修正される。すると，温水
器へ通気される排気ガスの流量が増し，温水器における
水の加熱が増して，温水温度の低下が抑制されるのであ
る。
【００４７】図５の実線は，本実施例における時間応答
の状況を例示した曲線である。本発明を適用することに
より，従来（同図破線）よりも再生器バイパス比と温水
器バイパス比の制御操作が早まり，その結果として温水
温度の変化幅が低減していることが，この図からわか
る。
の状況を例示した曲線である。本発明を適用することに
より，従来（同図破線）よりも再生器バイパス比と温水
器バイパス比の制御操作が早まり，その結果として温水
温度の変化幅が低減していることが，この図からわか
る。
【００４８】
【発明の効果】本発明においては，温水器負荷の変化を
検知し，その変化の度合に応じて先行的に再生器バイパ
ス比と温水器バイパス比を操作することにより，温水温
度の変動を抑制して，温度変化幅を低減し，温水温度制
御性能を向上させることができる。この場合，温水器負
荷の変化を検知するために，電力負荷が変化しない時に
燃料流量が単独で変化するという事象を検知して用いる
ので，対象プラントに元来設置されているセンサーのみ
を用いた信号処理で済み，特殊なセンサーの増設が不要
である。したがって，温水温度制御性能の向上のために
センサーコストが増加することはない。
検知し，その変化の度合に応じて先行的に再生器バイパ
ス比と温水器バイパス比を操作することにより，温水温
度の変動を抑制して，温度変化幅を低減し，温水温度制
御性能を向上させることができる。この場合，温水器負
荷の変化を検知するために，電力負荷が変化しない時に
燃料流量が単独で変化するという事象を検知して用いる
ので，対象プラントに元来設置されているセンサーのみ
を用いた信号処理で済み，特殊なセンサーの増設が不要
である。したがって，温水温度制御性能の向上のために
センサーコストが増加することはない。
【図１】図１は本発明の一実施例を示す系統図である。
【図２】図２は上記実施例における温度変動抑制装置の
接続状態を例示する回路図である。
接続状態を例示する回路図である。
【図３】図３は上記実施例における温度変動抑制装置の
演算回路図である。
演算回路図である。
【図４】図４は温水器負荷変化時の燃料流量変化を例示
する制御特性図である。
する制御特性図である。
【図５】図５は本発明の効果を示す制御特性図である。
【図６】図６は従来のガスタービン装置の一例を示す系
統図である。
統図である。
【図７】図７は上記従来のガスタービン装置の熱バラン
スを示す図である。
スを示す図である。
【図８】図８は上記従来のガスタービン装置における温
度制御装置の回路図である。
度制御装置の回路図である。
１ 圧縮機 ３ 再生器 ５ 燃焼器 ８ タービン １１ 温水器 １５ 再生器通気弁 １６ 再生器バイパス弁 １７ 温水器通気弁 １８ 温水器バイパス弁 ２０ 温度計 ２２ 温度制御装置 ２３ 回転軸 ２４ 発電機 ３５，３８，４３，４６ 定数器 ３６，４４，４７ 減算器 ４１，７６，７８ 加算器 ３７ 係数器 ３９ 除算器 ４０ 積分器 ４２，４５ 関数器 ６２ 燃料ポンプ ６４ 調節弁 ６５ 回転数計 ６８ 回転数制御器 ６９ 流量計 ７１ 電力計 ７３ 温度変動抑制装置 ８１，１０９ 一次遅れ要素 ８３，１１０ 減算器 ８５，８７，９２ 関数発生器 ９０，９１ 最小値選択器 ９６，１００，１０４，１０７ 係数器 ９８，１０２ 加算器
フロントページの続き (72)発明者 森 秀隆 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者 白井 隆 神戸市中央区海岸通三丁目２番16号 株式 会社菱友システム技術内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 圧縮機と，同圧縮機で圧縮された圧縮空
気および燃料が供給される燃焼器と，同燃焼器で発生し
た燃焼ガスが供給されるタービンと，上記燃焼器に供給
される前の圧縮空気を上記タービンから排出された排ガ
スによって加熱する再生器と，上記圧縮機の出口から分
岐して上記再生器を迂回し直接上記燃焼器へ圧縮空気を
供給するバイパス回路と，上記分岐部に設けられた第１
の弁手段と，上記再生器を通過した上記排ガスにより水
を加熱して温水とする温水器と，上記再生器を通過した
後で上記温水器に供給される前の上記排ガスの流路に設
けられて同排ガスを逃がす第２の弁手段と，上記温水の
温度を計測して上記第１および第２の弁手段を調整する
第１の制御手段と，上記温水器の負荷変動に伴う前記燃
料流量の変化量および上記タービンの発電負荷変化量を
計測して上記第１の制御手段に補正信号を出力する第２
の制御手段とを具備したことを特徴とするガスタービン
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18246091A JPH0526056A (ja) | 1991-07-23 | 1991-07-23 | ガスタービン装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18246091A JPH0526056A (ja) | 1991-07-23 | 1991-07-23 | ガスタービン装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0526056A true JPH0526056A (ja) | 1993-02-02 |
Family
ID=16118660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18246091A Withdrawn JPH0526056A (ja) | 1991-07-23 | 1991-07-23 | ガスタービン装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0526056A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7824179B2 (en) * | 1999-08-16 | 2010-11-02 | Nfk Holdings Co. | Device and method for feeding fuel |
| JP2012508345A (ja) * | 2008-12-16 | 2012-04-05 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | ガスタービンのための切替可能なソーラー加熱装置 |
-
1991
- 1991-07-23 JP JP18246091A patent/JPH0526056A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7824179B2 (en) * | 1999-08-16 | 2010-11-02 | Nfk Holdings Co. | Device and method for feeding fuel |
| JP2012508345A (ja) * | 2008-12-16 | 2012-04-05 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | ガスタービンのための切替可能なソーラー加熱装置 |
| DE112009003129B4 (de) * | 2008-12-16 | 2020-09-10 | Man Energy Solutions Se | Gasturbine mit einer schaltbaren Solarheizeinrichtung |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981008 |