JPH08284614A - 蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御装置 - Google Patents
蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御装置Info
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- JPH08284614A JPH08284614A JP8381895A JP8381895A JPH08284614A JP H08284614 A JPH08284614 A JP H08284614A JP 8381895 A JP8381895 A JP 8381895A JP 8381895 A JP8381895 A JP 8381895A JP H08284614 A JPH08284614 A JP H08284614A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 補助ボイラを駆動している状態でガスタービ
ン及び排熱回収ボイラを起動する際に主蒸気圧力の制御
を円滑、迅速に行い得るようにする。 【構成】 補助ボイラ運転中にＮｏ．１，２ガスタービ
ン及びＮｏ．１，２排熱回収ボイラを起動するような場
合には、プラント基本入熱量ＸOと全ボイラ出熱量ＸSを
加算したプラント入熱量指令Ｘから全ボイラ出熱量ＸS
を差し引いて得たプラント熱量偏差ΔＸ（＝ＸO＋ＸS−
ＸS＝ＸO）に基づき、主蒸気圧力制御弁４１の開度調整
を行う。
ン及び排熱回収ボイラを起動する際に主蒸気圧力の制御
を円滑、迅速に行い得るようにする。 【構成】 補助ボイラ運転中にＮｏ．１，２ガスタービ
ン及びＮｏ．１，２排熱回収ボイラを起動するような場
合には、プラント基本入熱量ＸOと全ボイラ出熱量ＸSを
加算したプラント入熱量指令Ｘから全ボイラ出熱量ＸS
を差し引いて得たプラント熱量偏差ΔＸ（＝ＸO＋ＸS−
ＸS＝ＸO）に基づき、主蒸気圧力制御弁４１の開度調整
を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気発生プラントにお
ける主蒸気圧力制御装置に関するものである。
ける主蒸気圧力制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、ガスタービン排ガスの熱を回収す
る排熱回収ボイラと、通常のボイラを補助ボイラとして
備えた蒸気発生プラントが検討されており、斯かる蒸気
発生プラントの例としては例えば、図１１に示すごとき
ものがある。
る排熱回収ボイラと、通常のボイラを補助ボイラとして
備えた蒸気発生プラントが検討されており、斯かる蒸気
発生プラントの例としては例えば、図１１に示すごとき
ものがある。
【０００３】図１１中、１はＮｏ．１，２ガスタービン
発電設備であって、各Ｎｏ．１，２ガスタービン発電設
備１，２はＮｏ．１，２ガスタービン３，４と、Ｎｏ．
１，２ガスタービン３，４により駆動される発電機５，
６並に圧縮機７，８と、燃料供給管９，１０から供給さ
れた燃料Ｆと圧縮機７，８からの圧縮空気Ａを混合して
燃焼させ、生成した燃焼ガスＧをＮｏ．１，２ガスター
ビン３，４へ送給するための燃焼器１１，１２を備えて
おり、燃料供給管９，１０は燃料供給主管１３に接続さ
れている。
発電設備であって、各Ｎｏ．１，２ガスタービン発電設
備１，２はＮｏ．１，２ガスタービン３，４と、Ｎｏ．
１，２ガスタービン３，４により駆動される発電機５，
６並に圧縮機７，８と、燃料供給管９，１０から供給さ
れた燃料Ｆと圧縮機７，８からの圧縮空気Ａを混合して
燃焼させ、生成した燃焼ガスＧをＮｏ．１，２ガスター
ビン３，４へ送給するための燃焼器１１，１２を備えて
おり、燃料供給管９，１０は燃料供給主管１３に接続さ
れている。
【０００４】１４，１５はＮｏ．１，２排熱回収ボイラ
（ＨＲＳＧ）であって、該Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ
１４，１５と前記Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４は、
Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４から排出されたタービ
ン排ガスＧTをＮｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５
へ送給するための排ガスダクト１６，１７が接続されて
いる。
（ＨＲＳＧ）であって、該Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ
１４，１５と前記Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４は、
Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４から排出されたタービ
ン排ガスＧTをＮｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５
へ送給するための排ガスダクト１６，１７が接続されて
いる。
【０００５】１８，１９はＮｏ．１，２補助ボイラであ
って、該Ｎｏ．１，２補助ボイラ１８，１９の火炉に取
付けたバーナ２０，２１には、前記燃料供給主管１３か
らの燃料ＦをＮｏ．１，２補助ボイラ１８，１９の火炉
内に噴射し燃焼させるために燃料供給管２２，２３が接
続されている。
って、該Ｎｏ．１，２補助ボイラ１８，１９の火炉に取
付けたバーナ２０，２１には、前記燃料供給主管１３か
らの燃料ＦをＮｏ．１，２補助ボイラ１８，１９の火炉
内に噴射し燃焼させるために燃料供給管２２，２３が接
続されている。
【０００６】２４，２５はＮｏ．１，２排熱回収ボイラ
１４，１５の伝熱管、２６，２７はＮｏ．１，２補助ボ
イラ１８，１９の伝熱管であり、伝熱管２４，２５，２
６，２７の出口側には、夫々生成した蒸気ｓを取出すた
めの蒸気管２８，２９，３０，３１が接続され、蒸気管
２８，２９，３０，３１は、各蒸気管２８，２９，３
０，３１からの蒸気ｓをまとめ、主蒸気Ｓとして下流の
熱供給設備へ供給するための主蒸気管３２へ接続されて
いる。
１４，１５の伝熱管、２６，２７はＮｏ．１，２補助ボ
イラ１８，１９の伝熱管であり、伝熱管２４，２５，２
６，２７の出口側には、夫々生成した蒸気ｓを取出すた
めの蒸気管２８，２９，３０，３１が接続され、蒸気管
２８，２９，３０，３１は、各蒸気管２８，２９，３
０，３１からの蒸気ｓをまとめ、主蒸気Ｓとして下流の
熱供給設備へ供給するための主蒸気管３２へ接続されて
いる。
【０００７】３３，３４，３５，３６は燃料供給管９，
１０，２２，２３に接続した燃料流量制御弁、３７，３
８，３９，４０は燃料流量制御弁３３，３４，３５，３
６取付け位置よりも燃料Ｆの供給方向下流側となるよ
う、燃料供給管９，１０，２２，２３に接続した燃料流
量検出器、４１は主蒸気管３２に接続した主蒸気圧力制
御弁、４２，４３，４４，４５は蒸気管２８，２９，３
０，３１に接続した蒸気流量検出器、４６は主蒸気圧力
制御弁４１取付け位置よりも主蒸気Ｓの供給方向下流側
となるよう、主蒸気管３２に接続した主蒸気圧力検出器
である。
１０，２２，２３に接続した燃料流量制御弁、３７，３
８，３９，４０は燃料流量制御弁３３，３４，３５，３
６取付け位置よりも燃料Ｆの供給方向下流側となるよ
う、燃料供給管９，１０，２２，２３に接続した燃料流
量検出器、４１は主蒸気管３２に接続した主蒸気圧力制
御弁、４２，４３，４４，４５は蒸気管２８，２９，３
０，３１に接続した蒸気流量検出器、４６は主蒸気圧力
制御弁４１取付け位置よりも主蒸気Ｓの供給方向下流側
となるよう、主蒸気管３２に接続した主蒸気圧力検出器
である。
【０００８】上記蒸気発生プラントでは、燃料供給主管
１３から送給された燃料Ｆは、各燃料供給管９，１０，
２２，２３へ分岐し、燃料供給管９，１０を送給された
燃料Ｆは燃焼器１１，１２へ導入され、Ｎｏ．１，２ガ
スタービン３，４により駆動される圧縮機７，８から供
給された圧縮空気Ａと混合して燃焼し、生成した燃焼ガ
スＧはＮｏ．１，２ガスタービン３，４に導入されてＮ
ｏ．１，２ガスタービン３，４が駆動され、Ｎｏ．１，
２ガスタービン３，４の駆動により発電機５，６及び圧
縮機７，８が駆動される。
１３から送給された燃料Ｆは、各燃料供給管９，１０，
２２，２３へ分岐し、燃料供給管９，１０を送給された
燃料Ｆは燃焼器１１，１２へ導入され、Ｎｏ．１，２ガ
スタービン３，４により駆動される圧縮機７，８から供
給された圧縮空気Ａと混合して燃焼し、生成した燃焼ガ
スＧはＮｏ．１，２ガスタービン３，４に導入されてＮ
ｏ．１，２ガスタービン３，４が駆動され、Ｎｏ．１，
２ガスタービン３，４の駆動により発電機５，６及び圧
縮機７，８が駆動される。
【０００９】Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４から排出
されたタービン排ガスＧTは排ガスダクト１６，１７を
経てＮｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５へ導入さ
れ、伝熱管２４，２５を流れる水、蒸気を加熱した後、
ボイラ外へ排出される。
されたタービン排ガスＧTは排ガスダクト１６，１７を
経てＮｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５へ導入さ
れ、伝熱管２４，２５を流れる水、蒸気を加熱した後、
ボイラ外へ排出される。
【００１０】燃料供給主管１３から燃料供給管２２，２
３へ送給された燃料Ｆは、バーナ２０，２１から補助ボ
イラ１８，１９へ噴射され、図示してない系統から送給
された空気と混合して燃焼し、生成した燃焼ガスは、伝
熱管２６，２７内の水、蒸気を加熱した後、ボイラ外へ
排出される。
３へ送給された燃料Ｆは、バーナ２０，２１から補助ボ
イラ１８，１９へ噴射され、図示してない系統から送給
された空気と混合して燃焼し、生成した燃焼ガスは、伝
熱管２６，２７内の水、蒸気を加熱した後、ボイラ外へ
排出される。
【００１１】Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５及
び補助ボイラ１８，１９で生成した主蒸気Ｓは、蒸気管
２８，２９，３０，３１から主蒸気管３２へ導入されて
合流し、主蒸気Ｓとして熱供給設備へ送られる。
び補助ボイラ１８，１９で生成した主蒸気Ｓは、蒸気管
２８，２９，３０，３１から主蒸気管３２へ導入されて
合流し、主蒸気Ｓとして熱供給設備へ送られる。
【００１２】斯かる主蒸気発生プラントでは主蒸気Ｓの
圧力を所定の圧力に制御しなければならず、この圧力制
御を行うための従来の制御装置のブロック図は、図２に
示されている。
圧力を所定の圧力に制御しなければならず、この圧力制
御を行うための従来の制御装置のブロック図は、図２に
示されている。
【００１３】図２中、４７は主蒸気圧力検出器４６で検
出した主蒸気圧力ＰSと予め設定した主蒸気設定圧力ＰO
の差をとり主蒸気圧力偏差ΔＰSを求める減算器、４８
は減算器４７からの主蒸気圧力偏差ΔＰSを比例積分処
理してプラント基本入熱量ＸOを求める比例積分調節器
である。
出した主蒸気圧力ＰSと予め設定した主蒸気設定圧力ＰO
の差をとり主蒸気圧力偏差ΔＰSを求める減算器、４８
は減算器４７からの主蒸気圧力偏差ΔＰSを比例積分処
理してプラント基本入熱量ＸOを求める比例積分調節器
である。
【００１４】４９，５０はＮｏ．１，２排熱回収ボイラ
１４，１５から送出されて蒸気流量検出器４２，４３に
より検出された蒸気流量ＱS1，ＱS2に対応して、Ｎｏ．
１，２排熱回収ボイラ１４，１５におけるボイラ出熱量
ＸS1，ＸS2を出力する関数発生器、５１，５２はＮｏ．
１，２補助ボイラ１８，１９から送出されて蒸気流量検
出器４４，４５により検出された蒸気流量ＱS3，ＱS4に
対応してＮｏ．１，２補助ボイラ１８，１９におけるボ
イラ出熱量ＸS3，ＸS4を出力する関数発生器、５３は関
数発生器４９，５０，５１，５２からのボイラ出熱量Ｘ
S1，ＸS2，ＸS3，ＸS4を加算して発生した蒸気の流量に
より定まる全ボイラ出熱量ＸSを求める加算器、５４は
比例積分調節器４８からのプラント基本入熱量ＸOと加
算器５３からの全ボイラ出熱量ＸSを加算してプラント
入熱量指令Ｘを求める加算器である。
１４，１５から送出されて蒸気流量検出器４２，４３に
より検出された蒸気流量ＱS1，ＱS2に対応して、Ｎｏ．
１，２排熱回収ボイラ１４，１５におけるボイラ出熱量
ＸS1，ＸS2を出力する関数発生器、５１，５２はＮｏ．
１，２補助ボイラ１８，１９から送出されて蒸気流量検
出器４４，４５により検出された蒸気流量ＱS3，ＱS4に
対応してＮｏ．１，２補助ボイラ１８，１９におけるボ
イラ出熱量ＸS3，ＸS4を出力する関数発生器、５３は関
数発生器４９，５０，５１，５２からのボイラ出熱量Ｘ
S1，ＸS2，ＸS3，ＸS4を加算して発生した蒸気の流量に
より定まる全ボイラ出熱量ＸSを求める加算器、５４は
比例積分調節器４８からのプラント基本入熱量ＸOと加
算器５３からの全ボイラ出熱量ＸSを加算してプラント
入熱量指令Ｘを求める加算器である。
【００１５】５５，５６は、Ｎｏ．１，２ガスタービン
３，４へ燃料Ｆを供給する燃料供給管９，１０の中途部
で燃料流量検出器３７，３８により検出された燃料流量
ＱF1，ＱF2に対応してタービン・ボイラ入熱量ＸF1，Ｘ
F2を出力する関数発生器、５７，５８は、Ｎｏ．１，２
補助ボイラ１８，１９へ燃料Ｆを供給する燃料供給管２
２，２３の中途部で燃料流量検出器３９，４０により検
出された燃料流量ＱF3，ＱF4に対応してボイラ入熱量Ｘ
F3，ＸF4を出力する関数発生器、５９，６０，６１，６
２は関数発生器５５，５６，５７，５８からのタービン
・ボイラ入熱量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4に
一次遅れを与えて出力する一次遅れ回路、６３は一次遅
れ回路５９，６０，６１，６２から与えられたタービン
・ボイラ入熱量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4を
加算して燃料の流量により決まるプラント測定入熱量Ｘ
Fを求める加算器である。
３，４へ燃料Ｆを供給する燃料供給管９，１０の中途部
で燃料流量検出器３７，３８により検出された燃料流量
ＱF1，ＱF2に対応してタービン・ボイラ入熱量ＸF1，Ｘ
F2を出力する関数発生器、５７，５８は、Ｎｏ．１，２
補助ボイラ１８，１９へ燃料Ｆを供給する燃料供給管２
２，２３の中途部で燃料流量検出器３９，４０により検
出された燃料流量ＱF3，ＱF4に対応してボイラ入熱量Ｘ
F3，ＸF4を出力する関数発生器、５９，６０，６１，６
２は関数発生器５５，５６，５７，５８からのタービン
・ボイラ入熱量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4に
一次遅れを与えて出力する一次遅れ回路、６３は一次遅
れ回路５９，６０，６１，６２から与えられたタービン
・ボイラ入熱量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4を
加算して燃料の流量により決まるプラント測定入熱量Ｘ
Fを求める加算器である。
【００１６】６４は加算器５４からのプラント入熱量指
令Ｘと加算器６３からのプラント測定入熱量ＸFとの差
をとりプラント熱量偏差ΔＸを求める減算器、６５は減
算器６４からのプラント熱量偏差ΔＸを比例積分処理し
て主蒸気圧力制御弁開度指令Ｖを求め主蒸気圧力制御弁
４１へ与える比例積分調節器である。
令Ｘと加算器６３からのプラント測定入熱量ＸFとの差
をとりプラント熱量偏差ΔＸを求める減算器、６５は減
算器６４からのプラント熱量偏差ΔＸを比例積分処理し
て主蒸気圧力制御弁開度指令Ｖを求め主蒸気圧力制御弁
４１へ与える比例積分調節器である。
【００１７】関数発生器４９，５０，５１，５２にイン
プットされる蒸気流量ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4とボイラ
出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4の関係は、図３、４、
５、６に示され、関数発生器５５，５６にインプットさ
れる燃料流量ＱF1，ＱF2とタービン・ボイラ入熱量
ＸF1，ＸF2の関係は図７、８に示され、関数発生器５
７，５８にインプットされる燃料流量ＱF3，ＱF4とボイ
ラ入熱量ＸF3，ＸF4の関係は、図９、図１０に示されて
いる。而して、これらの関数は、理論的実験的に決定さ
れている。
プットされる蒸気流量ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4とボイラ
出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4の関係は、図３、４、
５、６に示され、関数発生器５５，５６にインプットさ
れる燃料流量ＱF1，ＱF2とタービン・ボイラ入熱量
ＸF1，ＸF2の関係は図７、８に示され、関数発生器５
７，５８にインプットされる燃料流量ＱF3，ＱF4とボイ
ラ入熱量ＸF3，ＸF4の関係は、図９、図１０に示されて
いる。而して、これらの関数は、理論的実験的に決定さ
れている。
【００１８】蒸気発生プラントの運転時には、主蒸気管
３２を流れる主蒸気Ｓの流量は、主蒸気圧力検出器４６
により検出され、主蒸気圧力ＰSとして減算器４７へ与
えられ、減算器４７では、予め設定されている主蒸気設
定圧力ＰOと主蒸気圧力ＰSの差がとられて主蒸気圧力偏
差ΔＰS（＝ＰO−ＰS）が求められ、求められた主蒸気
圧力偏差ΔＰSは比例積分調節器４８で比例積分処理さ
れてプラント基本入熱量ＸOが求められ、該プラント基
本入熱量ＸOは加算器５４に与えられる。
３２を流れる主蒸気Ｓの流量は、主蒸気圧力検出器４６
により検出され、主蒸気圧力ＰSとして減算器４７へ与
えられ、減算器４７では、予め設定されている主蒸気設
定圧力ＰOと主蒸気圧力ＰSの差がとられて主蒸気圧力偏
差ΔＰS（＝ＰO−ＰS）が求められ、求められた主蒸気
圧力偏差ΔＰSは比例積分調節器４８で比例積分処理さ
れてプラント基本入熱量ＸOが求められ、該プラント基
本入熱量ＸOは加算器５４に与えられる。
【００１９】一方、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，
１５で発生して蒸気管２８，２９を送給される蒸気ｓの
流量は、蒸気流量検出器４２，４３により検出され、蒸
気流量ＱS1，ＱS2として関数発生器４９，５０に与えら
れ、関数発生器４９，５０からは、蒸気流量ＱS1，ＱS2
に対応したボイラ出熱量ＸS1，ＸS2が出力されて加算器
５３に与えられ、補助ボイラ１８，１９で発生して蒸気
管３０，３１を送給される蒸気ｓの流量は、蒸気流量検
出器４４，４５により検出され、蒸気流量ＱS3，ＱS4と
して関数発生器５１，５２に与えられ、関数発生器５
１，５２からは、蒸気流量ＱS3，ＱS4に対応したボイラ
出熱量ＸS3，ＸS4が出力されて加算器５３に与えられ、
加算器５３では、ボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4
が加算されて全ボイラ出熱量ＸSが求められ、求められ
た全ボイラ出熱量ＸSは加算器５４に与えられ、加算器
５４では、プラント基本入熱量ＸOと全ボイラ出熱量ＸS
が加算されてプラント入熱量指令Ｘが求められ、減算器
６４へ与えられる。
１５で発生して蒸気管２８，２９を送給される蒸気ｓの
流量は、蒸気流量検出器４２，４３により検出され、蒸
気流量ＱS1，ＱS2として関数発生器４９，５０に与えら
れ、関数発生器４９，５０からは、蒸気流量ＱS1，ＱS2
に対応したボイラ出熱量ＸS1，ＸS2が出力されて加算器
５３に与えられ、補助ボイラ１８，１９で発生して蒸気
管３０，３１を送給される蒸気ｓの流量は、蒸気流量検
出器４４，４５により検出され、蒸気流量ＱS3，ＱS4と
して関数発生器５１，５２に与えられ、関数発生器５
１，５２からは、蒸気流量ＱS3，ＱS4に対応したボイラ
出熱量ＸS3，ＸS4が出力されて加算器５３に与えられ、
加算器５３では、ボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4
が加算されて全ボイラ出熱量ＸSが求められ、求められ
た全ボイラ出熱量ＸSは加算器５４に与えられ、加算器
５４では、プラント基本入熱量ＸOと全ボイラ出熱量ＸS
が加算されてプラント入熱量指令Ｘが求められ、減算器
６４へ与えられる。
【００２０】燃料供給管９，１０を通りＮｏ．１，２ガ
スタービン３，４へ送給される燃料Ｆの流量及び燃料供
給管２２，２３を通り補助ボイラ１８，１９へ送給され
る燃料Ｆの流量は、燃料流量検出器３７，３８，３９，
４０により検出され、燃料流量ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4
として関数発生器５５，５６，５７，５８へ与えられ、
関数発生器５５，５６，５７，５８からは、燃料流量Ｑ
F1，ＱF2，ＱF3，ＱF4に対応してタービン・ボイラ入熱
量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4が出力され、一
次遅れ回路５９，６０，６１，６２を経て加算器６３へ
与えられ、加算器６３では、タービン・ボイラ入熱量Ｘ
F1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4が加算されてプラン
ト測定入熱量ＸFが求められ、求められたプラント測定
入熱量ＸFは減算器６４へ与えられる。
スタービン３，４へ送給される燃料Ｆの流量及び燃料供
給管２２，２３を通り補助ボイラ１８，１９へ送給され
る燃料Ｆの流量は、燃料流量検出器３７，３８，３９，
４０により検出され、燃料流量ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4
として関数発生器５５，５６，５７，５８へ与えられ、
関数発生器５５，５６，５７，５８からは、燃料流量Ｑ
F1，ＱF2，ＱF3，ＱF4に対応してタービン・ボイラ入熱
量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4が出力され、一
次遅れ回路５９，６０，６１，６２を経て加算器６３へ
与えられ、加算器６３では、タービン・ボイラ入熱量Ｘ
F1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4が加算されてプラン
ト測定入熱量ＸFが求められ、求められたプラント測定
入熱量ＸFは減算器６４へ与えられる。
【００２１】減算器６４では、加算器５４からのプラン
ト入熱量指令Ｘと加算器６３からのプラント測定入熱量
ＸFとの差がとられてプラント熱量偏差ΔＸが求めら
れ、求められたプラント熱量偏差ΔＸは比例積分調節器
６５に与えられ、ここで比例積分処理されて主蒸気圧力
制御弁開度指令Ｖが求められ、求められた主蒸気圧力制
御弁開度指令Ｖは比例積分調節器６５から出力されて主
蒸気圧力制御弁４１へ与えられ、主蒸気圧力制御弁４１
が所定の開度に調整されることにより主蒸気管３２を流
れる主蒸気Ｓは所定の圧力に制御される。
ト入熱量指令Ｘと加算器６３からのプラント測定入熱量
ＸFとの差がとられてプラント熱量偏差ΔＸが求めら
れ、求められたプラント熱量偏差ΔＸは比例積分調節器
６５に与えられ、ここで比例積分処理されて主蒸気圧力
制御弁開度指令Ｖが求められ、求められた主蒸気圧力制
御弁開度指令Ｖは比例積分調節器６５から出力されて主
蒸気圧力制御弁４１へ与えられ、主蒸気圧力制御弁４１
が所定の開度に調整されることにより主蒸気管３２を流
れる主蒸気Ｓは所定の圧力に制御される。
【００２２】又タービン・ボイラ入熱量ＸF1，ＸF2及び
ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4は一次遅れ回路５９，６０，６
１，６２を経て加算器６３に与えられるため、急激な変
動がなく、従って加算器６３から出力されるプラント測
定入熱量ＸFも急激に変動せず、安定した主蒸気圧力の
制御が行われる。
ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4は一次遅れ回路５９，６０，６
１，６２を経て加算器６３に与えられるため、急激な変
動がなく、従って加算器６３から出力されるプラント測
定入熱量ＸFも急激に変動せず、安定した主蒸気圧力の
制御が行われる。
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】上記蒸気発生プラント
においては、例えばＮｏ．１，２補助ボイラ１８，１９
を運転中にＮｏ．１，２ガスタービン３，４を起動させ
ることがある。この場合、Ｎｏ．１，２ガスタービン
３，４を起動した直後は、燃料Ｆを燃焼器１１，１２へ
所定量供給して燃料Ｆの燃焼を開始し、生成した燃焼ガ
スＧによりＮｏ．１，２ガスタービン３，４を駆動し、
タービン排ガスＧTによりＮｏ．１，２排熱回収ボイラ
１４，１５で蒸気ｓを発生させても、まだライン全体が
十分昇温していないため、入熱・出熱のバランスが崩れ
てしまい、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５で生
成される蒸気ｓは十分に昇圧されず、従って主蒸気管３
２を流れる主蒸気Ｓの圧力も低下することになり、主蒸
気管３２中を流れる主蒸気Ｓの圧力を正確に制御するこ
とができない。
においては、例えばＮｏ．１，２補助ボイラ１８，１９
を運転中にＮｏ．１，２ガスタービン３，４を起動させ
ることがある。この場合、Ｎｏ．１，２ガスタービン
３，４を起動した直後は、燃料Ｆを燃焼器１１，１２へ
所定量供給して燃料Ｆの燃焼を開始し、生成した燃焼ガ
スＧによりＮｏ．１，２ガスタービン３，４を駆動し、
タービン排ガスＧTによりＮｏ．１，２排熱回収ボイラ
１４，１５で蒸気ｓを発生させても、まだライン全体が
十分昇温していないため、入熱・出熱のバランスが崩れ
てしまい、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５で生
成される蒸気ｓは十分に昇圧されず、従って主蒸気管３
２を流れる主蒸気Ｓの圧力も低下することになり、主蒸
気管３２中を流れる主蒸気Ｓの圧力を正確に制御するこ
とができない。
【００２４】すなわち、例えば、Ｎｏ．１，２ガスター
ビン３，４、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５の
駆動開始直後でも燃料流量検出器３７，３８で検出され
る燃料流量ＱF1，ＱF2は所定の値であるが、蒸気流量検
出器４２，４３で検出される蒸気流量ＱS1，ＱS2は、補
助ボイラ１８，１９の昇温が十分に行われていないため
Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４の燃焼器１１，１２に
供給される燃料流量Ｑ F1，ＱF2に比較して少い。このた
め加算器５３で得られる全ボイラ出熱量ＸSは少くな
り、加算器５４からのプラント入熱量指令Ｘも小さくな
る結果、減算器６４で得られるプラント熱量偏差ΔＸ
（＝ＸO＋ＸS−ＸF，ＸF≫ＸS）の絶対値は大きくなっ
てしまい、従って、主蒸気圧力制御弁４１の開度は大き
くなり過ぎてしまう。
ビン３，４、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５の
駆動開始直後でも燃料流量検出器３７，３８で検出され
る燃料流量ＱF1，ＱF2は所定の値であるが、蒸気流量検
出器４２，４３で検出される蒸気流量ＱS1，ＱS2は、補
助ボイラ１８，１９の昇温が十分に行われていないため
Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４の燃焼器１１，１２に
供給される燃料流量Ｑ F1，ＱF2に比較して少い。このた
め加算器５３で得られる全ボイラ出熱量ＸSは少くな
り、加算器５４からのプラント入熱量指令Ｘも小さくな
る結果、減算器６４で得られるプラント熱量偏差ΔＸ
（＝ＸO＋ＸS−ＸF，ＸF≫ＸS）の絶対値は大きくなっ
てしまい、従って、主蒸気圧力制御弁４１の開度は大き
くなり過ぎてしまう。
【００２５】又、主蒸気圧力制御弁４１の開度が大き過
ぎると、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５で生成
される蒸気ｓの圧力が高くなり過ぎ、その結果、次には
主蒸気圧力制御弁４１を絞るような制御が行われること
になるが、制御系の時間遅れのために絞り過ぎることに
なり、従って、主蒸気圧力制御弁４１の開度が主蒸気設
定圧力ＰOに見合った開度になるまでに時間を要する。
ぎると、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５で生成
される蒸気ｓの圧力が高くなり過ぎ、その結果、次には
主蒸気圧力制御弁４１を絞るような制御が行われること
になるが、制御系の時間遅れのために絞り過ぎることに
なり、従って、主蒸気圧力制御弁４１の開度が主蒸気設
定圧力ＰOに見合った開度になるまでに時間を要する。
【００２６】本発明は上述の実情に鑑み、Ｎｏ．１，２
補助ボイラ１８，１９の運転中に、Ｎｏ．１，２ガスタ
ービン３，４とＮｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５
を起動するような場合にも、主蒸気圧力の制御を円滑に
行い得るようにすることを目的としてなしたものであ
る。
補助ボイラ１８，１９の運転中に、Ｎｏ．１，２ガスタ
ービン３，４とＮｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５
を起動するような場合にも、主蒸気圧力の制御を円滑に
行い得るようにすることを目的としてなしたものであ
る。
【００２７】
【課題を解決するための手段】本発明は、発電機５，６
を駆動する複数のガスタービン３，４と、各ガスタービ
ン３，４からの排ガスＧTの排熱を回収するために各ガ
スタービン３，４に対応して設けられた排熱回収ボイラ
１４，１５と、ガスタービン３，４及び排熱回収ボイラ
１４，１５に対し並列配置された複数の補助ボイラ１
８，１９と、燃料供給主管１３から送給された燃料Ｆを
各ガスタービン３，４の燃焼器１１，１２及び補助ボイ
ラ１８，１９へ送給するための燃料供給管９，１０，２
２，２３と、各排熱回収ボイラ１４，１５及び各補助ボ
イラ１８，１９で発生した蒸気ｓを合流させ主蒸気Ｓと
して熱供給設備へ送給する主蒸気管３２を備えた主蒸気
発生プラントにおいて、主蒸気管３２内の主蒸気圧力Ｐ
Sを検出するための主蒸気圧力検出器４６と、主蒸気圧
力検出器４６からの主蒸気圧力ＰSと主蒸気設定圧力ＰO
の差をとって主蒸気圧力偏差ΔＰSを求める減算器４７
と、主蒸気圧力偏差ΔＰSを比例積分処理してプラント
基本入熱量ＸOを求める比例積分調節器４８と、各排熱
回収ボイラ１４，１５からの蒸気流量ＱS1，ＱS2及び各
補助ボイラ１８，１９からの蒸気流量ＱS3，ＱS4を検出
するための複数の蒸気流量検出器４２，４３，４４，４
５と、各蒸気流量検出器４２，４３，４４，４５からの
蒸気流量ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4に対応してボイラ出熱
量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4を出力する複数の関数発生器
４９，５０，５１，５２と、該関数発生器４９，５０，
５１，５２からのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4
を加算して全ボイラ出熱量ＸSを先行要素として求める
加算器５３と、前記比例積分調節器４８からのプラント
基本入熱量ＸOと加算器５３からの全ボイラ出熱量ＸSを
加算してプラント入熱量指令Ｘを求める加算器５４と、
各ガスタービン３，４の燃焼器１１，１２及び補助ボイ
ラ１８，１９への燃料流量ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4を検
出するための燃料流量検出器３７，３８，３９，４０
と、燃料流量検出器３７，３８からの燃料流量ＱF1，Ｑ
F2に対応してタービン・ボイラ入熱量ＸF1，ＸF2を求め
る関数発生器５５，５６及び燃料流量検出器３９，４０
からの燃料流量ＱF3，ＱF4に対応してボイラ入熱量
ＸF3，ＸF4を求める関数発生器５７，５８と、主蒸気圧
力が所定の値以上の場合は、前記関数発生器５５，５
６，５７，５８からのタービン・ボイラ入熱量ＸF1，Ｘ
F2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4を通し、前記主蒸気圧力が
所定の値より低い場合には、前記関数発生器４９，５
０，５１，５２からのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，
ＸS4を通す切換器６６，６７，６８，６９と、主蒸気圧
力が所定の値以上の場合は、切換器６６，６７，６８，
６９を経て与えられたタービン・ボイラ入熱量ＸF1，Ｘ
F2及びボイラ入熱量ＸF3，ＸF4を加算してプラント測定
入熱量ＸFを求め、主蒸気圧力が所定の値よりも低い場
合は、切換器６６，６７，６８，６９を経て与えられた
ボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4を加算して全ボイ
ラ出熱量ＸSを求める加算器６３と、前記加算器５４か
らのプラント入熱量指令Ｘと加算器６３からのプラント
測定入熱量ＸF又は全ボイラ出熱量ＸSの差をとってプラ
ント熱量偏差ΔＸを求める減算器６４と、該減算器６４
からのプラント熱量偏差ΔＸを比例積分処理して求めた
主蒸気圧力制御弁開度指令Ｖを主蒸気管３２に設けられ
た主蒸気圧力制御弁４１に与える比例積分調節器６５を
備えて成るものである。
を駆動する複数のガスタービン３，４と、各ガスタービ
ン３，４からの排ガスＧTの排熱を回収するために各ガ
スタービン３，４に対応して設けられた排熱回収ボイラ
１４，１５と、ガスタービン３，４及び排熱回収ボイラ
１４，１５に対し並列配置された複数の補助ボイラ１
８，１９と、燃料供給主管１３から送給された燃料Ｆを
各ガスタービン３，４の燃焼器１１，１２及び補助ボイ
ラ１８，１９へ送給するための燃料供給管９，１０，２
２，２３と、各排熱回収ボイラ１４，１５及び各補助ボ
イラ１８，１９で発生した蒸気ｓを合流させ主蒸気Ｓと
して熱供給設備へ送給する主蒸気管３２を備えた主蒸気
発生プラントにおいて、主蒸気管３２内の主蒸気圧力Ｐ
Sを検出するための主蒸気圧力検出器４６と、主蒸気圧
力検出器４６からの主蒸気圧力ＰSと主蒸気設定圧力ＰO
の差をとって主蒸気圧力偏差ΔＰSを求める減算器４７
と、主蒸気圧力偏差ΔＰSを比例積分処理してプラント
基本入熱量ＸOを求める比例積分調節器４８と、各排熱
回収ボイラ１４，１５からの蒸気流量ＱS1，ＱS2及び各
補助ボイラ１８，１９からの蒸気流量ＱS3，ＱS4を検出
するための複数の蒸気流量検出器４２，４３，４４，４
５と、各蒸気流量検出器４２，４３，４４，４５からの
蒸気流量ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4に対応してボイラ出熱
量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4を出力する複数の関数発生器
４９，５０，５１，５２と、該関数発生器４９，５０，
５１，５２からのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4
を加算して全ボイラ出熱量ＸSを先行要素として求める
加算器５３と、前記比例積分調節器４８からのプラント
基本入熱量ＸOと加算器５３からの全ボイラ出熱量ＸSを
加算してプラント入熱量指令Ｘを求める加算器５４と、
各ガスタービン３，４の燃焼器１１，１２及び補助ボイ
ラ１８，１９への燃料流量ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4を検
出するための燃料流量検出器３７，３８，３９，４０
と、燃料流量検出器３７，３８からの燃料流量ＱF1，Ｑ
F2に対応してタービン・ボイラ入熱量ＸF1，ＸF2を求め
る関数発生器５５，５６及び燃料流量検出器３９，４０
からの燃料流量ＱF3，ＱF4に対応してボイラ入熱量
ＸF3，ＸF4を求める関数発生器５７，５８と、主蒸気圧
力が所定の値以上の場合は、前記関数発生器５５，５
６，５７，５８からのタービン・ボイラ入熱量ＸF1，Ｘ
F2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4を通し、前記主蒸気圧力が
所定の値より低い場合には、前記関数発生器４９，５
０，５１，５２からのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，
ＸS4を通す切換器６６，６７，６８，６９と、主蒸気圧
力が所定の値以上の場合は、切換器６６，６７，６８，
６９を経て与えられたタービン・ボイラ入熱量ＸF1，Ｘ
F2及びボイラ入熱量ＸF3，ＸF4を加算してプラント測定
入熱量ＸFを求め、主蒸気圧力が所定の値よりも低い場
合は、切換器６６，６７，６８，６９を経て与えられた
ボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4を加算して全ボイ
ラ出熱量ＸSを求める加算器６３と、前記加算器５４か
らのプラント入熱量指令Ｘと加算器６３からのプラント
測定入熱量ＸF又は全ボイラ出熱量ＸSの差をとってプラ
ント熱量偏差ΔＸを求める減算器６４と、該減算器６４
からのプラント熱量偏差ΔＸを比例積分処理して求めた
主蒸気圧力制御弁開度指令Ｖを主蒸気管３２に設けられ
た主蒸気圧力制御弁４１に与える比例積分調節器６５を
備えて成るものである。
【００２８】又、本発明は、関数発生器５５，５６，５
７，５８と切換器６６，６７，６８，６９との間に一次
遅れ回路５９，６０，６１，６２を設けることもでき
る。
７，５８と切換器６６，６７，６８，６９との間に一次
遅れ回路５９，６０，６１，６２を設けることもでき
る。
【００２９】
【作用】例えば補助ボイラ１８，１９の運転中にＮｏ．
１，２ガスタービン３，４とＮｏ．１，２排熱回収ボイ
ラ１４，１５が起動されるような場合には、切換指令に
より切換器６６，６７，６８，６９が切換わり、蒸気流
量ＱS1，ＱS2，ＱS3，Ｑ S4に対応したボイラ出熱量
ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4が関数発生器４９，５０，５
１，５２から切換器６６，６７，６８，６９を経て加算
器６３に与えられ、加算器６３ではボイラ出熱量ＸS1，
ＸS2，ＸS3，ＸS4が加算されて全ボイラ出熱量Ｘ Sが求
められ、求められた全ボイラ出熱量ＸSは減算器６４に
与えられる。
１，２ガスタービン３，４とＮｏ．１，２排熱回収ボイ
ラ１４，１５が起動されるような場合には、切換指令に
より切換器６６，６７，６８，６９が切換わり、蒸気流
量ＱS1，ＱS2，ＱS3，Ｑ S4に対応したボイラ出熱量
ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4が関数発生器４９，５０，５
１，５２から切換器６６，６７，６８，６９を経て加算
器６３に与えられ、加算器６３ではボイラ出熱量ＸS1，
ＸS2，ＸS3，ＸS4が加算されて全ボイラ出熱量Ｘ Sが求
められ、求められた全ボイラ出熱量ＸSは減算器６４に
与えられる。
【００３０】又、関数発生器４９，５０，５１，５２か
らのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4は加算器５３
にも与えられ、加算器５３により加算されて全ボイラ出
熱量Ｘ Sが求められ、求められた全ボイラ出熱量ＸSは先
行要素として加算器５４に与えられ、加算器５４では比
例積分調節器４８からのプラント基本入熱量ＸOと全ボ
イラ出熱量ＸSが加算されてプラント入熱量指令Ｘ（＝
ＸO＋ＸS）が求められ、求められたプラント入熱量指令
Ｘは減算器６４に与えられ、減算器６４では、加算器５
４からのプラント入熱量指令Ｘと加算器６３からの全ボ
イラ出熱量ＸSの差がとられてプラント熱量偏差ΔＸ
（＝ＸO＋ＸS−ＸS＝ＸO）が求められ、このプラント熱
量偏差ΔＸを比例積分調節器６５で比例積分処理して得
られた主蒸気圧力制御弁開度指令Ｖにより、主蒸気圧力
制御弁４１の開度調整が行われる。
らのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4は加算器５３
にも与えられ、加算器５３により加算されて全ボイラ出
熱量Ｘ Sが求められ、求められた全ボイラ出熱量ＸSは先
行要素として加算器５４に与えられ、加算器５４では比
例積分調節器４８からのプラント基本入熱量ＸOと全ボ
イラ出熱量ＸSが加算されてプラント入熱量指令Ｘ（＝
ＸO＋ＸS）が求められ、求められたプラント入熱量指令
Ｘは減算器６４に与えられ、減算器６４では、加算器５
４からのプラント入熱量指令Ｘと加算器６３からの全ボ
イラ出熱量ＸSの差がとられてプラント熱量偏差ΔＸ
（＝ＸO＋ＸS−ＸS＝ＸO）が求められ、このプラント熱
量偏差ΔＸを比例積分調節器６５で比例積分処理して得
られた主蒸気圧力制御弁開度指令Ｖにより、主蒸気圧力
制御弁４１の開度調整が行われる。
【００３１】このように、Ｎｏ．１，２補助ボイラ１
８，１９運転中にＮｏ．１，２ガスタービン３，４、Ｎ
ｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５を起動するような
場合には、全ボイラ出熱量ＸSが相殺されたプラント基
本入熱量ＸOと等しいプラント熱量偏差ΔＸによっての
み主蒸気圧力制御弁４１の開度調整が行われるため、燃
料流量すなわち入熱量と関係なく主蒸気圧力の制御が行
われ、従って主蒸気圧力制御は円滑に行われ且つ主蒸気
圧力を迅速に設定した圧力に近付けることができる。
８，１９運転中にＮｏ．１，２ガスタービン３，４、Ｎ
ｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５を起動するような
場合には、全ボイラ出熱量ＸSが相殺されたプラント基
本入熱量ＸOと等しいプラント熱量偏差ΔＸによっての
み主蒸気圧力制御弁４１の開度調整が行われるため、燃
料流量すなわち入熱量と関係なく主蒸気圧力の制御が行
われ、従って主蒸気圧力制御は円滑に行われ且つ主蒸気
圧力を迅速に設定した圧力に近付けることができる。
【００３２】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面により説明
する。
する。
【００３３】図１は本発明の一実施例である。
【００３４】本実施例においては、蒸気発生プラント自
体は図１１のものと同じであり、制御装置の基本的な概
要は図２に示す従来の装置と共通している。しかし、本
実施例においては、一次遅れ回路５９，６０，６１，６
２から加算器６３に至るラインに主蒸気Ｓの昇圧が完了
したことを示す昇圧完了信号（例えば蒸気ドラム内の圧
力が所定の値になったら切換指令を出力するようにす
る）により切換わる切換器６６，６７，６８，６９を設
け、Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４及びＮｏ．１，２
排熱回収ボイラ１８，１９の起動時のように入熱と出熱
のバランスがとれない場合には関数発生器４９，５０，
５１，５２からのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4
を加算器６３へ与え得るようになっている。なお、図
中、図２に示すものと同一のものには同一の符号を付
し、説明を省略する。
体は図１１のものと同じであり、制御装置の基本的な概
要は図２に示す従来の装置と共通している。しかし、本
実施例においては、一次遅れ回路５９，６０，６１，６
２から加算器６３に至るラインに主蒸気Ｓの昇圧が完了
したことを示す昇圧完了信号（例えば蒸気ドラム内の圧
力が所定の値になったら切換指令を出力するようにす
る）により切換わる切換器６６，６７，６８，６９を設
け、Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４及びＮｏ．１，２
排熱回収ボイラ１８，１９の起動時のように入熱と出熱
のバランスがとれない場合には関数発生器４９，５０，
５１，５２からのボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4
を加算器６３へ与え得るようになっている。なお、図
中、図２に示すものと同一のものには同一の符号を付
し、説明を省略する。
【００３５】例えば、Ｎｏ．１，２補助ボイラ１８，１
９を運転中にＮｏ．１，２ガスタービン３，４、Ｎｏ．
１，２排熱回収ボイラ１４，１５を起動するような場合
には、その指令を受けて切換器６６，６７，６８，６９
は図１のａ〜ｃ側からｂ〜ｃ側に切換わる。このため、
燃料流量検出器３７，３８，３９，４０で検出された燃
料流量ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4に対応したタービン・ボ
イラ入熱量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4は加算
器６３へは与えられず、各ボイラ１４，１５，１８，１
９で発生して蒸気流量検出器４２，４３，４４，４５に
より検出された蒸気流量ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4に対応
したボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4が切換器６
６，６７，６８，６９を経て加算器６３に与えられ、該
加算器６３で加算されて全ボイラ出熱量ＸSが求めら
れ、求められた全ボイラ出熱量ＸSは減算器６４へ与え
られる。
９を運転中にＮｏ．１，２ガスタービン３，４、Ｎｏ．
１，２排熱回収ボイラ１４，１５を起動するような場合
には、その指令を受けて切換器６６，６７，６８，６９
は図１のａ〜ｃ側からｂ〜ｃ側に切換わる。このため、
燃料流量検出器３７，３８，３９，４０で検出された燃
料流量ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4に対応したタービン・ボ
イラ入熱量ＸF1，ＸF2、ボイラ入熱量ＸF3，ＸF4は加算
器６３へは与えられず、各ボイラ１４，１５，１８，１
９で発生して蒸気流量検出器４２，４３，４４，４５に
より検出された蒸気流量ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4に対応
したボイラ出熱量ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4が切換器６
６，６７，６８，６９を経て加算器６３に与えられ、該
加算器６３で加算されて全ボイラ出熱量ＸSが求めら
れ、求められた全ボイラ出熱量ＸSは減算器６４へ与え
られる。
【００３６】又加算器５４からはプラント入熱量指令Ｘ
が減算器６４へ与えられるがプラント入熱量指令ＸはＸ
＝ＸO＋ＸSであるため、減算器６４で求められるプラン
ト熱量偏差ΔＸはΔＸ＝ＸO＋ＸS−ＸS＝ＸOとなり、従
ってプラント基本入熱量ＸOによってのみ主蒸気圧力ＰS
が主蒸気設定圧力ＰOとなるよう主蒸気圧力制御弁４１
の開度調整が行われることになる。このため、Ｎｏ．
１，２ガスタービン３，４、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイ
ラ１４，１５を起動するような場合に、入熱である燃料
流量のかわりに出熱である蒸気流量により主蒸気圧力制
御弁４１の開度調整を行うことにより、主蒸気圧力制御
を円滑に行うことができ、蒸気圧力を迅速に設定した圧
力に近付けることがてき安定した主蒸気圧力制御が行わ
れる。
が減算器６４へ与えられるがプラント入熱量指令ＸはＸ
＝ＸO＋ＸSであるため、減算器６４で求められるプラン
ト熱量偏差ΔＸはΔＸ＝ＸO＋ＸS−ＸS＝ＸOとなり、従
ってプラント基本入熱量ＸOによってのみ主蒸気圧力ＰS
が主蒸気設定圧力ＰOとなるよう主蒸気圧力制御弁４１
の開度調整が行われることになる。このため、Ｎｏ．
１，２ガスタービン３，４、Ｎｏ．１，２排熱回収ボイ
ラ１４，１５を起動するような場合に、入熱である燃料
流量のかわりに出熱である蒸気流量により主蒸気圧力制
御弁４１の開度調整を行うことにより、主蒸気圧力制御
を円滑に行うことができ、蒸気圧力を迅速に設定した圧
力に近付けることがてき安定した主蒸気圧力制御が行わ
れる。
【００３７】Ｎｏ．１，２ガスタービン３，４及びＮ
ｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５、Ｎｏ．１，２補
助ボイラ１８，１９を運転する場合の主蒸気圧力の制御
は従来の場合と同様なので説明は省略する。
ｏ．１，２排熱回収ボイラ１４，１５、Ｎｏ．１，２補
助ボイラ１８，１９を運転する場合の主蒸気圧力の制御
は従来の場合と同様なので説明は省略する。
【００３８】なお、本発明は上述の実施例に限定される
ものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々
変更を加え得ることは勿論である。
ものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々
変更を加え得ることは勿論である。
【００３９】
【発明の効果】本発明の蒸気発生プラントにおける主蒸
気圧力制御装置によれば、請求項１、２の何れにおいて
も主蒸気圧力制御を円滑且つ正確に行うことができ、従
って主蒸気圧力を迅速に設定した蒸気圧力にすることが
でき、又請求項２の場合はより一層安定した主蒸気圧力
制御を行うことができるという優れた効果を奏し得る。
気圧力制御装置によれば、請求項１、２の何れにおいて
も主蒸気圧力制御を円滑且つ正確に行うことができ、従
って主蒸気圧力を迅速に設定した蒸気圧力にすることが
でき、又請求項２の場合はより一層安定した主蒸気圧力
制御を行うことができるという優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力
制御装置の一実施例の制御ブロック図である。
制御装置の一実施例の制御ブロック図である。
【図２】従来の蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制
御装置の一実施例の制御ブロック図である。
御装置の一実施例の制御ブロック図である。
【図３】Ｎｏ．１排熱回収ボイラからの蒸気流量とボイ
ラ出熱量との関係を示すグラフである。
ラ出熱量との関係を示すグラフである。
【図４】Ｎｏ．２排熱回収ボイラからの蒸気流量とボイ
ラ出熱量との関係を示すグラフである。
ラ出熱量との関係を示すグラフである。
【図５】Ｎｏ．１補助ボイラからの蒸気流量とボイラ出
熱量との関係を示すグラフである。
熱量との関係を示すグラフである。
【図６】Ｎｏ．２補助ボイラからの蒸気流量とボイラ出
熱量との関係を示すグラフである。
熱量との関係を示すグラフである。
【図７】Ｎｏ．１ガスタービンへの燃料流量とタービン
・ボイラ入熱量との関係を示すグラフである。
・ボイラ入熱量との関係を示すグラフである。
【図８】Ｎｏ．２ガスタービンへの燃料流量とタービン
・ボイラ入熱量との関係を示すグラフである。
・ボイラ入熱量との関係を示すグラフである。
【図９】Ｎｏ．１補助ボイラへの燃料流量とボイラ入熱
量との関係を示すグラフである。
量との関係を示すグラフである。
【図１０】Ｎｏ．２補助ボイラへの燃料流量とボイラ入
熱量との関係を示すグラフである。
熱量との関係を示すグラフである。
【図１１】従来及び本発明の蒸気発生プラントにおける
主蒸気圧力制御装置が適用される蒸気発生プラントの概
要を示すブロック図である。
主蒸気圧力制御装置が適用される蒸気発生プラントの概
要を示すブロック図である。
３ Ｎｏ．１ガスタービン（ガスタービン） ４ Ｎｏ．２ガスタービン（ガスタービン） ５，６ 発電機 ９，１０，２２，２３ 燃料供給管 １１，１２ 燃焼器 １３ 燃料供給主管 １４ Ｎｏ．１排熱回収ボイラ（排熱回収ボイラ） １５ Ｎｏ．２排熱回収ボイラ（排熱回収ボイラ） １８ Ｎｏ．１補助ボイラ（補助ボイラ） １９ Ｎｏ．２補助ボイラ（補助ボイラ） ３２ 主蒸気管 ３７，３８，３９，４０ 燃料流量検出器 ４１ 主蒸気圧力制御弁 ４２，４３，４４，４５ 蒸気流量検出器 ４６ 主蒸気圧力検出器 ４７，６４ 減算器 ４８，６５ 比例積分調節器 ４９，５０，５１，５２，５５，５６，５７，５８
関数発生器 ５３，５４，６３ 加算器 ５９，６０，６１，６２ 一次遅れ回路 ６６，６７，６８，６９ 切換器 Ｆ 燃料 ｓ 蒸気 Ｓ 主蒸気 ＧT タービン排ガス ＰS 主蒸気圧力 ＰO 主蒸気設定圧力 ΔＰS 主蒸気圧力偏差 ＸO プラント基本入熱量 ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4 蒸気流量 ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4 ボイラ出熱量 ＸS 全ボイラ出熱量 ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4 燃料流量 Ｘ プラント入熱量指令 ＸF1，ＸF2 タービン・ボイラ入熱量 ＸF3，ＸF4 ボイラ入熱量 ＸF プラント測定入熱量 ΔＸ プラント熱量偏差 Ｖ 主蒸気圧力制御弁開度指令
関数発生器 ５３，５４，６３ 加算器 ５９，６０，６１，６２ 一次遅れ回路 ６６，６７，６８，６９ 切換器 Ｆ 燃料 ｓ 蒸気 Ｓ 主蒸気 ＧT タービン排ガス ＰS 主蒸気圧力 ＰO 主蒸気設定圧力 ΔＰS 主蒸気圧力偏差 ＸO プラント基本入熱量 ＱS1，ＱS2，ＱS3，ＱS4 蒸気流量 ＸS1，ＸS2，ＸS3，ＸS4 ボイラ出熱量 ＸS 全ボイラ出熱量 ＱF1，ＱF2，ＱF3，ＱF4 燃料流量 Ｘ プラント入熱量指令 ＸF1，ＸF2 タービン・ボイラ入熱量 ＸF3，ＸF4 ボイラ入熱量 ＸF プラント測定入熱量 ΔＸ プラント熱量偏差 Ｖ 主蒸気圧力制御弁開度指令
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２２Ｂ 33/18 Ｆ２２Ｂ 33/18 35/14 7526−3Ｌ 35/14 Ｚ Ｇ０５Ｂ 11/36 7531−3Ｈ Ｇ０５Ｂ 11/36 Ｌ Ｇ０５Ｄ 16/20 Ｇ０５Ｄ 16/20 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 発電機（５）（６）を駆動する複数のガ
スタービン（３）（４）と、 各ガスタービン（３）（４）からの排ガス（ＧT）の排
熱を回収するために各ガスタービン（３）（４）に対応
して設けられた排熱回収ボイラ（１４）（１５）と、 ガスタービン（３）（４）及び排熱回収ボイラ（１４）
（１５）に対し並列配置された複数の補助ボイラ（１
８）（１９）と、 燃料供給主管（１３）から送給された燃料（Ｆ）を各ガ
スタービン（３）（４）の燃焼器（１１）（１２）及び
補助ボイラ（１８）（１９）へ送給するための燃料供給
管（９）（１０）（２２）（２３）と、 各排熱回収ボイラ（１４）（１５）及び各補助ボイラ
（１８）（１９）で発生した蒸気（ｓ）を合流させ主蒸
気（Ｓ）として熱供給設備へ送給する主蒸気管（３２）
を備えた主蒸気発生プラントにおいて、 主蒸気管（３２）内の主蒸気圧力（ＰS）を検出するた
めの主蒸気圧力検出器（４６）と、 主蒸気圧力検出器（４６）からの主蒸気圧力（ＰS）と
主蒸気設定圧力（ＰO）の差をとって主蒸気圧力偏差
（ΔＰS）を求める減算器（４７）と、 主蒸気圧力偏差（ΔＰS）を比例積分処理してプラント
基本入熱量（ＸO）を求める比例積分調節器（４８）
と、 各排熱回収ボイラ（１４）（１５）からの蒸気流量（Ｑ
S1）（ＱS2）及び各補助ボイラ（１８）（１９）からの
蒸気流量（ＱS3）（ＱS4）を検出するための複数の蒸気
流量検出器（４２）（４３）（４４）（４５）と、 各蒸気流量検出器（４２）（４３）（４４）（４５）か
らの蒸気流量（ＱS1）（ＱS2）（ＱS3）（ＱS4）に対応
してボイラ出熱量（ＸS1）（ＸS2）（ＸS3）（ＸS4）を
出力する複数の関数発生器（４９）（５０）（５１）
（５２）と、 該関数発生器（４９）（５０）（５１）（５２）からの
ボイラ出熱量（ＸS1）（ＸS2）（ＸS3）（ＸS4）を加算
して全ボイラ出熱量（ＸS）を先行要素として求める加
算器（５３）と、 前記比例積分調節器（４８）からのプラント基本入熱量
（ＸO）と加算器（５３）からの全ボイラ出熱量（ＸS）
を加算してプラント入熱量指令（Ｘ）を求める加算器
（５４）と、 各ガスタービン（３）（４）の燃焼器（１１）（１２）
及び補助ボイラ（１８）（１９）への燃料流量（ＱF1）
（ＱF2）（ＱF3）（ＱF4）を検出するための燃料流量検
出器（３７）（３８）（３９）（４０）と、 燃料流量検出器（３７）（３８）からの燃料流量
（ＱF1）（ＱF2）に対応してタービン・ボイラ入熱量
（ＸF1）（ＸF2）を求める関数発生器（５５）（５６）
及び燃料流量検出器（３９）（４０）からの燃料流量
（ＱF3）（ＱF4）に対応してボイラ入熱量（ＸF3）（Ｘ
F4）を求める関数発生器（５７）（５８）と、 主蒸気圧力が所定の値以上の場合は、前記関数発生器
（５５）（５６）（５７）（５８）からのタービン・ボ
イラ入熱量（ＸF1）（ＸF2）、ボイラ入熱量（ＸF3）
（ＸF4）を通し、主蒸気圧力が所定の値より低い場合に
は、前記関数発生器（４９）（５０）（５１）（５２）
からのボイラ出熱量（ＸS1）（ＸS2）（ＸS3）（ＸS4）
を通す切換器（６６）（６７）（６８）（６９）と、 主蒸気圧力が所定の値以上の場合は、切換器（６６）
（６７）（６８）（６９）を経て与えられたタービン・
ボイラ入熱量（ＸF1）（ＸF2）及びボイラ入熱量
（ＸF3）（ＸF4）を加算してプラント測定入熱量
（ＸF）を求め、主蒸気圧力が所定の値よりも低い場合
は、切換器（６６）（６７）（６８）（６９）を経て与
えられたボイラ出熱量（ＸS1）（ＸS2）（ＸS3）
（ＸS4）を加算して全ボイラ出熱量（ＸS）を求める加
算器（６３）と、 前記加算器（５４）からのプラント入熱量指令（Ｘ）と
加算器（６３）からのプラント測定入熱量（ＸF）又は
全ボイラ出熱量（ＸS）の差をとってプラント熱量偏差
（ΔＸ）を求める減算器（６４）と、 該減算器（６４）からのプラント熱量偏差（ΔＸ）を比
例積分処理して求めた主蒸気圧力制御弁開度指令（Ｖ）
を主蒸気管（３２）に設けられた主蒸気圧力制御弁（４
１）に与える比例積分調節器（６５）を備えて成ること
を特徴とする蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御
装置。 - 【請求項２】 関数発生器（５５）（５６）（５７）
（５８）と切換器（６６）（６７）（６８）（６９）と
の間に一次遅れ回路（５９）（６０）（６１）（６２）
を設けた請求項１に記載の蒸気発生プラントにおける主
蒸気圧力制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8381895A JPH08284614A (ja) | 1995-04-10 | 1995-04-10 | 蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8381895A JPH08284614A (ja) | 1995-04-10 | 1995-04-10 | 蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08284614A true JPH08284614A (ja) | 1996-10-29 |
Family
ID=13813275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8381895A Pending JPH08284614A (ja) | 1995-04-10 | 1995-04-10 | 蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08284614A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102207285A (zh) * | 2010-03-29 | 2011-10-05 | 三浦工业株式会社 | 程序、控制器及锅炉系统 |
| CN109578968A (zh) * | 2018-12-18 | 2019-04-05 | 华北电力大学 | 一种燃煤锅炉与垃圾焚烧炉分段耦合的燃煤发电系统 |
| CN113464920A (zh) * | 2021-07-07 | 2021-10-01 | 哈尔滨中远控制工程有限公司 | 一种母管蒸汽压力协调控制方法及系统 |
| RU2757521C1 (ru) * | 2021-04-02 | 2021-10-18 | Общество с ограниченной ответственностью «Ракурс-инжиниринг» | Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла |
-
1995
- 1995-04-10 JP JP8381895A patent/JPH08284614A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102207285A (zh) * | 2010-03-29 | 2011-10-05 | 三浦工业株式会社 | 程序、控制器及锅炉系统 |
| CN109578968A (zh) * | 2018-12-18 | 2019-04-05 | 华北电力大学 | 一种燃煤锅炉与垃圾焚烧炉分段耦合的燃煤发电系统 |
| CN109578968B (zh) * | 2018-12-18 | 2023-10-20 | 华北电力大学 | 一种燃煤锅炉与垃圾焚烧炉分段耦合的燃煤发电系统 |
| RU2757521C1 (ru) * | 2021-04-02 | 2021-10-18 | Общество с ограниченной ответственностью «Ракурс-инжиниринг» | Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла |
| CN113464920A (zh) * | 2021-07-07 | 2021-10-01 | 哈尔滨中远控制工程有限公司 | 一种母管蒸汽压力协调控制方法及系统 |
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