JPH05247694A - Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキ用可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード - Google Patents
Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキ用可溶性Ｚｎ−ＮｉアノードInfo
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- JPH05247694A JPH05247694A JP8032392A JP8032392A JPH05247694A JP H05247694 A JPH05247694 A JP H05247694A JP 8032392 A JP8032392 A JP 8032392A JP 8032392 A JP8032392 A JP 8032392A JP H05247694 A JPH05247694 A JP H05247694A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキ用可溶性Ｚｎ−Ｎｉ
アノードの提供 【構成】Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキに用いられる可溶性
アノードであって、δ相、γ相、β1相のＺｎ−Ｎｉ金
属間化合物単相またはこれらの混合相からなり、Ｚｎお
よびＮｉの金属相および固溶体相を含まないことを特徴
とする可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード。 【効果】上記可溶性アノードは、Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メ
ッキのアノードとして用いた場合、ＺｎとＮｉが均一に
溶出するので容易にメッキ浴中のＮｉ／Ｚｎ比を一定に
保持することができ、また溶解効率も高く、スラッジも
発生しない。
アノードの提供 【構成】Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキに用いられる可溶性
アノードであって、δ相、γ相、β1相のＺｎ−Ｎｉ金
属間化合物単相またはこれらの混合相からなり、Ｚｎお
よびＮｉの金属相および固溶体相を含まないことを特徴
とする可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード。 【効果】上記可溶性アノードは、Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メ
ッキのアノードとして用いた場合、ＺｎとＮｉが均一に
溶出するので容易にメッキ浴中のＮｉ／Ｚｎ比を一定に
保持することができ、また溶解効率も高く、スラッジも
発生しない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＺｎ−Ｎｉ合金電気メッ
キに用いる可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノードに関する。Ｚｎ−
Ｎｉ合金メッキは優れた耐食性を有することからＺｎ−
Ｎｉ合金メッキ鋼板は主に自動車用防錆鋼板として用い
られている。本発明はメッキ浴中のＺｎイオン濃度およ
びＮｉイオン濃度を一定に保つことができる可溶性Ｚｎ
−Ｎｉアノードに関する。
キに用いる可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノードに関する。Ｚｎ−
Ｎｉ合金メッキは優れた耐食性を有することからＺｎ−
Ｎｉ合金メッキ鋼板は主に自動車用防錆鋼板として用い
られている。本発明はメッキ浴中のＺｎイオン濃度およ
びＮｉイオン濃度を一定に保つことができる可溶性Ｚｎ
−Ｎｉアノードに関する。
【０００２】
【従来技術とその課題】Ｚｎ−Ｆｅ族（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎ
ｉ）合金電気メッキ時には、メッキ浴中のＺｎイオン濃
度およびＦｅ族元素イオン濃度を一定に調節することが
必要である。このメッキ浴中のイオン濃度調節のために
ＺｎイオンやＦｅ族元素イオンを補給する方法として、
次のような方法が知られている。 （イ）ＺｎイオンとＦｅ族イオンを炭酸塩、硫酸塩、塩
化物、水酸化物、酸化物の形で供給する。アノードは不
溶性のものが用いられる。 （ロ）可溶性Ｚｎアノードを用い、アノードの溶解によ
ってＺｎイオンを補給し、Ｆｅ族イオンは炭酸塩、硫酸
塩、塩化物、水酸化物、酸化物の形で供給する。 （ハ）可溶性のＺｎアノードとＦｅ族アノードの２種の
アノードを用い、アノードの溶解によってＺｎイオンと
Ｆｅ族イオンを補給する。 ところが上記（イ）の方法では、水の電気分解によりア
ノードで酸素を発生するため消費電力が増加しガス抜き
対策が必要となる。また金属塩を添加するための装置が
必要であり、さらに余分な陰イオン（ＳＯ4，Ｃｌ-な
ど）を除去しなければならない。また上記（ロ）の方法
では、Ｚｎアノードの溶解効率がカソードの析出効率よ
りも高いので、次第にＦｅ族イオン濃度に対するＺｎイ
オン濃度が増加し、塩の形で供給するＦｅ族の添加量の
調節が難しく、また余分な陰イオン（ＳＯ4，Ｃｌ-な
ど）を除去しなければならないなど操業が極めて繁雑に
なる。さらに上記（ハ）の方法では、ＺｎアノードとＦ
ｅ族元素アノードの２種のアノードを用いる必要があ
り、しかもＺｎアノードに比べてＦｅ族アノードは溶解
効率が低いため、Ｚｎイオン濃度とＦｅ族イオン濃度を
所定の割合に制御するのが難しい。ＺｎアノードとＦｅ
族アノードの２種のアノードを用いる方法に代えて、可
溶性Ｚｎ−Ｆｅ族合金をアノードに用いる方法が考えら
れるが、ＺｎとＦｅ族元素は融点および蒸気圧の差が大
きく、通常の溶解方法では所定の組成比を有するＺｎ−
Ｆｅ族合金を製造するのは難しい。しかも通常の溶解方
法で得たＺｎ−Ｆｅ族合金は、アノードに用いた場合、
ＺｎとＦｅ族元素の溶出が不均一であることが懸念さ
れ、従ってメッキ浴の濃度調節に利用するのは困難であ
る。
ｉ）合金電気メッキ時には、メッキ浴中のＺｎイオン濃
度およびＦｅ族元素イオン濃度を一定に調節することが
必要である。このメッキ浴中のイオン濃度調節のために
ＺｎイオンやＦｅ族元素イオンを補給する方法として、
次のような方法が知られている。 （イ）ＺｎイオンとＦｅ族イオンを炭酸塩、硫酸塩、塩
化物、水酸化物、酸化物の形で供給する。アノードは不
溶性のものが用いられる。 （ロ）可溶性Ｚｎアノードを用い、アノードの溶解によ
ってＺｎイオンを補給し、Ｆｅ族イオンは炭酸塩、硫酸
塩、塩化物、水酸化物、酸化物の形で供給する。 （ハ）可溶性のＺｎアノードとＦｅ族アノードの２種の
アノードを用い、アノードの溶解によってＺｎイオンと
Ｆｅ族イオンを補給する。 ところが上記（イ）の方法では、水の電気分解によりア
ノードで酸素を発生するため消費電力が増加しガス抜き
対策が必要となる。また金属塩を添加するための装置が
必要であり、さらに余分な陰イオン（ＳＯ4，Ｃｌ-な
ど）を除去しなければならない。また上記（ロ）の方法
では、Ｚｎアノードの溶解効率がカソードの析出効率よ
りも高いので、次第にＦｅ族イオン濃度に対するＺｎイ
オン濃度が増加し、塩の形で供給するＦｅ族の添加量の
調節が難しく、また余分な陰イオン（ＳＯ4，Ｃｌ-な
ど）を除去しなければならないなど操業が極めて繁雑に
なる。さらに上記（ハ）の方法では、ＺｎアノードとＦ
ｅ族元素アノードの２種のアノードを用いる必要があ
り、しかもＺｎアノードに比べてＦｅ族アノードは溶解
効率が低いため、Ｚｎイオン濃度とＦｅ族イオン濃度を
所定の割合に制御するのが難しい。ＺｎアノードとＦｅ
族アノードの２種のアノードを用いる方法に代えて、可
溶性Ｚｎ−Ｆｅ族合金をアノードに用いる方法が考えら
れるが、ＺｎとＦｅ族元素は融点および蒸気圧の差が大
きく、通常の溶解方法では所定の組成比を有するＺｎ−
Ｆｅ族合金を製造するのは難しい。しかも通常の溶解方
法で得たＺｎ−Ｆｅ族合金は、アノードに用いた場合、
ＺｎとＦｅ族元素の溶出が不均一であることが懸念さ
れ、従ってメッキ浴の濃度調節に利用するのは困難であ
る。
【０００３】本発明者等はＺｎ−Ｎｉ合金電気メッキに
おける可溶性アノードの開発を試み、Ｚｎ−Ｎｉ金属間
化合物を用い、その金属組織をδ相、γ相、β1相のＺ
ｎ−Ｎｉ金属間化合物単相またはこれらの混合相からな
り、ＺｎおよびＮｉの金属相および固溶体相を含まない
ように調整すれば、ＺｎおよびＮｉが均一に溶解し、溶
解率も高く、メッキ浴中にスラッジも残留しないことを
見出した。本発明は上記知見に基づき、従来の問題を克
服した可溶性アノードを提供することを目的とする。
おける可溶性アノードの開発を試み、Ｚｎ−Ｎｉ金属間
化合物を用い、その金属組織をδ相、γ相、β1相のＺ
ｎ−Ｎｉ金属間化合物単相またはこれらの混合相からな
り、ＺｎおよびＮｉの金属相および固溶体相を含まない
ように調整すれば、ＺｎおよびＮｉが均一に溶解し、溶
解率も高く、メッキ浴中にスラッジも残留しないことを
見出した。本発明は上記知見に基づき、従来の問題を克
服した可溶性アノードを提供することを目的とする。
【０００４】
【課題の解決手段：発明の構成】本発明によれば、Ｚｎ
−Ｎｉ合金電気メッキに用いられる可溶性アノードであ
って、δ相、γ相、β1相のＺｎ−Ｎｉ金属間化合物単
相またはこれらの混合相からなり、ＺｎおよびＮｉの金
属相および固溶体相を含まないことを特徴とする可溶性
Ｚｎ−Ｎｉアノードが提供される。またその具体的な態
様として、Ｎｉ含有量が９〜５２重量％であって、δ−
Ｎｉ3Ｚｎ22（Ｎｉ：９〜１０重量％）、γ−Ｎｉ5Ｚｎ
21（Ｎｉ：１３〜２４重量％）、またはβ1−ＮｉＺｎ
（Ｎｉ：４５〜５２重量％）の金属間化合物単相または
これらの混合相からなる上記可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード
が提供される。
−Ｎｉ合金電気メッキに用いられる可溶性アノードであ
って、δ相、γ相、β1相のＺｎ−Ｎｉ金属間化合物単
相またはこれらの混合相からなり、ＺｎおよびＮｉの金
属相および固溶体相を含まないことを特徴とする可溶性
Ｚｎ−Ｎｉアノードが提供される。またその具体的な態
様として、Ｎｉ含有量が９〜５２重量％であって、δ−
Ｎｉ3Ｚｎ22（Ｎｉ：９〜１０重量％）、γ−Ｎｉ5Ｚｎ
21（Ｎｉ：１３〜２４重量％）、またはβ1−ＮｉＺｎ
（Ｎｉ：４５〜５２重量％）の金属間化合物単相または
これらの混合相からなる上記可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード
が提供される。
【０００５】目的の組成比に秤量した金属Ｚｎ塊と金属
Ｎｉ塊を溶解用ルツボに入れ、このルツボを溶解装置に
装入し、２ｋｇ／ｃｍ2以上の内部圧力が一定に保たれ
るように不活性ガスを導入した後に８００〜１２００℃
に加熱し、ＺｎおよびＮｉを溶解させた後に板状に鋳造
し徐冷する。なお溶解装置はルツボを耐圧石英マッフル
に装入して外部から加熱する外部加熱形式でもよく、ま
たは内部加熱形式の何れでもよい。溶解雰囲気を２ｋｇ
／ｃｍ2以上の圧力の不活性ガス雰囲気に保つことによ
りＺｎの蒸発が抑えられ、目的組成のＺｎ−Ｎｉ金属間
化合物が得られる。不活性ガスの圧力が大きいほどＺｎ
の蒸発が抑えられるので不活性ガス圧は高いほど好まし
い。不活性ガス圧が２ｋｇ／ｃｍ2より低いとＺｎの蒸
発を抑制する効果が充分ではない。可溶性アノードとし
て用いた場合、未反応のＮｉが残留しているとＮｉの溶
解効率が金属間化合物の溶解効率よりも低いためにＮｉ
が残留しスラッジとなる。従って完全にＮｉを溶解させ
るためにはＮｉ−Ｚｎ状態図に示される液相温度以上で
の熱処理が必要であるが、Ｎｉの融点に比べてＺｎの融
点が大幅に低いため、大気圧中でＮｉを完全に溶解する
まで加熱するとＺｎの蒸発が激しく目的組成の合金を得
ることができない。本発明においては、不活性ガスの加
圧下で溶解するので、Ｚｎの蒸発が抑制され目的組成の
合金を得ることができる。また溶解時に気泡が生じない
ので相対密度９９％以上のものが得られる。
Ｎｉ塊を溶解用ルツボに入れ、このルツボを溶解装置に
装入し、２ｋｇ／ｃｍ2以上の内部圧力が一定に保たれ
るように不活性ガスを導入した後に８００〜１２００℃
に加熱し、ＺｎおよびＮｉを溶解させた後に板状に鋳造
し徐冷する。なお溶解装置はルツボを耐圧石英マッフル
に装入して外部から加熱する外部加熱形式でもよく、ま
たは内部加熱形式の何れでもよい。溶解雰囲気を２ｋｇ
／ｃｍ2以上の圧力の不活性ガス雰囲気に保つことによ
りＺｎの蒸発が抑えられ、目的組成のＺｎ−Ｎｉ金属間
化合物が得られる。不活性ガスの圧力が大きいほどＺｎ
の蒸発が抑えられるので不活性ガス圧は高いほど好まし
い。不活性ガス圧が２ｋｇ／ｃｍ2より低いとＺｎの蒸
発を抑制する効果が充分ではない。可溶性アノードとし
て用いた場合、未反応のＮｉが残留しているとＮｉの溶
解効率が金属間化合物の溶解効率よりも低いためにＮｉ
が残留しスラッジとなる。従って完全にＮｉを溶解させ
るためにはＮｉ−Ｚｎ状態図に示される液相温度以上で
の熱処理が必要であるが、Ｎｉの融点に比べてＺｎの融
点が大幅に低いため、大気圧中でＮｉを完全に溶解する
まで加熱するとＺｎの蒸発が激しく目的組成の合金を得
ることができない。本発明においては、不活性ガスの加
圧下で溶解するので、Ｚｎの蒸発が抑制され目的組成の
合金を得ることができる。また溶解時に気泡が生じない
ので相対密度９９％以上のものが得られる。
【０００６】上記製造法によれば、Ｚｎ：９１〜４８重
量％、Ｎｉ：９〜５２重量％であるとき、Ｎｉ含有量が
９〜１０重量％、１３〜２４重量％、４５〜５２重量％
の範囲において、Ｚｎ−Ｎｉ金属間化合物の金属組織は
δ−Ｎｉ3Ｚｎ22（Ｎｉ：９〜１０重量％）、γ−Ｎｉ5
Ｚｎ21（Ｎｉ：１３〜２４重量％）、或いは β1−Ｎｉ
Ｚｎ（Ｎｉ：４５〜５２重量％）の金属間化合物単相と
なり、Ｎｉ含有量が１０〜１３重量％未満、２４〜４５
重量％未満のときはこれら金属間化合物の混合相にな
り、ＺｎおよびＮｉの金属相および固溶体相は存在しな
い。なおＺｎおよびＮｉの金属相および固溶体相が存在
すると、アノードとして用いた時にＺｎやＮｉの金属相
および固溶体相の溶解効率とＺｎ−Ｎｉ金属間化合物の
溶解効率とが異なるのでＮｉ／Ｚｎ比を一定に保持して
溶解させることが困難になる。Ｎｉ含有量が９重量％よ
り少ないと、Ｚｎ金属とδ−Ｎｉ3Ｚｎ22金属化合物相
の２相が共存し、δ−Ｎｉ3Ｚｎ22よりもＺｎの溶解効
率が高いためＮｉよりもＺｎが多く溶解し、残ったδ−
Ｎｉ3Ｚｎ22がスラッジとなるので好ましくない。Ｎｉ
含有量が５２重量％より多いと、Ｎｉ金属相ないしＮｉ
−Ｚｎ固溶体相とβ1−ＮｉＺｎ金属間化合物相の２相
が共存し、β1−ＮｉＺｎよりもＮｉ−Ｚｎ固溶体相お
よびＮｉ金属相の溶解効率が低いためＮｉ／Ｚｎ比を一
定に保持して溶解させるのが困難であり、また金属Ｎｉ
およびＮｉ−Ｚｎ固溶体がスラッジとなって残留するの
で好ましくない。
量％、Ｎｉ：９〜５２重量％であるとき、Ｎｉ含有量が
９〜１０重量％、１３〜２４重量％、４５〜５２重量％
の範囲において、Ｚｎ−Ｎｉ金属間化合物の金属組織は
δ−Ｎｉ3Ｚｎ22（Ｎｉ：９〜１０重量％）、γ−Ｎｉ5
Ｚｎ21（Ｎｉ：１３〜２４重量％）、或いは β1−Ｎｉ
Ｚｎ（Ｎｉ：４５〜５２重量％）の金属間化合物単相と
なり、Ｎｉ含有量が１０〜１３重量％未満、２４〜４５
重量％未満のときはこれら金属間化合物の混合相にな
り、ＺｎおよびＮｉの金属相および固溶体相は存在しな
い。なおＺｎおよびＮｉの金属相および固溶体相が存在
すると、アノードとして用いた時にＺｎやＮｉの金属相
および固溶体相の溶解効率とＺｎ−Ｎｉ金属間化合物の
溶解効率とが異なるのでＮｉ／Ｚｎ比を一定に保持して
溶解させることが困難になる。Ｎｉ含有量が９重量％よ
り少ないと、Ｚｎ金属とδ−Ｎｉ3Ｚｎ22金属化合物相
の２相が共存し、δ−Ｎｉ3Ｚｎ22よりもＺｎの溶解効
率が高いためＮｉよりもＺｎが多く溶解し、残ったδ−
Ｎｉ3Ｚｎ22がスラッジとなるので好ましくない。Ｎｉ
含有量が５２重量％より多いと、Ｎｉ金属相ないしＮｉ
−Ｚｎ固溶体相とβ1−ＮｉＺｎ金属間化合物相の２相
が共存し、β1−ＮｉＺｎよりもＮｉ−Ｚｎ固溶体相お
よびＮｉ金属相の溶解効率が低いためＮｉ／Ｚｎ比を一
定に保持して溶解させるのが困難であり、また金属Ｎｉ
およびＮｉ−Ｚｎ固溶体がスラッジとなって残留するの
で好ましくない。
【０００７】溶解温度はＮｉ含有量によって影響され、
９重量％のＮｉを含有するＺｎを完全に溶解するには８
００℃以上に加熱する必要があり、また５２重量％のＮ
ｉを含有するＺｎを完全に溶解するには１２００℃に加
熱する必要がある。加熱時間は１０分〜５時間が適当で
ある。１０分以下ではＮｉとＺｎの反応が不十分であ
り、未反応の金属Ｎｉが残留する。一方、５時間以上加
熱しても溶湯の均一性に変化がない。昇温速度は１〜２
０℃／分が好ましい。１℃／分以下では生産性が低く、
２０℃／分以上では急激な加熱によりＺｎの蒸発が激し
くなるので好ましくない。
９重量％のＮｉを含有するＺｎを完全に溶解するには８
００℃以上に加熱する必要があり、また５２重量％のＮ
ｉを含有するＺｎを完全に溶解するには１２００℃に加
熱する必要がある。加熱時間は１０分〜５時間が適当で
ある。１０分以下ではＮｉとＺｎの反応が不十分であ
り、未反応の金属Ｎｉが残留する。一方、５時間以上加
熱しても溶湯の均一性に変化がない。昇温速度は１〜２
０℃／分が好ましい。１℃／分以下では生産性が低く、
２０℃／分以上では急激な加熱によりＺｎの蒸発が激し
くなるので好ましくない。
【０００８】実施例１〜１０ 表１に示す組成比になるように金属Ｚｎ塊と金属Ｎｉ塊
を秤量して溶解用グラファイトルツボに入れ、このルツ
ボを内部圧力が一定に保たれる機構を有する内部加熱式
の加圧熱処理炉に装入し、Ａｒガスを導入して内部圧力
を５.８〜９.８ｋｇ／ｃｍ2に一定に保ちながら５００
℃で３時間保持した後に８００〜１１５０℃で２時間加
熱し、金属Ｚｎと金属Ｎｉを完全に溶解させ、鋳造後、
インゴットを作成した。得られた試料の組成および相状
態を表１に示す。次に、上記インゴットを板状に加工し
て電解槽のアノードとして用い、表２に示す電解条件に
従ってＦｅ板にＺｎ−Ｎｉ合金の電気メッキを施した。
メッキ後、メッキ浴を濾過した後に浴中に残留したＺｎ
量およびＮｉ量、カソードのＦｅ板に電着したＺｎ−Ｎ
ｉ合金メッキ層のＺｎ量とＮｉ量を各々定量し、アノー
ドから溶出した全Ｚｎ量および全Ｎｉ量を算定した。ま
た通電量と溶出量からアノードの溶解率を求め、さらに
スラッジの有無を確認した。これらの結果を表３に示し
た。
を秤量して溶解用グラファイトルツボに入れ、このルツ
ボを内部圧力が一定に保たれる機構を有する内部加熱式
の加圧熱処理炉に装入し、Ａｒガスを導入して内部圧力
を５.８〜９.８ｋｇ／ｃｍ2に一定に保ちながら５００
℃で３時間保持した後に８００〜１１５０℃で２時間加
熱し、金属Ｚｎと金属Ｎｉを完全に溶解させ、鋳造後、
インゴットを作成した。得られた試料の組成および相状
態を表１に示す。次に、上記インゴットを板状に加工し
て電解槽のアノードとして用い、表２に示す電解条件に
従ってＦｅ板にＺｎ−Ｎｉ合金の電気メッキを施した。
メッキ後、メッキ浴を濾過した後に浴中に残留したＺｎ
量およびＮｉ量、カソードのＦｅ板に電着したＺｎ−Ｎ
ｉ合金メッキ層のＺｎ量とＮｉ量を各々定量し、アノー
ドから溶出した全Ｚｎ量および全Ｎｉ量を算定した。ま
た通電量と溶出量からアノードの溶解率を求め、さらに
スラッジの有無を確認した。これらの結果を表３に示し
た。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表３】
【００１１】
【表２】
【００１２】比較例１〜５ 表４に示す条件以外は上記実施例と同様にＺｎ−Ｎｉ化
合物を製造し、これをアノードとして用い、実施例と同
一条件でＺｎ−Ｎｉ合金メッキを行なった。この結果を
表５に示した。
合物を製造し、これをアノードとして用い、実施例と同
一条件でＺｎ−Ｎｉ合金メッキを行なった。この結果を
表５に示した。
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【発明の効果】本発明の可溶性アノードは、Ｚｎ−Ｎｉ
合金電気メッキのアノードとして用いた場合、ＺｎとＮ
ｉが均一に溶出するので容易にメッキ浴中のＮｉ／Ｚｎ
比を一定に保持することができ、また溶解効率も高く、
スラッジも発生しない。
合金電気メッキのアノードとして用いた場合、ＺｎとＮ
ｉが均一に溶出するので容易にメッキ浴中のＮｉ／Ｚｎ
比を一定に保持することができ、また溶解効率も高く、
スラッジも発生しない。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２５Ｄ 21/14 Ｇ
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキに用いられる
可溶性アノードであって、δ相、γ相、β1相のＺｎ−
Ｎｉ金属間化合物単相またはこれらの混合相からなり、
ＺｎおよびＮｉの金属相および固溶体相を含まないこと
を特徴とする可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード。 - 【請求項２】 Ｎｉ含有量が９〜５２重量％であっ
て、δ−Ｎｉ3Ｚｎ22（Ｎｉ：９〜１０重量％）、γ−
Ｎｉ5Ｚｎ21（Ｎｉ：１３〜２４重量％）、またはβ1−
ＮｉＺｎ（Ｎｉ：４５〜５２重量％）の金属間化合物単
相またはこれらの混合相からなる請求項１の可溶性Ｚｎ
−Ｎｉアノード。 - 【請求項３】 金属Ｚｎと金属Ｎｉを圧力２Ｋｇ／ｃｍ
2以上の高圧不活性ガス雰囲気中で溶解鋳造して製造さ
れた請求項１の可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8032392A JPH05247694A (ja) | 1992-03-03 | 1992-03-03 | Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキ用可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8032392A JPH05247694A (ja) | 1992-03-03 | 1992-03-03 | Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキ用可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247694A true JPH05247694A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=13715055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8032392A Withdrawn JPH05247694A (ja) | 1992-03-03 | 1992-03-03 | Ｚｎ−Ｎｉ合金電気メッキ用可溶性Ｚｎ−Ｎｉアノード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05247694A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010540780A (ja) * | 2007-10-05 | 2010-12-24 | クリエイト・ニュー・テクノロジー・ソシエタ・ア・レスポンサビリタ・リミタータ | ガルバニ技術を用いることによる金属合金のめっきシステムおよび方法 |
| CN114507790A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-05-17 | 西安理工大学 | 高致密度锌镍合金的制备方法 |
-
1992
- 1992-03-03 JP JP8032392A patent/JPH05247694A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010540780A (ja) * | 2007-10-05 | 2010-12-24 | クリエイト・ニュー・テクノロジー・ソシエタ・ア・レスポンサビリタ・リミタータ | ガルバニ技術を用いることによる金属合金のめっきシステムおよび方法 |
| CN114507790A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-05-17 | 西安理工大学 | 高致密度锌镍合金的制备方法 |
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