JPH05238853A - セラミックス基材の表面改質方法 - Google Patents
セラミックス基材の表面改質方法Info
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- JPH05238853A JPH05238853A JP4043577A JP4357792A JPH05238853A JP H05238853 A JPH05238853 A JP H05238853A JP 4043577 A JP4043577 A JP 4043577A JP 4357792 A JP4357792 A JP 4357792A JP H05238853 A JPH05238853 A JP H05238853A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 セラミックス基材自体の強度を損なうことな
しに、基材と被覆層の密着性が良好なセラミックス基材
の表面改質方法を提供する。 【構成】 セラミックス基材の表面粗さとして十点平均
粗さ(記号Rz)が1.5μm以上、かつ中心線平均粗
さ(記号Ra)が0.15μm以上になる程度に基材の
表面を機械加工、熱処理または化学的処理を行い、しか
る後大気中で熱処理する。これにより、セラミックス基
材自体の強度を損なわずにセラミックス基材表面を粗面
化でき、表面が粗面化された基材と被覆層との付着性お
よび耐熱サイクル後の密着性が良好となる。
しに、基材と被覆層の密着性が良好なセラミックス基材
の表面改質方法を提供する。 【構成】 セラミックス基材の表面粗さとして十点平均
粗さ(記号Rz)が1.5μm以上、かつ中心線平均粗
さ(記号Ra)が0.15μm以上になる程度に基材の
表面を機械加工、熱処理または化学的処理を行い、しか
る後大気中で熱処理する。これにより、セラミックス基
材自体の強度を損なわずにセラミックス基材表面を粗面
化でき、表面が粗面化された基材と被覆層との付着性お
よび耐熱サイクル後の密着性が良好となる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明はセラミックス基材の表面
改質方法に関する。
改質方法に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、セラミックスの表面に被覆層を形
成させる場合、基材と被覆層の密着性を向上させるため
にサンドブラストや酸、アルカリを用いてセラミックス
表面を粗面化することは良く知られている。
成させる場合、基材と被覆層の密着性を向上させるため
にサンドブラストや酸、アルカリを用いてセラミックス
表面を粗面化することは良く知られている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の方法でセラミックス表面を粗面化すると基材
と被覆層の密着性は向上するがセラミックス基材自体の
強度が低下するという欠点が生じる。このため、セラミ
ックス基材自体の強度を損なわずにセラミックス表面を
粗面化することが課題である。
うな従来の方法でセラミックス表面を粗面化すると基材
と被覆層の密着性は向上するがセラミックス基材自体の
強度が低下するという欠点が生じる。このため、セラミ
ックス基材自体の強度を損なわずにセラミックス表面を
粗面化することが課題である。
【0004】本発明の目的は、セラミックス基材自体の
強度を損なわず、さらに基材と被覆層の密着性が良好な
セラミックス基材の表面改質方法を提供することにあ
る。
強度を損なわず、さらに基材と被覆層の密着性が良好な
セラミックス基材の表面改質方法を提供することにあ
る。
【0005】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明によるセラミックス基材の表面改質方法は、セ
ラミックス基材の表面粗さとして十点平均粗さ(記号R
z)が1.5μm以上、中心線平均粗さ(記号Ra)が
0.15μm以上になる程度に基材の表面を機械加工、
熱処理または化学的処理を行い、しかる後大気中で熱処
理することを特徴とする。
の本発明によるセラミックス基材の表面改質方法は、セ
ラミックス基材の表面粗さとして十点平均粗さ(記号R
z)が1.5μm以上、中心線平均粗さ(記号Ra)が
0.15μm以上になる程度に基材の表面を機械加工、
熱処理または化学的処理を行い、しかる後大気中で熱処
理することを特徴とする。
【0006】
【作用】本発明のセラミックス基材の表面改質方法によ
ると、セラミックス基材自体の強度を損なわずにセラミ
ックス基材表面を粗面化でき、表面が粗面化された基材
と被覆層との密着性が良好となる。
ると、セラミックス基材自体の強度を損なわずにセラミ
ックス基材表面を粗面化でき、表面が粗面化された基材
と被覆層との密着性が良好となる。
【0007】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。Y2 O
3 、Yb2 O3 を添加物とする窒化珪素焼結体、B4
C、Cを添加物とする炭化珪素焼結体を基材に用い種々
の条件で表面改質を行い、表面改質後の基材の曲げ強度
および基材と被覆層の付着状態評価および耐熱負荷サイ
クル後の被覆層の密着性について調べた。試験片形状は
幅4mm、高さ3mm、長さ40mmである。詳細は下
記表1に示す。
3 、Yb2 O3 を添加物とする窒化珪素焼結体、B4
C、Cを添加物とする炭化珪素焼結体を基材に用い種々
の条件で表面改質を行い、表面改質後の基材の曲げ強度
および基材と被覆層の付着状態評価および耐熱負荷サイ
クル後の被覆層の密着性について調べた。試験片形状は
幅4mm、高さ3mm、長さ40mmである。詳細は下
記表1に示す。
【0008】
【表1】 実施例1〜3は基材が窒化珪素で加工後、カーボン炉を
用い真空度2×10-2Torr、温度1600℃で1時
間熱処理を行い、表面を粗面化し、その後、大気中で熱
処理を行った。実施例4は基材が窒化珪素で加工後、7
0℃のフッ化水素酸(HF)溶液中で1時間エッチング
処理を行い表面を粗面化し、その後、水洗、乾燥後、大
気中で熱処理を行った。実施例5〜6は基材が炭化珪素
で加工後、450℃に加熱した水酸化カリウム(KO
H)と硝酸カリウム(KNO3 )の混合アルカリ溶液中
(重量比:KOH/KNO3 =10/1)で20分間エ
ッチング処理を行い、表面を粗面化し、その後、水洗、
乾燥後、大気中で熱処理を行った。
用い真空度2×10-2Torr、温度1600℃で1時
間熱処理を行い、表面を粗面化し、その後、大気中で熱
処理を行った。実施例4は基材が窒化珪素で加工後、7
0℃のフッ化水素酸(HF)溶液中で1時間エッチング
処理を行い表面を粗面化し、その後、水洗、乾燥後、大
気中で熱処理を行った。実施例5〜6は基材が炭化珪素
で加工後、450℃に加熱した水酸化カリウム(KO
H)と硝酸カリウム(KNO3 )の混合アルカリ溶液中
(重量比:KOH/KNO3 =10/1)で20分間エ
ッチング処理を行い、表面を粗面化し、その後、水洗、
乾燥後、大気中で熱処理を行った。
【0009】比較例1は基材が窒化珪素で#800ダイ
ヤモンド砥石で機械加工した加工面である。比較例2は
基材が窒化珪素で加工後、カーボン炉を用い真空度2×
10 -2Torr、温度1600℃で1時間熱処理を行っ
た。比較例3は基材が窒化珪素で加工後、70℃のフッ
化水素酸(HF)溶液中で1時間エッチング処理を行っ
た。比較例4は基材が炭化珪素で#800ダイヤモンド
砥石で機械加工した加工面である。比較例5は基材が炭
化珪素で加工後、450℃に加熱した水酸化カリウム
(KOH)と硝酸カリウム(KNO3 )の混合アルカリ
溶液中(重量比:KOH/KNO3 =10/1)で20
分間エッチング処理を行った。
ヤモンド砥石で機械加工した加工面である。比較例2は
基材が窒化珪素で加工後、カーボン炉を用い真空度2×
10 -2Torr、温度1600℃で1時間熱処理を行っ
た。比較例3は基材が窒化珪素で加工後、70℃のフッ
化水素酸(HF)溶液中で1時間エッチング処理を行っ
た。比較例4は基材が炭化珪素で#800ダイヤモンド
砥石で機械加工した加工面である。比較例5は基材が炭
化珪素で加工後、450℃に加熱した水酸化カリウム
(KOH)と硝酸カリウム(KNO3 )の混合アルカリ
溶液中(重量比:KOH/KNO3 =10/1)で20
分間エッチング処理を行った。
【0010】 曲げ試験 前記実施例1〜6および比較例1〜5の基材について、
JIS R−1601「ファインセラミックスの曲げ強
さ試験法」に準じて曲げ強度測定を行った。その結果は
表1に示すとおりである。窒化珪素および炭化珪素基材
の曲げ強度は、#800ダイヤモンド砥石で機械加工し
た比較例1および比較例4が基準となり、各々810M
Pa、670MPaであった。比較例2、3、5はいず
れも基材の表面改質により約20〜30%強度低下し
た。この理由は、粗面化により生成した欠陥(亀裂、空
隙)の先端形状の変化によるものと推定する。すなわ
ち、基材表面の粗面化により生成した欠陥の先端が鋭い
形状を有することから強度の低下が大きいものと推察さ
れる。
JIS R−1601「ファインセラミックスの曲げ強
さ試験法」に準じて曲げ強度測定を行った。その結果は
表1に示すとおりである。窒化珪素および炭化珪素基材
の曲げ強度は、#800ダイヤモンド砥石で機械加工し
た比較例1および比較例4が基準となり、各々810M
Pa、670MPaであった。比較例2、3、5はいず
れも基材の表面改質により約20〜30%強度低下し
た。この理由は、粗面化により生成した欠陥(亀裂、空
隙)の先端形状の変化によるものと推定する。すなわ
ち、基材表面の粗面化により生成した欠陥の先端が鋭い
形状を有することから強度の低下が大きいものと推察さ
れる。
【0011】これに対し、実施例1〜6は種々方法で基
材表面を粗面化した後、表1に記載する条件で大気中熱
処理を行うことにより、窒化珪素および炭化珪素基材の
曲げ強度は、基材改質前の曲げ強度とほぼ同程度であっ
た。これは、粗面化後の大気中熱処理により欠陥の先端
が丸みがかった形状に変化したため強度の低下が小さい
ものと推察される。
材表面を粗面化した後、表1に記載する条件で大気中熱
処理を行うことにより、窒化珪素および炭化珪素基材の
曲げ強度は、基材改質前の曲げ強度とほぼ同程度であっ
た。これは、粗面化後の大気中熱処理により欠陥の先端
が丸みがかった形状に変化したため強度の低下が小さい
ものと推察される。
【0012】 被覆層付着状態の評価 前記実施例1〜6および比較例1〜5の基材について、
ジルコンの酸化物被覆層が約100μmの厚さになるよ
うにプラズマ溶射により形成した。プラズマ溶射により
形成された酸化物被覆層の基材への付着状態を評価し
た。その結果は表1に示すとおりである。
ジルコンの酸化物被覆層が約100μmの厚さになるよ
うにプラズマ溶射により形成した。プラズマ溶射により
形成された酸化物被覆層の基材への付着状態を評価し
た。その結果は表1に示すとおりである。
【0013】被覆層の付着状態は基材の表面に酸化物被
覆層が均一に被覆されているかを目視により評価した。
比較例1、4は酸化物被覆層が基材の一部にのみ付着し
ただけで被覆不能であった。比較例2、3、5および実
施例1〜6は酸化物被覆の付着状態は良好であった。 熱負荷サイクル試験 前記のジルコンの酸化物被覆層を形成した前記実施例
1〜6および比較例2、3、5の基材について、室温と
1400℃間の加熱、冷却の繰り返しによる耐熱サイク
ルを行い、基材と酸化物被覆の密着性を試験した。ま
た、サイクル1回毎に光学顕微鏡にて基材と被覆層界面
を観察した。
覆層が均一に被覆されているかを目視により評価した。
比較例1、4は酸化物被覆層が基材の一部にのみ付着し
ただけで被覆不能であった。比較例2、3、5および実
施例1〜6は酸化物被覆の付着状態は良好であった。 熱負荷サイクル試験 前記のジルコンの酸化物被覆層を形成した前記実施例
1〜6および比較例2、3、5の基材について、室温と
1400℃間の加熱、冷却の繰り返しによる耐熱サイク
ルを行い、基材と酸化物被覆の密着性を試験した。ま
た、サイクル1回毎に光学顕微鏡にて基材と被覆層界面
を観察した。
【0014】その結果、比較例2、3、5および実施例
1〜6は室温と1400℃との間の20回の加熱、冷却
の繰り返しでも基材と被覆層界面には剥離が生じなかっ
た。以上のように基材表面を種々の方法で粗面化後、大
気中熱処理を行うことにより基材自体の強度を損なうこ
となく、基材と被覆層の密着性が良好なセラミック基材
の表面改質方法を見出した。
1〜6は室温と1400℃との間の20回の加熱、冷却
の繰り返しでも基材と被覆層界面には剥離が生じなかっ
た。以上のように基材表面を種々の方法で粗面化後、大
気中熱処理を行うことにより基材自体の強度を損なうこ
となく、基材と被覆層の密着性が良好なセラミック基材
の表面改質方法を見出した。
【0015】
【発明の効果】本発明のセラミックス基材の表面改質方
法によれば、セラミック表面を粗面化後、大気中熱処理
することにより、セラミック基材自体の強度を損なわず
に基材と被覆層の密着性が良好なセラミック基材を得る
ことができるという効果がある。
法によれば、セラミック表面を粗面化後、大気中熱処理
することにより、セラミック基材自体の強度を損なわず
に基材と被覆層の密着性が良好なセラミック基材を得る
ことができるという効果がある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 知典 愛知県知多市新舞子字北畑151番地 (72)発明者 小林 廣道 三重県四日市市浮橋1丁目11番地の1
Claims (3)
- 【請求項1】 セラミックス基材の表面粗さとして十点
平均粗さ(記号Rz)が1.5μm以上、中心線平均粗
さ(記号Ra)が0.15μm以上になる程度に基材の
表面を機械加工、熱処理または化学的処理を行い、しか
る後大気中で熱処理することを特徴とするセラミックス
基材の表面改質方法。 - 【請求項2】 前記大気中での熱処理条件が、温度12
00℃以上、5時間以上であることを特徴とする請求項
1記載のセラミックス基材の表面改質方法。 - 【請求項3】 前記セラミックス基材が、窒化珪素焼結
体または炭化珪素焼結体のいずれかの焼結体であること
を特徴とする請求項1記載のセラミックス基材の表面改
質方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4043577A JPH05238853A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | セラミックス基材の表面改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4043577A JPH05238853A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | セラミックス基材の表面改質方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05238853A true JPH05238853A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=12667619
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4043577A Pending JPH05238853A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | セラミックス基材の表面改質方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05238853A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5643483A (en) * | 1994-04-11 | 1997-07-01 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Ceramic heater made of fused silica glass having roughened surface |
JP2001278685A (ja) * | 2000-01-24 | 2001-10-10 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 炭化珪素部材およびその製造方法 |
WO2002024605A1 (fr) * | 2000-09-21 | 2002-03-28 | Sintokogio, Ltd. | Procede pour renforcer une ceramique et produit ceramique |
US6811634B2 (en) * | 2001-05-24 | 2004-11-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method for manufacturing ceramic multi-layered board |
JP2005034630A (ja) * | 2003-06-25 | 2005-02-10 | Kobe Steel Ltd | 生体インプラント用セラミックス部材及びその製造方法 |
JP2014040350A (ja) * | 2012-08-23 | 2014-03-06 | Konoshima Chemical Co Ltd | 光学用セラミックスとその製造方法 |
JP2016172663A (ja) * | 2015-03-17 | 2016-09-29 | イビデン株式会社 | セラミック構造体およびセラミック構造体の製造方法 |
EP3486227A1 (en) * | 2017-11-20 | 2019-05-22 | Cosentino Research and Development, S.L | Process for the functionalization of natural or artificial stone |
-
1992
- 1992-02-28 JP JP4043577A patent/JPH05238853A/ja active Pending
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