JPH05207308A - 水平偏向段の直線性を制御する装置 - Google Patents
水平偏向段の直線性を制御する装置Info
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- JPH05207308A JPH05207308A JP4197118A JP19711892A JPH05207308A JP H05207308 A JPH05207308 A JP H05207308A JP 4197118 A JP4197118 A JP 4197118A JP 19711892 A JP19711892 A JP 19711892A JP H05207308 A JPH05207308 A JP H05207308A
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- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/22—Circuits for controlling dimensions, shape or centering of picture on screen
- H04N3/23—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction
- H04N3/233—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction using active elements
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- Multimedia (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 水平偏向段１の偏向ヨーク６に流れる実ヨー
ク電流ｉｇを理想信号Ｓ4に一致させる際、部品の特殊
な調節を不要にする。 【構成】 演算増幅器１２で検出した実ヨーク電流ｉｇ
を、信号発生手段１３〜１５から発生された理想信号Ｓ
4と偏差増幅器１６にて比較し、もし偏差信号が発生さ
れたら、トランジスタ１７により実ヨーク電流ｉｇが理
想信号Ｓ4と一致するように制御コンデンサ７ひいては
偏向ヨーク６の電圧を変更する。
ク電流ｉｇを理想信号Ｓ4に一致させる際、部品の特殊
な調節を不要にする。 【構成】 演算増幅器１２で検出した実ヨーク電流ｉｇ
を、信号発生手段１３〜１５から発生された理想信号Ｓ
4と偏差増幅器１６にて比較し、もし偏差信号が発生さ
れたら、トランジスタ１７により実ヨーク電流ｉｇが理
想信号Ｓ4と一致するように制御コンデンサ７ひいては
偏向ヨーク６の電圧を変更する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、モニタやテレビジョ
ン・スクリーンの水平偏向段の直線性を制御する装置に
関するものである。
ン・スクリーンの水平偏向段の直線性を制御する装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】モニタやテレビジョン・スクリーンの水
平偏向段には、偏向ヨークに事実上のこぎり波電流を流
し、これにより陰極線管の電子ビームを掃引するのに必
要な磁界を生じる手段が講じられている。
平偏向段には、偏向ヨークに事実上のこぎり波電流を流
し、これにより陰極線管の電子ビームを掃引するのに必
要な磁界を生じる手段が講じられている。
【０００３】このため、垂直偏向段と違って、現在使用
されている水平偏向段は、取り扱う物理量の値のために
スイッチ回路を用いる。図１において、１は代表的な周
知の水平偏向段を示す。この水平偏向段１は、スイッチ
ング素子となるＮＰＮトランジスタ２を備えている。そ
のエミッタはアースされ、コレクタは線路トランス（そ
の一部しか示さない）の１次巻線３の一端に接続され、
そしてベースは制御端子となって方形波制御信号Ｖ１が
供給される。１次巻線３の他端は正電源に接続され、ト
ランジスタ２のコレクタは再循環ダイオード即ちフライ
バック・ダイオード４（そのアノードがアースされてい
る）のカソードに接続され、いわゆる“フライバック”
コンデンサ５の一端に接続され（他端はアースされてい
る）、且つ図１にコイルとして表された偏向ヨーク６の
一端に接続されている。この偏向ヨーク６の他端は制御
コンデンサ７の一端に接続され、その他端はアースされ
ている。
されている水平偏向段は、取り扱う物理量の値のために
スイッチ回路を用いる。図１において、１は代表的な周
知の水平偏向段を示す。この水平偏向段１は、スイッチ
ング素子となるＮＰＮトランジスタ２を備えている。そ
のエミッタはアースされ、コレクタは線路トランス（そ
の一部しか示さない）の１次巻線３の一端に接続され、
そしてベースは制御端子となって方形波制御信号Ｖ１が
供給される。１次巻線３の他端は正電源に接続され、ト
ランジスタ２のコレクタは再循環ダイオード即ちフライ
バック・ダイオード４（そのアノードがアースされてい
る）のカソードに接続され、いわゆる“フライバック”
コンデンサ５の一端に接続され（他端はアースされてい
る）、且つ図１にコイルとして表された偏向ヨーク６の
一端に接続されている。この偏向ヨーク６の他端は制御
コンデンサ７の一端に接続され、その他端はアースされ
ている。
【０００４】従って、構成部品が理想的なものとすれ
ば、低レベル（図２のａの時点ｔ０参照）に切り換わる
制御信号Ｖ１によってトランジスタ２がターンオフされ
ると、コンデンサ５及び偏向ヨーク６（並びにコンデン
サ７、これは値が高いのでコンデンサ５に比べて無視で
きる。）は自走発振型共振回路を形成するので、コンデ
ンサ５の電圧（コレクタ・エミッタ間電圧降下Ｖcetに
等しい）は正弦波（図２のｂ参照）になり、そしてヨー
ク電流ｉｇ（これは時点ｔ０で最大だった）は最小値ま
で正弦状に減少するので、電子ビームは出発点に戻る。
時点ｔ１では、コンデンサ電圧は零に戻り従ってダイオ
ード４をターンオンし（これは零電圧を維持する）、従
って共振回路５，６が更に発振するのを妨げる。この状
態では、ヨーク電流ｉｇはダイオード４を通して再循環
され且つ偏向ヨーク両端での電圧従ってコンデンサ７
（この場合は偏向ヨーク６と並列である）の両端での電
圧に依存する波形（図２のｃ）になる。詳しく説明する
と、コンデンサ電圧が一定なら、ヨーク電流波形は直線
的であって、時点ｔ１から理想的なのこぎり波（図２の
ｃに破線で示したように少なくとも有用な部分即ち上昇
する部分）を発生するように増加する。しかしながら、
実際には、陰極線管スクリーンが半球状（一定の半径）
ではなくて大体平らであるので、ヨーク電流波形の上昇
する部分は図２のｃに実線で示すように必然的にＳ字状
になる。これは、ダイオード４の導通中充電され且つ後
続の期間中放電されるコンデンサ７のせいであり、従っ
て偏向ヨーク両端での電圧はパラボラ状になり且つ電流
はＳ字波形になる。
ば、低レベル（図２のａの時点ｔ０参照）に切り換わる
制御信号Ｖ１によってトランジスタ２がターンオフされ
ると、コンデンサ５及び偏向ヨーク６（並びにコンデン
サ７、これは値が高いのでコンデンサ５に比べて無視で
きる。）は自走発振型共振回路を形成するので、コンデ
ンサ５の電圧（コレクタ・エミッタ間電圧降下Ｖcetに
等しい）は正弦波（図２のｂ参照）になり、そしてヨー
ク電流ｉｇ（これは時点ｔ０で最大だった）は最小値ま
で正弦状に減少するので、電子ビームは出発点に戻る。
時点ｔ１では、コンデンサ電圧は零に戻り従ってダイオ
ード４をターンオンし（これは零電圧を維持する）、従
って共振回路５，６が更に発振するのを妨げる。この状
態では、ヨーク電流ｉｇはダイオード４を通して再循環
され且つ偏向ヨーク両端での電圧従ってコンデンサ７
（この場合は偏向ヨーク６と並列である）の両端での電
圧に依存する波形（図２のｃ）になる。詳しく説明する
と、コンデンサ電圧が一定なら、ヨーク電流波形は直線
的であって、時点ｔ１から理想的なのこぎり波（図２の
ｃに破線で示したように少なくとも有用な部分即ち上昇
する部分）を発生するように増加する。しかしながら、
実際には、陰極線管スクリーンが半球状（一定の半径）
ではなくて大体平らであるので、ヨーク電流波形の上昇
する部分は図２のｃに実線で示すように必然的にＳ字状
になる。これは、ダイオード４の導通中充電され且つ後
続の期間中放電されるコンデンサ７のせいであり、従っ
て偏向ヨーク両端での電圧はパラボラ状になり且つ電流
はＳ字波形になる。
【０００５】理論的には、上述した状態は時点ｔ３まで
続き、ここでヨーク電流は零になる。従って、ダイオー
ド４をターンオフし且つ正の部分中ヨーク電流を増加さ
せるためにトランジスタ２をターンオンする。しかし、
実際には、ダイオード４をターンオフし且つトランジス
タ２をターンオンするのに要する時間のために、トラン
ジスタ２は時点ｔ２で他の制御信号パルスが発生される
ように前もってターンオンされる。その結果、トランジ
スタ２は図示のようにターンオンされて飽和させられ、
事実上零の電圧降下Ｖcetを維持し、コンデンサ７を放
電させ且つヨーク電流をＳ字状に増加させるようにな
る。
続き、ここでヨーク電流は零になる。従って、ダイオー
ド４をターンオフし且つ正の部分中ヨーク電流を増加さ
せるためにトランジスタ２をターンオンする。しかし、
実際には、ダイオード４をターンオフし且つトランジス
タ２をターンオンするのに要する時間のために、トラン
ジスタ２は時点ｔ２で他の制御信号パルスが発生される
ように前もってターンオンされる。その結果、トランジ
スタ２は図示のようにターンオンされて飽和させられ、
事実上零の電圧降下Ｖcetを維持し、コンデンサ７を放
電させ且つヨーク電流をＳ字状に増加させるようにな
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述した動作モード
は、導通時、ダイオード４及びトランジスタ２が零Ｖce
電圧（ダイオード４の零直流電圧及びトランジスタ２の
飽和電圧）を維持できるという仮説（偽）に基づくもの
であり、この場合上記電圧は図２のｂに示されて説明さ
れた理論的Ｖcet曲線を提示する。しかしながら、実際
には、電圧Ｖceは図２のｄに示す曲線で表され、期間ｔ
１〜ｔ２中はダイオード４の直流電圧のために負の部分
が現れ、そして期間ｔ３〜ｔ０中はトランジスタ２の飽
和電圧のために零ではない上昇する部分が現れる。とい
う理由で、ヨーク電流ｉｇの実際の曲線は図２のｃに示
したものとは違い、特にスクリーンの始めの部分に重大
で且つ極めて見え易い画像歪を生じることになる。
は、導通時、ダイオード４及びトランジスタ２が零Ｖce
電圧（ダイオード４の零直流電圧及びトランジスタ２の
飽和電圧）を維持できるという仮説（偽）に基づくもの
であり、この場合上記電圧は図２のｂに示されて説明さ
れた理論的Ｖcet曲線を提示する。しかしながら、実際
には、電圧Ｖceは図２のｄに示す曲線で表され、期間ｔ
１〜ｔ２中はダイオード４の直流電圧のために負の部分
が現れ、そして期間ｔ３〜ｔ０中はトランジスタ２の飽
和電圧のために零ではない上昇する部分が現れる。とい
う理由で、ヨーク電流ｉｇの実際の曲線は図２のｃに示
したものとは違い、特にスクリーンの始めの部分に重大
で且つ極めて見え易い画像歪を生じることになる。
【０００７】上述した欠点を解決するために考案された
現在の解決策は、偏向ヨーク６と直列に別なコイルを接
続し、そのインダクタンスを、特に導通時のダイオード
４の直流電圧を補償するように電流の方向に応じて変え
ることである。
現在の解決策は、偏向ヨーク６と直列に別なコイルを接
続し、そのインダクタンスを、特に導通時のダイオード
４の直流電圧を補償するように電流の方向に応じて変え
ることである。
【０００８】上記解決策は、比較的安価であるが、トラ
ンジスタによる歪を補償できず且つダイオードによる歪
さえ一定量しか補償せず従って近似的な補正しかしない
点で、問題の部分的な解決策しかしない。上記解決策の
別な欠点は、別なコイルのインダクタンスがトランジス
タ及びダイオードの特性に極めて依存し、従って高い性
能を得るために精密な調節を要することにより安価であ
るという利点が相殺されることである。
ンジスタによる歪を補償できず且つダイオードによる歪
さえ一定量しか補償せず従って近似的な補正しかしない
点で、問題の部分的な解決策しかしない。上記解決策の
別な欠点は、別なコイルのインダクタンスがトランジス
タ及びダイオードの特性に極めて依存し、従って高い性
能を得るために精密な調節を要することにより安価であ
るという利点が相殺されることである。
【０００９】この発明の目的は、所要の波形を得るのに
ヨーク電流の補正を改善でき且つ水平偏向段構成部品の
拡張に伴う特殊な調節を要さない装置を提供することで
ある。
ヨーク電流の補正を改善でき且つ水平偏向段構成部品の
拡張に伴う特殊な調節を要さない装置を提供することで
ある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明によれば、水平
偏向段の直線性を制御する装置は、特許請求の範囲の請
求項１に記載の通りである。
偏向段の直線性を制御する装置は、特許請求の範囲の請
求項１に記載の通りである。
【００１１】
【実施例】この発明の望ましい実施例を添付図面につい
て説明する。図３は、図１について説明した水平偏向段
１に適用されたようなこの発明の装置１０を示す。
て説明する。図３は、図１について説明した水平偏向段
１に適用されたようなこの発明の装置１０を示す。
【００１２】この発明によれば、装置１０は、理想的な
ヨーク電流波形を生じるための手段と、実電流と前記理
想波形を比較して偏差信号を発注するための手段と、前
記偏差信号に基づいてコンデンサ７の両端での電圧を制
御して実ヨーク電流が設定された理想波形を表すように
するための手段とを備えている。
ヨーク電流波形を生じるための手段と、実電流と前記理
想波形を比較して偏差信号を発注するための手段と、前
記偏差信号に基づいてコンデンサ７の両端での電圧を制
御して実ヨーク電流が設定された理想波形を表すように
するための手段とを備えている。
【００１３】図示の実施例では、偏向ヨーク６の実電流
ｉｇを検出するための手段は、偏向ヨーク６及びコンデ
ンサ７と直列に接続されて無視できる値（約０.１Ω）
を持つ検知用抵抗１１と、この抵抗１１の両端に両方の
入力端子が接続されてその電圧を測定し且つ実ヨーク電
流に比例した出力信号を発注するための演算増幅器１２
とを備えている。
ｉｇを検出するための手段は、偏向ヨーク６及びコンデ
ンサ７と直列に接続されて無視できる値（約０.１Ω）
を持つ検知用抵抗１１と、この抵抗１１の両端に両方の
入力端子が接続されてその電圧を測定し且つ実ヨーク電
流に比例した出力信号を発注するための演算増幅器１２
とを備えている。
【００１４】理想波形発生手段は、フライバック・パル
スｖｆ（フライバック中線路トランス１９の１次巻線３
の両端での電圧パルスから２次巻線１８を介して得られ
る）が端子２０を介して供給されるのこぎり波信号発生
器１３と、こののこぎり波信号発生器１３から供給され
たのこぎり波信号を受けるパラボラ状信号発生器１４
と、これら信号発生器１３及び１４からの両方の出力信
号を受けて所要のＳ字状波形のヨーク電流を生じる理想
ランプ信号発生器１５とを備えている。
スｖｆ（フライバック中線路トランス１９の１次巻線３
の両端での電圧パルスから２次巻線１８を介して得られ
る）が端子２０を介して供給されるのこぎり波信号発生
器１３と、こののこぎり波信号発生器１３から供給され
たのこぎり波信号を受けるパラボラ状信号発生器１４
と、これら信号発生器１３及び１４からの両方の出力信
号を受けて所要のＳ字状波形のヨーク電流を生じる理想
ランプ信号発生器１５とを備えている。
【００１５】実電流と理想波形を比較して偏差信号を発
生するための手段は、この場合、一方の入力端子Ａが理
想ランプ信号発生器１５の出力側に接続され且つ他方の
入力端子Ｂが演算増幅器１２の出力側に接続された偏差
増幅器１６から成る。
生するための手段は、この場合、一方の入力端子Ａが理
想ランプ信号発生器１５の出力側に接続され且つ他方の
入力端子Ｂが演算増幅器１２の出力側に接続された偏差
増幅器１６から成る。
【００１６】コンデンサ７の両端での電圧を制御するた
めの手段は、パワー・トランジスタ１７この場合はＮＰ
Ｎトランジスタから成り、そのベースは偏差増幅器１６
の出力側に接続され、エミッタはアースされ、そしてコ
レクタはコンデンサ７と抵抗１１の接続点に接続されて
いる。
めの手段は、パワー・トランジスタ１７この場合はＮＰ
Ｎトランジスタから成り、そのベースは偏差増幅器１６
の出力側に接続され、エミッタはアースされ、そしてコ
レクタはコンデンサ７と抵抗１１の接続点に接続されて
いる。
【００１７】図３の装置１０は、従って偏向ヨーク６の
実電流ｉｇを検出し、これを理想ランプ信号発生器１５
によって発生された理想波形と比較し、そしてトランジ
スタ１７により実電流が設定された理想波形になるよう
にコンデンサ７の両端での電圧を調節する。明らかに、
装置１０及びコンデンサ７によって作られたループ系の
ループ利得が大きくなればなる程、実電流と設定された
理想波形の類似性が近寄る。
実電流ｉｇを検出し、これを理想ランプ信号発生器１５
によって発生された理想波形と比較し、そしてトランジ
スタ１７により実電流が設定された理想波形になるよう
にコンデンサ７の両端での電圧を調節する。明らかに、
装置１０及びコンデンサ７によって作られたループ系の
ループ利得が大きくなればなる程、実電流と設定された
理想波形の類似性が近寄る。
【００１８】信号発生器１３〜１５の簡単化された実施
例が図４に示されており、端子２０はＮＰＮトランジス
タ２１のベースに接続され、エミッタはアースされ、そ
してコレクタは接続点Ｃ及びコンデンサ２２の一端（他
端はアースされている）に接続されている。接続点Ｃ
は、デカップリング・バッファになる増幅器２３の入力
側にも接続されている。増幅器２３の出力側は一方の入
力端子Ａ及び全波整流回路２４の入力側に接続されてい
る。全波整流回路２４、ｘ2パラボラ状信号発生ブロッ
ク２５、可変利得増幅器２６、並びにコンデンサ２８及
び抵抗２９から成る直列ＲＣフィルタ２７は次々に直列
接続されている。フィルタ２７の出力側は接続点Ｄにて
抵抗３３の一端に接続され、その他端はアースされてい
る。接続点Ｄは演算増幅器３４の反転入力端子に接続さ
れ、非反転入力端子には温度被安定化直流電圧ＶREFが
印加され、そして出力端子はＮＰＮトランジスタ３５の
ベースに接続されている。エミッタは接続点Ｄに接続さ
れ、そしてコレクタはカレント・ミラー回路３６に接続
されている。なお、カレント・ミラー回路３６の出力側
は接続点Ｃに接続されている。
例が図４に示されており、端子２０はＮＰＮトランジス
タ２１のベースに接続され、エミッタはアースされ、そ
してコレクタは接続点Ｃ及びコンデンサ２２の一端（他
端はアースされている）に接続されている。接続点Ｃ
は、デカップリング・バッファになる増幅器２３の入力
側にも接続されている。増幅器２３の出力側は一方の入
力端子Ａ及び全波整流回路２４の入力側に接続されてい
る。全波整流回路２４、ｘ2パラボラ状信号発生ブロッ
ク２５、可変利得増幅器２６、並びにコンデンサ２８及
び抵抗２９から成る直列ＲＣフィルタ２７は次々に直列
接続されている。フィルタ２７の出力側は接続点Ｄにて
抵抗３３の一端に接続され、その他端はアースされてい
る。接続点Ｄは演算増幅器３４の反転入力端子に接続さ
れ、非反転入力端子には温度被安定化直流電圧ＶREFが
印加され、そして出力端子はＮＰＮトランジスタ３５の
ベースに接続されている。エミッタは接続点Ｄに接続さ
れ、そしてコレクタはカレント・ミラー回路３６に接続
されている。なお、カレント・ミラー回路３６の出力側
は接続点Ｃに接続されている。
【００１９】図４の回路動作を、図５の波形図を参照し
て説明する。正常な動作状態では、演算増幅器３４の反
転入力端子従って抵抗３３での電圧は非反転入力端子で
の安定化された電圧に等しく維持されるので、抵抗３３
はＩ＝ＶREF／Ｒ（Ｒは抵抗３３の抵抗値である）の定
電流を流す。回路部品２４〜２９から成る帰還ループに
よって電流が流される時間を無視すれば、定電流Ｉはカ
レント・ミラー回路３６からトランジスタ３５を通して
供給され且つカレント・ミラー回路３６によってコンデ
ンサ２２へ供給される電流と等しい（或はとにかく一定
の関係がある）。従って、コンデンサ２２は、図５のｂ
に期間ｔ１〜ｔ０で示されたように直線的に充電され
る。フライバック・パルスｖｆが端子２０に供給される
と、トランジスタ２１はターンオンされて飽和させられ
るので、コンデンサ２２をアースし、従って図５のｂの
期間ｔ０〜ｔ１で示されたようにコンデンサ２２を放電
させ、のこぎり波を生じさせる。これは増幅器２３によ
って直流デカップリングされ、図５のｂに示すのこぎり
波信号Ｓ1を生じる。こののこぎり波信号Ｓ1は全波整流
回路２４によって整流されて図５のｃに示す出力信号Ｓ
2となる。この出力信号Ｓ2は、期間ｔ１〜ｔ５の間減少
する第１部分及び期間ｔ５〜ｔ０の間増加する第２部分
を提供する。出力信号Ｓ2はパラボラ状波形を発生する
ためにブロック２５で処理され、その出力は増幅器２６
で増幅されかつフィルタ２７でろ波され、直流オフセッ
ト分が除去されることにより図５のｄに示されるような
電流信号Ｓ3となる。この電流信号Ｓ3は、カレント・ミ
ラー回路３６からトランジスタ３５を通して供給される
電流をＳ3が正の時に減少させるが負の時に増加させる
ので、時点ｔ１及びｔ０においてフィルタ２７から供給
される電流が最大になり、カレント・ミラー回路３６か
ら供給される電流が最小になる。そしてコンデンサ２２
はゆっくり充電されてその両端での電圧の傾斜は最小に
なる。電流信号Ｓ3の値が減少すると、コンデンサ２２
に供給される電流は増加し従ってその両端での電圧の傾
斜を増加させ、これは電流信号Ｓ3が最小である時の時
点ｔ５において最大に達する。その後、電流信号Ｓ3が
増加すると、コンデンサ２２での電圧増加は時点ｔ０で
最低値に戻るまで減速するので、一方の入力端子Ａには
理想信号Ｓ4が与えられ、その波形は上述したように最
小及び最大の傾斜を持ち従って所望のＳ字状パターンを
提供する。
て説明する。正常な動作状態では、演算増幅器３４の反
転入力端子従って抵抗３３での電圧は非反転入力端子で
の安定化された電圧に等しく維持されるので、抵抗３３
はＩ＝ＶREF／Ｒ（Ｒは抵抗３３の抵抗値である）の定
電流を流す。回路部品２４〜２９から成る帰還ループに
よって電流が流される時間を無視すれば、定電流Ｉはカ
レント・ミラー回路３６からトランジスタ３５を通して
供給され且つカレント・ミラー回路３６によってコンデ
ンサ２２へ供給される電流と等しい（或はとにかく一定
の関係がある）。従って、コンデンサ２２は、図５のｂ
に期間ｔ１〜ｔ０で示されたように直線的に充電され
る。フライバック・パルスｖｆが端子２０に供給される
と、トランジスタ２１はターンオンされて飽和させられ
るので、コンデンサ２２をアースし、従って図５のｂの
期間ｔ０〜ｔ１で示されたようにコンデンサ２２を放電
させ、のこぎり波を生じさせる。これは増幅器２３によ
って直流デカップリングされ、図５のｂに示すのこぎり
波信号Ｓ1を生じる。こののこぎり波信号Ｓ1は全波整流
回路２４によって整流されて図５のｃに示す出力信号Ｓ
2となる。この出力信号Ｓ2は、期間ｔ１〜ｔ５の間減少
する第１部分及び期間ｔ５〜ｔ０の間増加する第２部分
を提供する。出力信号Ｓ2はパラボラ状波形を発生する
ためにブロック２５で処理され、その出力は増幅器２６
で増幅されかつフィルタ２７でろ波され、直流オフセッ
ト分が除去されることにより図５のｄに示されるような
電流信号Ｓ3となる。この電流信号Ｓ3は、カレント・ミ
ラー回路３６からトランジスタ３５を通して供給される
電流をＳ3が正の時に減少させるが負の時に増加させる
ので、時点ｔ１及びｔ０においてフィルタ２７から供給
される電流が最大になり、カレント・ミラー回路３６か
ら供給される電流が最小になる。そしてコンデンサ２２
はゆっくり充電されてその両端での電圧の傾斜は最小に
なる。電流信号Ｓ3の値が減少すると、コンデンサ２２
に供給される電流は増加し従ってその両端での電圧の傾
斜を増加させ、これは電流信号Ｓ3が最小である時の時
点ｔ５において最大に達する。その後、電流信号Ｓ3が
増加すると、コンデンサ２２での電圧増加は時点ｔ０で
最低値に戻るまで減速するので、一方の入力端子Ａには
理想信号Ｓ4が与えられ、その波形は上述したように最
小及び最大の傾斜を持ち従って所望のＳ字状パターンを
提供する。
【００２０】換言すれば、構成部品３３及び３４は定電
流源を形成し、コンデンサ２２はランプ信号発生器にな
り、トランジスタ２１はコンデンサ２２を周期的に放電
させるためのスイッチになり、構成部品２３〜２５は第
１のパラボラ状２乗信号を発生するための乗算要素を形
成し、フィルタ２７は第２の２乗信号から直流オフセッ
ト分を引いたものを発生するための高域フィルタにな
り、そして接続点Ｄは加算点になる。
流源を形成し、コンデンサ２２はランプ信号発生器にな
り、トランジスタ２１はコンデンサ２２を周期的に放電
させるためのスイッチになり、構成部品２３〜２５は第
１のパラボラ状２乗信号を発生するための乗算要素を形
成し、フィルタ２７は第２の２乗信号から直流オフセッ
ト分を引いたものを発生するための高域フィルタにな
り、そして接続点Ｄは加算点になる。
【００２１】図４の回路において、増幅器２６（その特
徴は装置の外部ピンに接続された制御入力端子（図示し
ない）を持つことである）の利得を変えることにより、
電流信号Ｓ3の振幅従って理想波形をスクリーンの設計
に適応させ易くするために理想波形と直線的に増加する
部分を持つのこぎり波との差を変更することが可能であ
る。
徴は装置の外部ピンに接続された制御入力端子（図示し
ない）を持つことである）の利得を変えることにより、
電流信号Ｓ3の振幅従って理想波形をスクリーンの設計
に適応させ易くするために理想波形と直線的に増加する
部分を持つのこぎり波との差を変更することが可能であ
る。
【００２２】
【発明の効果】この発明に係る装置の利点は以上の説明
で明らかであろう。特に、理想波形を追従するためのル
ープ式解決策（偏差量に応じてヨーク電流を補償するこ
とによる）は水平偏向段の性能をかなり改善し、ヨーク
電流はトランジスタ２やダイオード４の特性と無関係に
どんな陰極線管に対しても全く所望のＳ字状波形にな
る。
で明らかであろう。特に、理想波形を追従するためのル
ープ式解決策（偏差量に応じてヨーク電流を補償するこ
とによる）は水平偏向段の性能をかなり改善し、ヨーク
電流はトランジスタ２やダイオード４の特性と無関係に
どんな陰極線管に対しても全く所望のＳ字状波形にな
る。
【００２３】従って、上述した解決策には増幅器２６の
利得を調節すること以外の調節が不要であり、これはど
んな陰極線管やスクリーン、それに半球型（定半径）の
ものにさえ、容易に適用できる装置を提供する。
利得を調節すること以外の調節が不要であり、これはど
んな陰極線管やスクリーン、それに半球型（定半径）の
ものにさえ、容易に適用できる装置を提供する。
【００２４】理想信号は、図４の回路の同期をとるため
にフライバック・パルスを用いることによりヨーク電流
曲線に対して既に時限化されている。ヨーク電流波形を
変更する場合でさえ、図３に示した一般的な解決策は近
似理想波形発生器を提供するだけで適用可能である。
にフライバック・パルスを用いることによりヨーク電流
曲線に対して既に時限化されている。ヨーク電流波形を
変更する場合でさえ、図３に示した一般的な解決策は近
似理想波形発生器を提供するだけで適用可能である。
【００２５】最後に、この発明に係る装置は、２つ〜３
つの構成部品を除けば容易に集積化できる。上述した構
成部品としてのコンデンサ２２はサイズに問題があり、
フィルタ２７及び抵抗３３は精度に問題がある。
つの構成部品を除けば容易に集積化できる。上述した構
成部品としてのコンデンサ２２はサイズに問題があり、
フィルタ２７及び抵抗３３は精度に問題がある。
【００２６】この発明の範囲から逸脱しない限り、上述
して図示したような装置に種々変更を加えれることは当
業者には明らかである。特に、のこぎり波信号発生器、
パラボラ状信号発生器及び理想ランプ信号発生器を上述
したものと違えて良く、例えばブロック２５を積分器で
置き換えても良い。これは装置の他の構成部品にも適用
されてその等価物で置換でき、例えばヨーク電流検知用
抵抗の代わりに、偏向ヨーク６と直列接続された１次巻
線を有するトランスを用いても良い。
して図示したような装置に種々変更を加えれることは当
業者には明らかである。特に、のこぎり波信号発生器、
パラボラ状信号発生器及び理想ランプ信号発生器を上述
したものと違えて良く、例えばブロック２５を積分器で
置き換えても良い。これは装置の他の構成部品にも適用
されてその等価物で置換でき、例えばヨーク電流検知用
抵抗の代わりに、偏向ヨーク６と直列接続された１次巻
線を有するトランスを用いても良い。
【図１】この発明に係る装置が適用される既知の水平偏
向段を示す配線図である。
向段を示す配線図である。
【図２】図１の回路動作説明用の波形図である。
【図３】この発明に係る装置の一実施例を示すブロック
図である。
図である。
【図４】図３に示した装置の一部の詳しい配線図であ
る。
る。
【図５】図４の回路動作説明用の波形図である。
１ 水平偏向段 ６ 偏向ヨーク ７ 制御コンデンサ １０ この発明の装置 １１ 抵抗 １２ 演算増幅器 １３ のこぎり波信号発生器 １４ パラボラ状信号発生器 １５ 理想ランプ信号発生器 １６ 偏差増幅器 １７ トランジスタ
Claims (8)
- 【請求項１】 実ヨーク電流(ig)が供給され且つ偏向ヨ
ーク(6)の電圧を変えるための制御コンデンサ(7)に直列
接続された前記偏向ヨークを有する水平偏向段(1)の直
線性を制御する装置(10)において、 前記実ヨーク電流(ig)を検出する手段(11,12)と、 所定の波形を持つ理想信号(S4)を発生する信号発生手段
(13〜15)と、 前記実ヨーク電流(ig)を前記理想信号(S4)と比較して偏
差信号を発生する手段(16)と、 前記偏差信号を受け且つ前記実ヨーク電流(ig)が前記所
定の波形になるように前記制御コンデンサ(7)の電圧を
変更する制御手段(17)と、 を備えたことを特徴とする水平偏向段の直線性を制御す
る装置。 - 【請求項２】 前記検出手段は、前記偏向ヨーク(6)及
び前記制御コンデンサ(7)と直列接続された抵抗(11)を
備え、この抵抗(11)の２つの端子が演算増幅器(12)の各
入力端子に接続されていることを特徴とする請求項１記
載の水平偏向段の直線性を制御する装置。 - 【請求項３】 前記比較手段は、前記信号発生手段(13
〜15)及び前記検出手段(11,12)にそれぞれ接続された２
つの入力端子(A,B)を持っていることを特徴とする請求
項１又は２記載の水平偏向段の直線性を制御する装置。 - 【請求項４】 前記制御手段は、エミッタ、コレクタ及
びベースを有するバイポーラ・パワー・トランジスタ(1
7)を備え、このトランジスタ(17)のエミッタ及びコレク
タが前記制御コンデンサと並列接続され、ベースが前記
比較手段に接続されていることを特徴とする請求項１〜
３のいずれか記載の水平偏向段の直線性を制御する装
置。 - 【請求項５】 前記信号発生手段は、のこぎり波信号(S
1)を発生するのこぎり波信号発生器(13)と、前記のこぎ
り波信号(S1)を受けて事実上パラボラ状の信号(S3)を発
生するパラボラ状信号発生器(14)と、前記のこぎり波信
号(S1)及び前記事実上パラボラ状の信号(S3)を受けて事
実上Ｓ字状波形を定める上昇する部分を持つランプ信号
(S4)を発生する理想ランプ信号発生器(15)とを備えたこ
とを特徴とする請求項１〜４のいずれか記載の水平偏向
段の直線性を制御する装置。 - 【請求項６】 前記信号発生手段(13〜15)は、定電流
(I)を供給する定電流源(33,34)と、この定電流源によっ
て給電されてランプ信号(S1)を発生する充電用コンデン
サ(22)と、この充電用コンデンサ(22)を周期的に放電さ
せるスイッチ手段(21)と、前記ランプ信号を受けて２乗
信号(S3)を発生する乗算要素(23〜27)と、前記定電流を
前記２乗信号に加算する別な要素(D)とを備えたことを
特徴とする請求項１〜５のいずれか記載の水平偏向段の
直線性を制御する装置。 - 【請求項７】 前記定電流源(33,34)は、定電圧源(34)
に接続されると共に前記乗算要素(23〜27)の出力側に接
続された一端(D)を有する抵抗(33)を備え、前記乗算要
素は、前記充電コンデンサ(22)に接続され前記ランプ信
号(S1)の直流オフセット分を除去するバッファ(23)と、
このバッファの出力側に接続され整流した信号(S2)を発
生する整流回路(24)と、この整流回路の出力側に接続さ
れ前記整流した信号の２乗に比例した信号を発生する２
乗回路(25)と、この２乗回路の出力側に接続された可変
利得増幅器(26)と、この可変利得増幅器(26)と前記抵抗
(33)の一端(D)との間に接続された高域フィルタ(27)と
を備えたことを特徴とする請求項６記載の水平偏向段の
直線性を制御する装置。 - 【請求項８】 実ヨーク電流(ig)が供給され且つ偏向ヨ
ーク(6)の電圧を変えるための制御コンデンサ(7)に直列
接続された前記偏向ヨークを有する水平偏向段(1)にお
いて、前記実ヨーク電流(ig)を検出する手段(11,12)
と、 所定の波形を持つ理想信号(S4)を発生する信号発生手段
(13〜15)と、 前記実ヨーク電流(ig)を前記理想信号(S4)と比較して偏
差信号を発生する手段(16)と、 前記偏差信号を受け且つ前記実ヨーク電流(ig)が前記所
定の波形になるように前記制御コンデンサ(7)の電圧を
変更する制御手段(17)と、 を備えたことを特徴とする水平偏向段。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT91A000579 | 1991-07-23 | ||
| ITTO910579A IT1250203B (it) | 1991-07-23 | 1991-07-23 | Dispositivo di controllo della linearita' in stadi di deflessione orizzontale |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05207308A true JPH05207308A (ja) | 1993-08-13 |
| JP3268832B2 JP3268832B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=11409510
Family Applications (1)
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| JP19711892A Expired - Fee Related JP3268832B2 (ja) | 1991-07-23 | 1992-07-23 | 水平偏向段の直線性を制御する装置 |
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|---|---|
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| JP (1) | JP3268832B2 (ja) |
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| JPH09331466A (ja) * | 1996-06-11 | 1997-12-22 | Sony Corp | 水平直線性補正回路 |
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| WO1999055077A1 (fr) * | 1998-04-21 | 1999-10-28 | Sony Corporation | Circuit de deviation horizontal |
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| KR100338782B1 (ko) | 2000-10-16 | 2002-06-01 | 윤종용 | 원칩화된 영상 처리 장치에 적용하기 위한 플라이백 펄스폭 조정 회로 및 조정 방법 |
| DE10153318A1 (de) * | 2001-10-29 | 2003-05-08 | Siemens Ag | Verfahren und Schaltungsanordnung zum Betreiben einer Ablenkstufe einer Kathodenstrahlröhre |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3796911A (en) * | 1972-09-25 | 1974-03-12 | Westinghouse Electric Corp | Waveform correction for resonant recovery deflection systems |
| US3996611A (en) * | 1974-09-25 | 1976-12-07 | Aeronutronic Ford Corporation | Cathode ray tube deflection circuit |
| US4188567A (en) * | 1977-10-03 | 1980-02-12 | Gte Sylvania Incorporated | Constant-current vertical amplifier |
| US4297620A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-27 | Ampex Corporation | Quasi feedback horizontal scan linearization for cathode ray tubes |
| US4302708A (en) * | 1980-03-31 | 1981-11-24 | Sperry Corporation | Deflection amplifier system for raster scanned cathode ray tube displays |
| US4423358A (en) * | 1982-04-23 | 1983-12-27 | Rca Corporation | Horizontal deflection circuit with linearity correction |
| JPS6423685A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-26 | Sony Corp | Horizontal deflecting output circuit |
| JPH11104376A (ja) * | 1997-09-30 | 1999-04-20 | Brother Ind Ltd | ミシン管理システム及び記録媒体 |
-
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- 1991-07-23 IT ITTO910579A patent/IT1250203B/it active IP Right Grant
-
1992
- 1992-07-15 DE DE69222495T patent/DE69222495T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-07-15 EP EP92112117A patent/EP0528176B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-07-20 US US07/916,386 patent/US5416389A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-07-23 JP JP19711892A patent/JP3268832B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| DE69222495T2 (de) | 1998-02-05 |
| EP0528176A1 (en) | 1993-02-24 |
| ITTO910579A0 (it) | 1991-07-23 |
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| DE69222495D1 (de) | 1997-11-06 |
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|---|---|---|---|
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