JPH0517888A

JPH0517888A - ステンレス鋼帯の製造方法

Info

Publication number: JPH0517888A
Application number: JP17126191A
Authority: JP
Inventors: Genichi Ishibashi; 源一石橋; Masaharu Ikeda; 雅晴池田; Kuniaki Sato; 邦昭佐藤
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1991-07-11
Filing date: 1991-07-11
Publication date: 1993-01-26
Anticipated expiration: 2012-02-19
Also published as: JP2583366B2

Abstract

(57)【要約】【目的】機械的脱スケール処理及び重酸洗処理を排して
脱スケール工程の簡略化を実現し、タンデム圧延機の使
用を可能として、効果的に生産性を向上し、且つ、製品
品質を改善可能なステンレス鋼帯の製造方法を提供する【構成】バッチ焼鈍後のステンレス鋼帯Ｓ表面にアルミ
ニウム、鉄、マンガン及び亜鉛元素のうち少なくとも一
つとハロゲン元素とからなる塩溶液２３を塗布して加熱
した後、脱スケール処理を行った後、ステンレス鋼帯Ｓ
をタンデム圧延機６０にて冷間圧延する

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ステンレス鋼帯の製造
方法に係り、特に、熱間圧延及びバッチ焼鈍を施したフ
ェライト系ステンレス鋼帯の脱スケール工程及び冷間圧
延工程の生産性及び表面品質を改善したステンレス鋼帯
の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、ステンレス鋼帯は普通鋼と比較し
て加工硬化し易く、冷間圧延での負荷を軽減するために
熱間圧延後に焼鈍処理を行っている。特に、フェライト
系ステンレス鋼帯は、オーステナイト系ステンレス鋼帯
の場合と異なり、長時間の焼鈍を必要とするためバッチ
焼鈍が行われる。このバッチ焼鈍は、バッチ式のベル型
焼鈍炉を用いて、前記フェライト系ステンレス鋼帯を、
Ｈ₂４％，Ｎ₂９６％の雰囲気中で、６０〜８０時間焼
鈍する。この時、熱間圧延時に前記ステンレス鋼帯表面
に生じた厚さ５μｍ程度の酸化スケールは、還元性雰囲
気ガス中に微量に存在するＨ₂Ｏにより更に酸化が進行
し、その厚さが１０〜１５μｍ程度の緻密な酸化スケー
ル層に成長する。この酸化スケールは、普通鋼帯の表面
に生成する酸化スケールと比べ、その除去が極めて困難
であることから、ショットブラスト等の機械的脱スケー
ルと複数の酸洗槽による酸洗が必要となり、ＡＰライン
（ＡｎｎｅａｌｉｎｇａｎｄＰｉｃｋｌｉｎｇＬ
ｉｎｅ）を利用して酸化スケールの除去を行っている。

【０００３】更に、このステンレス鋼帯の脱スケール工
程では、前記酸洗を行う際に、濃度が２０ｗｔ％程度の
高濃度な硫酸，硝弗酸及び硝酸等の強酸が必要であり、
しかも長時間の処理が要請されているため、脱スケール
工程が律速段階となり、脱スケールに時間がかかり、生
産性を向上することができない等の問題があった。ま
た、ショットブラスト工程では、ショット粒により鋼帯
表面に凹凸が形成され、当該鋼帯の表面粗度が大きくな
り、更に、酸洗工程で硝弗酸を使用すると、当該鋼帯の
表面が肌荒れし、表面粗度が悪化するという問題もあっ
た。

【０００４】また、製品として必要な粗度、光沢、板厚
を得るため、脱スケール工程に続いて行われる冷間圧延
工程では、従来一般に、生産性の向上を図ることが困難
なゼンジマー圧延機が用いられているため、生産性が低
下するという問題があった。即ち、ゼンジマー圧延機
は、ＡＰライン通板後の鋼帯表面の凹凸を低減し、所定
の光沢を得るために、小径ロールを使用してリバース方
式で複数回圧延を繰り返すため、大径ロールを用いたタ
ンデム圧延機による普通鋼の場合に比べ生産性が悪く、
ステンレス鋼帯の冷間圧延工程の生産能力の向上が妨げ
られているという問題があった。このように効率の悪い
小径ロールで冷間圧延を行う理由は、大径ロールでは、
ステンレス鋼のような硬い材料の表面を美麗に保って薄
板に圧延することは困難だが、小径ロールではこれが可
能なためである。

【０００５】そこで、このような問題を解決するため
に、前記問題の主原因となる脱スケール工程の軽減を図
る従来例として、特開昭５４−９３６２０号及び特開昭
５５−４７３１８号が知られている。特開昭５４−９３
６２０号に記載されている従来例は、冷間圧延鋼板コイ
ルを箱型焼鈍する際、当該焼鈍前にアルカリ金属の化合
物、アルカリ土類金属の化合物及びほう酸の酸素化合物
のうち少なくとも１つを主体とする薬剤を前記鋼板コイ
ルに付着してから焼鈍し、酸化スケールと前記化合物を
反応させ、当該酸化スケールを除去し易くすることで脱
スケール工程の軽減を図っている。

【０００６】一方、特開昭５５−４７３１８号に記載さ
れている従来例は、Ｃｒを１０％以上含有するＣｒ系ス
テンレス鋼材料を塩化鉄水溶液中に浸漬もしくは塗布し
た後に当該Ｃｒ系ステンレス鋼材料を焼鈍することで、
当該Ｃｒ系ステンレス鋼の熱処理時に形成される酸化ス
ケールをその後の酸洗工程で容易に除去可能とし、脱ス
ケール工程の軽減を図っている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５４−９３６２０号に記載されている従来例は、冷間圧
延鋼板コイルに塗布するアルカリ又はアルカリ土類金属
の化合物は、一般的に融点が高いため、特に、フェライ
ト系ステンレス鋼帯の焼鈍温度（６００〜９００℃）に
おいては、前記化合物が鋼帯表面上で安定した固体とし
て存在してしまい、酸化スケールとの反応が進行しにく
い。そして、前記化合物が前記鋼帯表面に付着している
だけでは、当該酸化スケールとの反応効率が非常に悪
い。このため、脱スケールの軽減を十分に図ることがで
きないという問題があった。

【０００８】また、特開昭５５−４７３１８号に記載さ
れている従来例は、Ｃｒ系ステンレス鋼材料を塩化鉄水
溶液中に浸漬もしくは塗布した後に焼鈍するため、熱間
圧延後、コイル状のままバッチ焼鈍されるフェライト系
ステンレス鋼帯の表面に、前記溶液をコイル全長に渡り
均等に塗布することは非常に困難であるため、脱スケー
ルが十分出来ないという問題があった。

【０００９】さらに、前記特開昭５４−９３６２０号及
び特開昭５５−４７３１８号に記載されている従来例
は、いずれも脱スケール後の表面品質（特に粗度）に対
する考慮、及び、冷間圧延での考慮がなされておらず、
脱スケールにおけるコストの低減及び品質の改善、冷間
圧延の効率化等、不十分な点があった。本発明は、この
ような問題を解決することを課題とするものであり、従
来の機械的脱スケール処理及び重酸洗処理を排して脱ス
ケール工程の簡略化を実現し、抜本的なステンレス鋼帯
の品質改善を果たすと共に、生産性の悪いゼンジマー圧
延機の使用を不要とし、ステンレス鋼帯の冷間圧延に普
通鋼と同様のタンデム圧延機の使用を可能として、もっ
てＡＰラインとその後の冷間圧延工程との双方において
効果的に生産性を向上し、且つ、製品品質を改善可能な
ステンレス鋼帯の製造方法を提供することを目的とす
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明は、バッチ焼鈍後のステンレス鋼帯表面にア
ルミニウム、鉄、マンガン及び亜鉛元素のうち少なくと
も一つとハロゲン元素とからなる塩の溶液を塗布して加
熱した後、脱スケール処理を行い、しかる後当該鋼帯を
タンデム圧延機にて冷間圧延することを特徴とするステ
ンレス鋼帯の製造方法を提供するものである。

【００１１】

【作用】熱間圧延後、バッチ焼鈍したステンレス鋼帯、
例えば、フェライト系ステンレス鋼帯の表面に、Ａｌ，
Ｆｅ，Ｍｎ及びＺｎ元素のうち少なくとも一つとハロゲ
ン元素とからなる塩溶液を塗布することで、前記熱間圧
延及び焼鈍中に当該鋼帯表面に生じた全ての酸化スケー
ル層中に、毛細管現象により鋼帯の地鉄部に至るまで前
記溶液を浸透させることが可能となる。次いで、前記溶
液が塗布された鋼帯を脱スケールする前に、当該溶液に
含有される塩の融点以上の温度（３００〜５００℃以
上）で前記ステンレス鋼帯を熱処理することにより、酸
化スケールと塩の溶融物との反応効率が向上し脱スケー
ルし易くなる。

【００１２】即ち、前記熱処理により、前記酸化スケー
ル層中に浸透した前記溶液中の水分が、先ず１００℃で
蒸発して当該溶液は塩の固形物となり、前記固形物の融
点は、アルカリ土類金属等の融点に比べ非常に低いた
め、当該固形物は２００〜３００℃前後の非常に低い温
度で溶融状態となり、酸化スケール中に密に拡散してい
く。この時塩の溶融温度が低いため、塩溶液浸透後の加
熱に必要なエネルギーを節約でき経済的である。次い
で、前記鋼帯が３００〜５００℃まで加熱されると、前
記溶融した固形物と前記酸化スケールとの間に固−液反
応が生じる。

【００１３】この固−液反応により、前記熱間圧延工程
及びバッチ焼鈍工程中に前記フェライト系ステンレス鋼
帯表面に発生したスピネル構造を有する非常に強固な酸
化スケール、例えば、Ｃｒ₂Ｏ₃、Ｆｅ₃Ｏ₄、ＦｅＣ
ｒ₂Ｏ₄等は、不定形で非常に機械的強度の弱いＣｒ、
Ｆｅのハロゲン化物に変化する。このため、特に、ステ
ンレス鋼帯の脱スケール工程に必要不可欠であったショ
ットブラスト及び硝弗酸による酸洗処理を省略しても簡
単に前記鋼帯表面から前記酸化スケールを除去できる。
この結果、ショットブラスト，硝弗酸での酸洗処理によ
り生じていた鋼帯表面の品質低下を防ぐことができ、特
にステンレス鋼帯に最も重要な表面粗度が大幅に改善さ
れたフェライト系ステンレス鋼帯を提供することができ
る。また、脱スケール効率を向上できるため、生産性が
向上し、さらに、作業環境も改善することができる。

【００１４】また、鋼帯への前記溶液の塗布・浸透は、
既設のＡＰラインを利用すればよく、さらに当該溶液塗
布後の鋼帯の熱処理もＡＰラインで直火雰囲気で行える
ため、経済的である。ここで、前記溶液を当該鋼帯の地
鉄部に至るまで浸透させているため、前記熱処理中に、
前記溶融状態となった固形物が当該鋼帯の酸化スケール
層中に密に拡散する。このため、前記熱処理中に使用す
る雰囲気ガス中の酸化性成分（Ｏ₂，Ｈ₂Ｏ，ＣＯ₂）
が当該鋼帯の地鉄部にまで進入することは物理的に不可
能であり、新たに酸化スケールが成長することはない。

【００１５】これより、バッチ焼鈍を施した後のフェラ
イト系ステンレス鋼帯表面の酸化スケールを除去する脱
スケール工程において、ショットブラストや硝弗酸のよ
うに、ステンレス鋼の表面品質を著しく低下させる脱ス
ケール設備が不要となり、特に、ステンレス鋼帯にとっ
て最も重要な表面粗度が大幅に改善される。即ち、従来
の脱スケール設備を使用したステンレス鋼帯の表面粗度
は、Ｒａ＝４〜６μｍであったが、前記脱スケール設備
を使用しないステンレス鋼帯の表面粗度は、Ｒａ＝３μ
ｍ以下に低減することができる。従って、次工程の冷間
圧延、調質圧延の負荷も低減することができる。

【００１６】ここで、前記ハロゲン化物を除去する方法
としては、ステンレス鋼帯の表面品質に悪影響を及ぼす
ものでなければ、特に限定するものではないが、発明者
等が検討したところ、ブラシ，ベンディング，砥石等を
用いた機械的脱スケール方法、Ｈ₂ＳＯ₄，ＨＮＯ₃，
ＨＣｌ等を用いた化学的脱スケール方法等が挙げられ
る。また、前記機械的脱スケール方法と化学的脱スケー
ル方法とを適宜組み合わせることで効率的な脱スケール
が可能となる。

【００１７】また、前記鋼帯をタンデム圧延機にて冷間
圧延することで、生産性をさらに向上することができ
る。

【００１８】

【実施例】次に、本発明に係る実施例について図面を参
照して説明する。図１は、本発明の実施例に係る脱スケ
ールラインの構成図、図２は、図１に示すラインの途中
に設置された塩溶液塗布・浸透装置の構成図、図３は、
図２に示す塩溶液がステンレス鋼帯の酸化スケール層中
に存在する亀裂のダル目部分にまで浸透した状態を示す
拡大部分断面図、図４は、図１に示すラインの途中に設
置された酸化スケール除去装置の構成図である。

【００１９】図１に示す脱スケールラインでは、熱間圧
延後バッチ焼鈍したステンレス鋼帯Ｓがペイオフリール
１に巻かれている。この巻回されたステンレス鋼帯Ｓ
は、巻き戻されて入側シャー２により先端部または後端
部が切断され、次に、ウエルダー３において先端部また
は後端部を溶接される。次いで、ステンレス鋼帯Ｓは、
入側ルーパ４を経て溶液塗布・浸透装置２１に搬送され
る。この溶液塗布・浸透装置２１は、図２に示すよう
に、入側案内ロール２５Ａにより案内されたステンレス
鋼帯Ｓをタンク２２内のＡｌ，Ｆｅ，Ｍｎ及びＺｎ元素
のうち少なくとも一つとハロゲン元素とからなる塩溶液
（以下、単に「塩溶液」という）２３中に浸漬し、ステ
ンレス鋼帯Ｓの表面に塩溶液２３を均一に塗布する。そ
の後、ステンレス鋼帯Ｓを上下一対の加圧ロール２４
Ａ，Ｂ間で加圧する。この加圧により、図３に示すよう
に、ステンレス鋼帯Ｓの地鉄部に至るまで、塩溶液２３
を表面酸化スケール５０中に拡散・浸透させる。ここ
で、加圧により表面酸化スケール５０には亀裂５２が生
じ、塩溶液２３は、毛細管現象により、この亀裂５２を
介してステンレス鋼帯Ｓの素地のダル目部分５１まで浸
透することになる。

【００２０】その後、ステンレス鋼帯Ｓは、出側案内ロ
ール２５Ｂを経て焼鈍炉５を構成する加熱部６に送ら
れ、燃焼ガス雰囲気で塩の融点を越える温度、例えば、
３００〜５００℃以上の温度で熱処理される。ここで、
酸化スケール５０中に浸透している塩溶液２３の水分
が、先ず１００℃において蒸発し、塩が固形状になる。
さらに加熱温度が上がると固形物は溶融し、酸化スケー
ル５０中に密に拡散していき、酸化スケール５０との間
で、固−液反応が進行し、機械的強度が弱い反応生成物
（塩化物）３３が生じる。次いで、ステンレス鋼帯Ｓは
冷却部７に送られ、所定温度まで冷却される。

【００２１】次いで、ステンレス鋼帯Ｓは酸化スケール
除去装置３１に送られる。この装置３１は、図４に示す
ように、ステンレス鋼帯Ｓの表面に付着している塩溶液
２３と酸化スケール５０との反応生成物３３を除去する
ための研削ブラシ３２が上下に対向して配置されてい
る。この研削ブラシ３２がステンレス鋼帯Ｓの進行方向
に対して回転することにより生じる研削ブラシ３２の研
削力により、当該ステンレス鋼帯Ｓから前記反応生成物
３３を除去し、除去された反応生成物３３は、水スプレ
ーノズル３４により洗い流され、除去装置３１の下端に
設置された排出配管３５から排出される。このように、
反応生成物３３を研削ブラシ３２の研削力によりステン
レス鋼帯Ｓから簡単に除去することができる。このた
め、ショットブラストの必要が無い。

【００２２】その後、ステンレス鋼帯Ｓは、酸洗層４１
に搬送され、硫酸，塩酸等の硝弗酸以外の酸によりステ
ンレス鋼帯Ｓ表面に微量残存する反応生成物３３を酸洗
する。次いで、このステンレス鋼帯Ｓを硝酸槽４２に搬
送し、仕上げ酸洗，不動態処理を施す。この時、酸洗層
４１でステンレス鋼帯Ｓを酸洗する際、硝弗酸を使用し
ないため、ステンレス鋼帯Ｓの地鉄部表面が浸食される
ことはない。

【００２３】次に、ステンレス鋼帯Ｓは、洗浄装置１
２、ドライア１３を通過し、出側ルーパ１４を経て分割
シャー１５にて所定寸法に切断されてテンションリール
１６に巻き取られる。このように、本実施例では、ステ
ンレス鋼帯Ｓをバッチ焼鈍した後、巻き戻しながら塩溶
液２３を塗布しているため、表裏面の酸化スケール５０
の全面に塩溶液２３を十分塗布することができる結果、
脱スケール効率を大幅に向上することができる。

【００２４】前記脱スケール方法において得られるステ
ンレス鋼帯Ｓは、表面品質、特に、粗度が優れており、
従来のゼンジマー圧延機等の小径ロールによるリバース
圧延の必要がなく、普通鋼と同じタンデム圧延機による
圧延が可能となる。このため、冷間圧延においても生産
能力の向上が図れる。次に、本発明の具体的な実施例に
ついて説明する。

【００２５】図１に示すＡＰラインを使用して、ステン
レス鋼帯（ＳＵＳ４３０；板厚４．０mm，板幅１５００
mm）の脱スケールを表１に記載の塩溶液２３を使用して
行った。また、表２に示す各設備の出側で、脱スケール
状況を調査し面積率で表現した。この結果を表２に示
す。

【００２６】

【表１】

【００２７】熱間圧延後、バッチ焼鈍したステンレス鋼
帯を溶液塗布・浸透装置２１に搬送し、表１に示す成分
の塩溶液２３をバッチ焼鈍後のステンレス鋼帯表面に塗
布した後、加熱部６に搬送した（鋼帯Ａ〜Ｅ）。尚、加
熱部６の温度は、塩が溶融して前記ステンレス鋼帯Ｓの
酸化スケール５０と固−液反応を促進するために、前記
表１に示すような温度とした。

【００２８】次いで、加熱部６を出た鋼帯は、冷却部７
に搬送され、その後、酸化スケール除去装置３１に至
り、研削ブラシ３２を２パス通過させた後、酸洗槽４１
に搬送されてＨ₂ＳＯ₄（１５％）で酸洗処理された。
その後、ステンレス鋼帯は、硝酸槽４２に搬送され、不
動態処理が施された後、洗浄装置１２、ドライア１３を
通過し、出側ルーパ１４を経て分割シャー１５にて所定
寸法に切断されてテンションリール１６に巻き取られ、
鋼帯Ａ〜Ｅが得られた。

【００２９】次に、比較として、前記と同じステンレス
鋼帯（ＳＵＳ４３０；板厚４．０mm，板幅１５００mm）
を使用し、従来の脱スケール方法である以下の方法で比
較品を作製した。熱間圧延後、バッチ焼鈍されたステン
レス鋼帯に前記表１に示す塩溶液２３を塗布せずに加熱
部６に搬送し、次いで冷却部７を経た後、ショットブラ
スト、機械的脱スケールを施した。次いで、鋼帯は酸洗
槽４１に搬送されてＨ₂ＳＯ₄（１５％）で酸洗処理さ
れた後、さらに硝弗酸槽（ＨＦ−ＨＮＯ₃；１５％）で
酸洗処理が施された。

【００３０】その後、ステンレス鋼帯は、硝酸槽４２に
搬送され、不動態処理が施された後、洗浄装置１２、ド
ライア１３を通過し、出側ルーパ１４を経て分割シャー
１５にて所定寸法に切断されてテンションリール１６に
巻き取られた（比較品）。

【００３１】

【表２】

【００３２】表２より、表１に示す成分の溶液をステン
レス鋼帯に塗布した後、脱スケール工程を行った鋼帯
（鋼帯Ａ〜Ｅ）は、ショットブラスト，機械的脱スケー
ル及び硝弗酸処理を行わなくても、前記溶液を塗布しな
かった比較品に比べ、十分に脱スケールされることが実
証された。これより、ステンレス鋼帯の脱スケール工程
で、ショットブラスト等の機械的脱スケール及び硝弗酸
による酸洗槽を省略することができる結果、脱スケール
工程の簡略化が可能となり、生産能力を向上することが
できる。また、前記酸洗処理に使用していた酸を購入す
る必要がないため、低コスト化も実現できる。

【００３３】次に、鋼帯Ａ〜Ｅ及び比較品の表面粗度
（Ｒａ：μｍ）を測定した。この結果を表３に示す。

【００３４】

【表３】

【００３５】表３より、ショットブラスト，機械的脱ス
ケール及び硝弗酸処理を行わなかった鋼帯Ａ〜Ｅは比較
品に比べ、表面粗度が１〜２μｍと低減することが実証
された。この結果、脱スケール後の表面粗度が大幅に改
善されたことがわかる。次に、脱スケール処理を施した
鋼帯Ａ〜Ｅに、タンデム圧延機６０により冷間圧延を施
した後の表面粗度（Ｒａ：μｍ）を測定した。この時、
板厚が４ｍｍの鋼帯Ａ〜Ｅを１ｍｍまで圧延した。ま
た、比較として、従来の脱スケール工程後、ゼンジマー
圧延機を使用して冷間圧延した鋼帯（比較品）について
も測定した。この結果を表４に示す。

【００３６】

【表４】

【００３７】表４より、鋼帯Ａ〜Ｅの冷間圧延後の粗度
は、従来品と比べ何ら劣ってないことが確認された。こ
れより、冷間圧延において、従来のゼンジマー圧延機の
ような小径ロールによるリバース圧延を施す必要はな
く、普通鋼と同様のタンデム圧延機による圧延で、鋼帯
に必要な粗度、光沢を得ることができるため、生産性を
大幅に向上することができる。

【００３８】本実施例では、陽イオン及び陰イオンとし
て、表１に示すイオンを使用した塩溶液を鋼帯に塗布し
たが、これに限らず、Ａｌ，Ｆｅ，Ｍｎ及びＺｎ元素を
２つ以上組み合わせて、陽イオン群としても良く、ハロ
ゲン元素を２つ以上組み合わせて陰イオン群としても良
い。また、本実施例では鋼帯として、ＳＵＳ４３０を使
用したが、これに限らず、他の鋼帯でも効果を上げるこ
とができる。

【００３９】そして、本実施例では、溶液塗布・浸透装
置２１は、図２に示すような構造のものを使用したが、
これに限定されるものではなく、スプレー式，ファウン
テン式，バーコート式等でも良い。また、酸化スケール
除去装置３１では、研削ブラシ３２による機械的脱スケ
ールを行ったが、べンディングロール，砥石，研削ブラ
シとベンディングロールを兼用したもの等、鋼帯の表面
品質に悪影響を与えないものであれば良い。

【００４０】また、酸洗槽４１では、硫酸を使用した
が、塩酸、硝酸等を使用しても良く、また前記機械的脱
スケールと組み合わせることで、より効率良く脱スケー
ルを行うことが可能となる。

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
バッチ焼鈍を施した後のフェライト系ステンレス鋼帯表
面に形成された酸化スケール中にＡｌ，Ｆｅ，Ｍｎ及び
Ｚｎ元素のうち少なくとも一つとハロゲン元素とからな
る塩の溶液を浸透させ、次いで加熱した後、脱スケール
することで、鋼帯の酸化を防止し、酸化スケールの機械
的強度を低下することができる。このため、ショットブ
ラスト、強酸による酸洗処理を省略して脱スケール工程
を簡略化することができる結果、生産性を向上すること
ができ、且つ、脱スケール後の鋼帯の表面品質を極めて
良好にすることができる。

【００４２】また、前記鋼帯をタンデム圧延機にて冷間
圧延することで、生産性をさらに向上することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に係る脱スケールラインの構成
図である。

【図２】図１における溶液塗布浸透装置の拡大構成図で
ある。

【図３】鋼帯表面に構成された酸化スケール層中に塩溶
液が浸透する状態を示す拡大断面図である。

【図４】図１における酸化スケール除去装置の拡大構成
図である。

【符号の説明】

５焼鈍炉６加熱部７冷却部２１溶液塗布浸透装置２２タンク２３塩溶液２４加圧ロール３１酸化スケール除去装置３２研削ブラシ３３反応生成物４１酸洗槽５０酸化スケール５１ダル目部分５２亀裂６０タンデム圧延機

Claims

【特許請求の範囲】【請求項１】バッチ焼鈍後のステンレス鋼帯表面にア
ルミニウム、鉄、マンガン及び亜鉛元素のうち少なくと
も一つとハロゲン元素とからなる塩の溶液を塗布して加
熱した後、脱スケール処理を行い、しかる後当該鋼帯を
タンデム圧延機にて冷間圧延することを特徴とするステ
ンレス鋼帯の製造方法。