JPH0517853B2 - - Google Patents
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- JPH0517853B2 JPH0517853B2 JP60228894A JP22889485A JPH0517853B2 JP H0517853 B2 JPH0517853 B2 JP H0517853B2 JP 60228894 A JP60228894 A JP 60228894A JP 22889485 A JP22889485 A JP 22889485A JP H0517853 B2 JPH0517853 B2 JP H0517853B2
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Description
【発明の詳細な説明】
(技術分野)
本発明は、新規な繊維強化硬化性樹脂製連続棒
状成形物の製造方法に関し、とりわけ外径5mm程
度以下の細棒状成形物の製造に適した製法に関す
る。
状成形物の製造方法に関し、とりわけ外径5mm程
度以下の細棒状成形物の製造に適した製法に関す
る。
(従来技術と問題点)
光フアイバをバツフア層で囲んだ光フアイバ素
線を繊維強化硬化性樹脂で被覆してなるFRP被
覆光フアイバ心線や長繊維状の補強用繊維材料を
樹脂で結着し硬化してなる光ケーブルのテンシヨ
ンメンバなどの棒状成形物は公知である。
線を繊維強化硬化性樹脂で被覆してなるFRP被
覆光フアイバ心線や長繊維状の補強用繊維材料を
樹脂で結着し硬化してなる光ケーブルのテンシヨ
ンメンバなどの棒状成形物は公知である。
これらの棒状成形物を作る方法として、本出願
人は、補強用繊維に未硬化の硬化性樹脂材料を含
浸し、その外周を溶融した熱可塑性樹脂によつて
被覆し、この被覆層を冷却し、高温高圧下の加熱
槽内で内部の未硬化状樹脂材料を硬化させ、繊維
強化硬化樹脂層と熱可塑性樹脂被覆層とをアンカ
ー接着効果によつて高度に密着させる方法を開発
し特許出願中である(特願昭58−115268、同59−
266395)。
人は、補強用繊維に未硬化の硬化性樹脂材料を含
浸し、その外周を溶融した熱可塑性樹脂によつて
被覆し、この被覆層を冷却し、高温高圧下の加熱
槽内で内部の未硬化状樹脂材料を硬化させ、繊維
強化硬化樹脂層と熱可塑性樹脂被覆層とをアンカ
ー接着効果によつて高度に密着させる方法を開発
し特許出願中である(特願昭58−115268、同59−
266395)。
この方法は、金型引抜き法に代わる優れた方法
であるが、内部の熱硬化性樹脂材料を熱可塑性樹
脂層で被覆してから硬化させるので、成形に際し
て熱可塑性樹脂被覆層を設けることが必須とな
る。ところが、この熱可塑性樹脂被覆層がある
と、棒状成形物の複数本をまとめてケーブルにす
るとき、抗張力に寄与しない熱可塑性樹脂層によ
る占有空間が増大し、ケーブルの高密度化ないし
細径化に不適当である。
であるが、内部の熱硬化性樹脂材料を熱可塑性樹
脂層で被覆してから硬化させるので、成形に際し
て熱可塑性樹脂被覆層を設けることが必須とな
る。ところが、この熱可塑性樹脂被覆層がある
と、棒状成形物の複数本をまとめてケーブルにす
るとき、抗張力に寄与しない熱可塑性樹脂層によ
る占有空間が増大し、ケーブルの高密度化ないし
細径化に不適当である。
また、上述の光フアイバ心線を収納したケーブ
ル管を架空地線に使用し、落雷などによる短絡事
故で被覆層の熱可塑性樹脂が溶融流動すると、ケ
ーブル管路内に堆積し、同じ管路内に新線を再布
設する際の障害となる。
ル管を架空地線に使用し、落雷などによる短絡事
故で被覆層の熱可塑性樹脂が溶融流動すると、ケ
ーブル管路内に堆積し、同じ管路内に新線を再布
設する際の障害となる。
そこで、この熱可塑性被覆樹脂層を剥離しよう
としても、一般に剥離は困難であり、仮に強いて
剥離しても、内部のFRP層表面には微細な凹凸
があつて、平滑な表面層を有するものが得にく
く、しかも形状の真円性を欠きやすい。
としても、一般に剥離は困難であり、仮に強いて
剥離しても、内部のFRP層表面には微細な凹凸
があつて、平滑な表面層を有するものが得にく
く、しかも形状の真円性を欠きやすい。
(発明の目的)
本発明の目的は、上述の問題を解決し、特に直
径が5mm程度以下の繊維強化連続棒状成形物につ
いて、生産性を損なうことなく寸法精度の良好な
製品を得ることのできる新規な製造方法を提供す
るにある。
径が5mm程度以下の繊維強化連続棒状成形物につ
いて、生産性を損なうことなく寸法精度の良好な
製品を得ることのできる新規な製造方法を提供す
るにある。
(発明の構成)
本発明の要旨は特許請求の範囲記載のとおりで
あつて、これを要するに、上記棒状成形物におけ
るFRP層の外周に熱可塑性樹脂被覆層を形成す
る材料として、特に選択された材料すなわち未硬
化状の硬化性樹脂材料に対して親和性が小さいふ
つ素系熱可塑性樹脂を採用し、棒状成形物内の熱
硬化性樹脂材料を硬化させた後、最外層の上記ふ
つ素系樹脂被覆層を剥離除去し、熱可塑性被覆樹
脂層を有せず、かつ、真円性を保持した棒状成形
物を得るところに特徴がある。
あつて、これを要するに、上記棒状成形物におけ
るFRP層の外周に熱可塑性樹脂被覆層を形成す
る材料として、特に選択された材料すなわち未硬
化状の硬化性樹脂材料に対して親和性が小さいふ
つ素系熱可塑性樹脂を採用し、棒状成形物内の熱
硬化性樹脂材料を硬化させた後、最外層の上記ふ
つ素系樹脂被覆層を剥離除去し、熱可塑性被覆樹
脂層を有せず、かつ、真円性を保持した棒状成形
物を得るところに特徴がある。
(実施例)
本発明の好適な実施例について添付図面を引用
して説明すると、以下のとおりである。
して説明すると、以下のとおりである。
実施例 1
第1図のボビン1に巻かれたコア外径50μm、
クラツド径125μmの石英系光フアイバの外周に
シリコーンゴムのバツフア層を形成した光フアイ
バ素線を7本撚合せた外径1.2mmの多心光フアイ
バユニツト2を供給し、その外周に単糸径約10μ
mで80テクスのガラス長繊維からなる補強用繊維
材料3を案内ガイド4に通して収斂して縦添え
し、樹脂槽入口ガイド5により1.70mmの外径と
し、直ちに非スチレン系の重合性単量体を含む未
硬化の不飽和ポリエステル樹脂材料がパイプ6か
ら滴下供給されている樹脂槽7に通して、繊維層
の外周から樹脂を含浸させ、これを出口ガイド8
によつて1.70mmの外径に絞り、さらに適宜の数及
び内径の絞りガイド9並びに案内ガイド10の中
央部のノズルによつて成形し、外径1.6mmの内殻
層となるべき未硬化状物11を得る。さらに、こ
の未硬化状物11の外周には、単糸径約10μmで
160テクスのガラス長繊維12にスチレン系重合
性単量体を含有する未硬化の不飽和ポリエステル
樹脂を樹脂槽13中で含浸させた被覆材料を、絞
りガイド14及び案内ガイド10の外周部の透孔
により絞り成形し収斂して縦添えし、絞りノズル
15によつて賦形して、補強用外殻層を形成すべ
き未硬化物で被覆してなる外径約2mmの棒状物1
6を得る。
クラツド径125μmの石英系光フアイバの外周に
シリコーンゴムのバツフア層を形成した光フアイ
バ素線を7本撚合せた外径1.2mmの多心光フアイ
バユニツト2を供給し、その外周に単糸径約10μ
mで80テクスのガラス長繊維からなる補強用繊維
材料3を案内ガイド4に通して収斂して縦添え
し、樹脂槽入口ガイド5により1.70mmの外径と
し、直ちに非スチレン系の重合性単量体を含む未
硬化の不飽和ポリエステル樹脂材料がパイプ6か
ら滴下供給されている樹脂槽7に通して、繊維層
の外周から樹脂を含浸させ、これを出口ガイド8
によつて1.70mmの外径に絞り、さらに適宜の数及
び内径の絞りガイド9並びに案内ガイド10の中
央部のノズルによつて成形し、外径1.6mmの内殻
層となるべき未硬化状物11を得る。さらに、こ
の未硬化状物11の外周には、単糸径約10μmで
160テクスのガラス長繊維12にスチレン系重合
性単量体を含有する未硬化の不飽和ポリエステル
樹脂を樹脂槽13中で含浸させた被覆材料を、絞
りガイド14及び案内ガイド10の外周部の透孔
により絞り成形し収斂して縦添えし、絞りノズル
15によつて賦形して、補強用外殻層を形成すべ
き未硬化物で被覆してなる外径約2mmの棒状物1
6を得る。
次いで、この棒状物16をクロスヘツド17に
挿通し、溶融状の三井フロロケミカル株式会社製
4ふつ化エチレン−6ふつ化プロピレン共重合樹
脂(以下FEPという。)を内径10mm、外径12mm、
傾斜角度が45°、設定温度370℃の円環状ダイ18
から押出して、減圧度が約30mm水柱の減圧下で被
覆する。第3図に拡大して示したとおり、ダイ1
8の開口部の断面積A0と被覆後冷却固化した被
覆層の断面積A1との比、すなわちドラフト比
A0/A1は83.4であり、同じく被覆角度θは10.2°、
未固化状被覆層29と棒状物16とが接触する点
すなわちドラフト点Dはダイ面18aから軸線距
離27mmの位置にある。得られるFEP樹脂被覆棒
状物を上記ドラフト点の至近位置が冷却開始点と
なるよう冷却水槽19に導いて冷却固化し、被覆
厚み0.15mmで内部が未硬化の棒状物20とした。
挿通し、溶融状の三井フロロケミカル株式会社製
4ふつ化エチレン−6ふつ化プロピレン共重合樹
脂(以下FEPという。)を内径10mm、外径12mm、
傾斜角度が45°、設定温度370℃の円環状ダイ18
から押出して、減圧度が約30mm水柱の減圧下で被
覆する。第3図に拡大して示したとおり、ダイ1
8の開口部の断面積A0と被覆後冷却固化した被
覆層の断面積A1との比、すなわちドラフト比
A0/A1は83.4であり、同じく被覆角度θは10.2°、
未固化状被覆層29と棒状物16とが接触する点
すなわちドラフト点Dはダイ面18aから軸線距
離27mmの位置にある。得られるFEP樹脂被覆棒
状物を上記ドラフト点の至近位置が冷却開始点と
なるよう冷却水槽19に導いて冷却固化し、被覆
厚み0.15mmで内部が未硬化の棒状物20とした。
続いて、これを蒸気圧4.2Kg/cm2で145℃に加熱
された硬化槽21に導いて内部の硬化性樹脂材料
を硬化させ、鋭利な切断刃をセツトした被覆剥離
装置22によつてFEP被覆槽を切開剥離して
FRP表面を露呈させ、引取装置23を通して、
図示していない製品用ドラムに巻取つた。
された硬化槽21に導いて内部の硬化性樹脂材料
を硬化させ、鋭利な切断刃をセツトした被覆剥離
装置22によつてFEP被覆槽を切開剥離して
FRP表面を露呈させ、引取装置23を通して、
図示していない製品用ドラムに巻取つた。
このようにして得たFRP被覆の多心強化光フ
アイバは、外径が2.0±2/100mmの精度を有し、か つ、表面は硬化性樹脂密度が高く平滑な状態であ
り、FRP被覆による光フアイバの伝送損失の増
加は、0.85μm及び1.3μm波長での測定において、
ともに0〜0.1dB/Kmで、製品24を50mmの長さ
について圧縮速度1mm/分で測定した圧壊強力は
40Kgであり、架空地線用の多心光フアイバとして
実用可能な製品である。
アイバは、外径が2.0±2/100mmの精度を有し、か つ、表面は硬化性樹脂密度が高く平滑な状態であ
り、FRP被覆による光フアイバの伝送損失の増
加は、0.85μm及び1.3μm波長での測定において、
ともに0〜0.1dB/Kmで、製品24を50mmの長さ
について圧縮速度1mm/分で測定した圧壊強力は
40Kgであり、架空地線用の多心光フアイバとして
実用可能な製品である。
比較例 1
上記実施例1と比較するため、実施例1の
FEP樹脂に代えて直鎖状低密度ポリエチレン
(日本ユニカー製:GRSN−7047)を使用したほ
かは同一仕様の製品を測定した結果によれば、被
覆部を剥離した後のFRP部の外径精度は±10/10
0に達し、そのためこの多心光フアイバを曲げた
場合には方向性があり、また、その表面にはガラ
ス繊維が筋状に浮き出ていて、満足すべき製品で
はなかつた。
FEP樹脂に代えて直鎖状低密度ポリエチレン
(日本ユニカー製:GRSN−7047)を使用したほ
かは同一仕様の製品を測定した結果によれば、被
覆部を剥離した後のFRP部の外径精度は±10/10
0に達し、そのためこの多心光フアイバを曲げた
場合には方向性があり、また、その表面にはガラ
ス繊維が筋状に浮き出ていて、満足すべき製品で
はなかつた。
実施例 2
第2図に示すとおり、第1図の補強用繊維材料
3に相当するガラス長繊維からなる補強用繊維材
料25を用い、これを樹脂槽26に通し、不飽和
ポリエステル樹脂を含浸させ、複数個の絞りノズ
ル27によつて最終的に0.4mmの外径の未硬化棒
状物28とし、これを実施例1と同様にクロスヘ
ツド17に通し、実施例1と同一のFEPを外径
6.5mm、内径4.5mm、傾斜角度45°、設定温度370℃
の円環状ダイ18から押出して、減圧度が約30mm
水柱の減圧下で厚み0.1mmの被覆槽とする。この
ときのドラフト比は260、被覆角度7.0°で、ドラ
フト点はダイ面18aから24mmの位置であつた。
以下実施例1と同じ工程の硬化性樹脂材料を硬化
させ、続いてFEP被覆層を切開剥離して、外径
が0.4mmでガラス繊維体積含有率が60体積%の細
棒状物を得た。このものは外径が0.4mm、外径精
度が±2/100mmで、単位重量0.25g/m、試料長
15.0mm、引張速度5mm/分のときの引張強力23
Kg、引張弾性率5100Kg/mm2であつた。この棒状物
は、靱性に富むので、これを例えば光フアイバ素
線を撚り合わせた光フアイバユニツトの中心又は
外周に添わせることにより、耐熱性が良く、しか
も引張特性に優れた光フアイバユニツトが得られ
る。また、光フアイバ素線の外周に長手方向に亘
つて所要本数変更に又は所定ピツチで捲回して配
置すれば、非常に小さな曲げ半径で屈曲でき、か
つ、曲げ力に対して直線状への回復性を有する光
ケーブル又は光コードが得られるなど、抗張力性
と弾性回復性とを併せ有するテンシヨンメンバ等
として用いるのに好適である。
3に相当するガラス長繊維からなる補強用繊維材
料25を用い、これを樹脂槽26に通し、不飽和
ポリエステル樹脂を含浸させ、複数個の絞りノズ
ル27によつて最終的に0.4mmの外径の未硬化棒
状物28とし、これを実施例1と同様にクロスヘ
ツド17に通し、実施例1と同一のFEPを外径
6.5mm、内径4.5mm、傾斜角度45°、設定温度370℃
の円環状ダイ18から押出して、減圧度が約30mm
水柱の減圧下で厚み0.1mmの被覆槽とする。この
ときのドラフト比は260、被覆角度7.0°で、ドラ
フト点はダイ面18aから24mmの位置であつた。
以下実施例1と同じ工程の硬化性樹脂材料を硬化
させ、続いてFEP被覆層を切開剥離して、外径
が0.4mmでガラス繊維体積含有率が60体積%の細
棒状物を得た。このものは外径が0.4mm、外径精
度が±2/100mmで、単位重量0.25g/m、試料長
15.0mm、引張速度5mm/分のときの引張強力23
Kg、引張弾性率5100Kg/mm2であつた。この棒状物
は、靱性に富むので、これを例えば光フアイバ素
線を撚り合わせた光フアイバユニツトの中心又は
外周に添わせることにより、耐熱性が良く、しか
も引張特性に優れた光フアイバユニツトが得られ
る。また、光フアイバ素線の外周に長手方向に亘
つて所要本数変更に又は所定ピツチで捲回して配
置すれば、非常に小さな曲げ半径で屈曲でき、か
つ、曲げ力に対して直線状への回復性を有する光
ケーブル又は光コードが得られるなど、抗張力性
と弾性回復性とを併せ有するテンシヨンメンバ等
として用いるのに好適である。
(補足)
以上好適な例について述べたが、本発明は前記
実施例に限られるものではない。補強用繊維材料
は、ガラス、セラミツク、カーボン、芳香族ポリ
アミド、ポリエステル、ビニロンなどの各種材料
からなるものであつてよい。
実施例に限られるものではない。補強用繊維材料
は、ガラス、セラミツク、カーボン、芳香族ポリ
アミド、ポリエステル、ビニロンなどの各種材料
からなるものであつてよい。
硬化性樹脂材料としては、不飽和アルキドと各
種の重合性単量体からなる各種不飽和ポリエステ
ル樹脂がもつとも一般的であるが、被覆に使用す
るふつ素系樹脂との親和性に乏しく濡れにくいも
のであれば、他のエポキシ系、フエノール系など
の硬化性樹脂も使用できる。
種の重合性単量体からなる各種不飽和ポリエステ
ル樹脂がもつとも一般的であるが、被覆に使用す
るふつ素系樹脂との親和性に乏しく濡れにくいも
のであれば、他のエポキシ系、フエノール系など
の硬化性樹脂も使用できる。
表面被覆用のふつ素系樹脂としては、溶融押出
しが可能なふつ化ビニリデン樹脂(PVDF)、4
ふつ化エチレン−エチレン共重合体(ETFF)、
1ふつ化ビニール樹脂(PVF)、4ふつ化エチレ
ン−6ふつ化プロピレン共重合樹脂(FEP)、3
ふつ化塩化エチレン樹脂(PCTFE)、3ふつ化
塩化エチレン−エチレン共重合樹脂(ECTFE)、
4ふつ化エチレン−パーフロロアルコキシエチレ
ン共重合樹脂(PFA)、ふつ化エチレン−プロピ
レンエーテル樹脂などが用いられる。また、ふつ
素系樹脂は一般に高価であるが、硬化性樹脂材料
が硬化した後に剥離し再生して繰返し利用できる
ので、コスト滴に大きな影響を与えない。
しが可能なふつ化ビニリデン樹脂(PVDF)、4
ふつ化エチレン−エチレン共重合体(ETFF)、
1ふつ化ビニール樹脂(PVF)、4ふつ化エチレ
ン−6ふつ化プロピレン共重合樹脂(FEP)、3
ふつ化塩化エチレン樹脂(PCTFE)、3ふつ化
塩化エチレン−エチレン共重合樹脂(ECTFE)、
4ふつ化エチレン−パーフロロアルコキシエチレ
ン共重合樹脂(PFA)、ふつ化エチレン−プロピ
レンエーテル樹脂などが用いられる。また、ふつ
素系樹脂は一般に高価であるが、硬化性樹脂材料
が硬化した後に剥離し再生して繰返し利用できる
ので、コスト滴に大きな影響を与えない。
また、押出し被覆するにあたつては、上記ドラ
フト比、ダイの孔径、クリアランス、被覆角度な
どを適宜設定して、ダイから吐出された円錘状の
被覆樹脂が未硬化状棒状物の外周と接触するに際
しての被覆角度θが10°を著しく超えず、特に30°
を超えないようにし、できるだけ20°以下、特に
5〜15°にするのが好ましい。被覆角が20°を超え
ると被覆樹脂が未硬化状の硬化性樹脂材料と接触
して、上記材料を絞る度合が変動しやすく、硬化
後の棒状成形物の表面状態が不良となる傾向があ
り、特に30°を超えると上記の傾向が顕著となる。
フト比、ダイの孔径、クリアランス、被覆角度な
どを適宜設定して、ダイから吐出された円錘状の
被覆樹脂が未硬化状棒状物の外周と接触するに際
しての被覆角度θが10°を著しく超えず、特に30°
を超えないようにし、できるだけ20°以下、特に
5〜15°にするのが好ましい。被覆角が20°を超え
ると被覆樹脂が未硬化状の硬化性樹脂材料と接触
して、上記材料を絞る度合が変動しやすく、硬化
後の棒状成形物の表面状態が不良となる傾向があ
り、特に30°を超えると上記の傾向が顕著となる。
また、本発明の工程においては、樹脂がドラフ
トによつて細径化して未硬化状棒状物と接触する
ドラフト点が、冷却開始点となるように水槽に導
いて強制冷却することが特に望ましい。冷却開始
点がドラフト点から前後すると、硬化後において
繊維強化硬化性樹脂部の真円度が低下したり、表
面に異常凸部が発生するなどのトラブルが生じや
すい。
トによつて細径化して未硬化状棒状物と接触する
ドラフト点が、冷却開始点となるように水槽に導
いて強制冷却することが特に望ましい。冷却開始
点がドラフト点から前後すると、硬化後において
繊維強化硬化性樹脂部の真円度が低下したり、表
面に異常凸部が発生するなどのトラブルが生じや
すい。
ふつ素系の熱可塑性樹脂による被覆の厚みは、
概ね0.07〜0.3mm、より好ましくは0.1〜0.3mmの範
囲である。厚みが0.3mmを超えると硬化性樹脂の
部分的硬化が生じやすくなり、特に0.6mm以上で
は、未硬化状混合物に接触する以前において溶融
体からの熱輻射が大であるためか、硬化性樹脂が
部分的に硬化したとみられる異常凸部の発生が多
くなるし、0.07mm以下ではピンホールなどが発生
して、この部分が物性不良となつたりする可能性
が大である。
概ね0.07〜0.3mm、より好ましくは0.1〜0.3mmの範
囲である。厚みが0.3mmを超えると硬化性樹脂の
部分的硬化が生じやすくなり、特に0.6mm以上で
は、未硬化状混合物に接触する以前において溶融
体からの熱輻射が大であるためか、硬化性樹脂が
部分的に硬化したとみられる異常凸部の発生が多
くなるし、0.07mm以下ではピンホールなどが発生
して、この部分が物性不良となつたりする可能性
が大である。
(作用効果)
本発明の方法によれば、補強繊維材料に未硬化
状の硬化性樹脂材料を含浸させて、絞りノズルに
より賦形した未硬化の細棒状物の外周に、環状の
ダイから溶融状で押出されたふつ素系熱可塑性樹
脂を、被覆厚み、ドラフト比などを適正に設定し
て、細径化させつつ接触させ、直ちにこの接触点
(ドラフト点)近傍で冷却固化するが、このとき、
ふつ素系の樹脂による被覆層は固化収縮して、前
記の未硬化の細棒状物の液状樹脂を若干絞るよう
作用し、かつ、ふつ素系樹脂はこの未硬化の硬化
性樹脂材料に濡れにくいので、上記硬化性樹脂材
料の表面は樹脂密度が高くなり、この状態で加熱
硬化すると、被覆層を剥離した後のFRP表面が
きわめて平滑なものとなる。
状の硬化性樹脂材料を含浸させて、絞りノズルに
より賦形した未硬化の細棒状物の外周に、環状の
ダイから溶融状で押出されたふつ素系熱可塑性樹
脂を、被覆厚み、ドラフト比などを適正に設定し
て、細径化させつつ接触させ、直ちにこの接触点
(ドラフト点)近傍で冷却固化するが、このとき、
ふつ素系の樹脂による被覆層は固化収縮して、前
記の未硬化の細棒状物の液状樹脂を若干絞るよう
作用し、かつ、ふつ素系樹脂はこの未硬化の硬化
性樹脂材料に濡れにくいので、上記硬化性樹脂材
料の表面は樹脂密度が高くなり、この状態で加熱
硬化すると、被覆層を剥離した後のFRP表面が
きわめて平滑なものとなる。
また、ふつ素系樹脂は、耐熱性があることなど
から、炉内における加熱硬化に際しても、炉内の
温度又は内部の硬化性樹脂材料の硬化発熱温度に
抗して環状被覆によるほぼ真円性を保持できるた
め、製品棒状物の外径精度を向上できる。
から、炉内における加熱硬化に際しても、炉内の
温度又は内部の硬化性樹脂材料の硬化発熱温度に
抗して環状被覆によるほぼ真円性を保持できるた
め、製品棒状物の外径精度を向上できる。
なお、本発明の方法は、従来の金型による引抜
成形法に比較して2〜3倍の速度で操業すること
ができ、とくに細い径で表面の平滑性及び真円度
が要求される繊維強化硬化性樹脂性連続成形物の
製造に適した極めて有益な製造方法である。
成形法に比較して2〜3倍の速度で操業すること
ができ、とくに細い径で表面の平滑性及び真円度
が要求される繊維強化硬化性樹脂性連続成形物の
製造に適した極めて有益な製造方法である。
第1図及び第2図は本発明による棒状成形物の
連続成形法を実施する一実施態様を示す概略図、
第3図は本発明の方法におけるふつ素系樹脂によ
る被覆工程の一実施態様を示す要部拡大図。 3,12,25……補強用繊維材料、7,1
3,26……樹脂槽、15,27……絞りノズ
ル、17……クロスヘツド、18……ダイ、19
……冷却槽、21……硬化槽、22……被覆剥離
装置、23……引取装置、29……被覆樹脂。
連続成形法を実施する一実施態様を示す概略図、
第3図は本発明の方法におけるふつ素系樹脂によ
る被覆工程の一実施態様を示す要部拡大図。 3,12,25……補強用繊維材料、7,1
3,26……樹脂槽、15,27……絞りノズ
ル、17……クロスヘツド、18……ダイ、19
……冷却槽、21……硬化槽、22……被覆剥離
装置、23……引取装置、29……被覆樹脂。
Claims (1)
- 1 補強用繊維材料に未硬化状の硬化性樹脂材料
を含浸させた混合物を所定形状の絞りノズルに通
し賦形して未硬化状棒状物とし、これを囲むよう
溶融状ふつ素系熱可塑性樹脂を環状に押出して上
記未硬化状棒状物を被覆し、該未硬化状棒状物外
周と被覆層内周とを接触させた際に外部から強制
冷却し、これを炉内に導いて内部の未硬化状硬化
性樹脂材料を硬化させた後、前記ふつ素系熱可塑
性樹脂による被覆層を剥離除去して繊維強化硬化
性樹脂表面を有する棒状成形物を得ることを特徴
とする棒状成形物の連続成形法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60228894A JPS6290229A (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 棒状成形物の連続成形法 |
KR1019860008626A KR910005200B1 (ko) | 1985-10-16 | 1986-10-15 | 봉상 성형물의 연속 성형방법 |
CA000520543A CA1301421C (en) | 1985-10-16 | 1986-10-15 | Continuous molding method for rod-like product |
US06/919,211 US4770834A (en) | 1985-10-16 | 1986-10-15 | Method for continuous molding of a rod-like product |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60228894A JPS6290229A (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 棒状成形物の連続成形法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6290229A JPS6290229A (ja) | 1987-04-24 |
JPH0517853B2 true JPH0517853B2 (ja) | 1993-03-10 |
Family
ID=16883520
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60228894A Granted JPS6290229A (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 棒状成形物の連続成形法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4770834A (ja) |
JP (1) | JPS6290229A (ja) |
KR (1) | KR910005200B1 (ja) |
CA (1) | CA1301421C (ja) |
Families Citing this family (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60154029A (ja) * | 1984-01-24 | 1985-08-13 | Ube Nitto Kasei Kk | 棒状連続押出成形体の整形方法および整形装置 |
DE68915722T2 (de) * | 1988-12-28 | 1995-01-12 | Ube Nitto Kasei Co | Verdrillte faserverstärkte Kunststoffstruktur und Verfahren zu ihrer Herstellung. |
US5032073A (en) * | 1989-10-06 | 1991-07-16 | Thermax Wire Corp. | Thin walled high velocity propagation of foamed thermoplastic resins |
US5139710A (en) * | 1991-05-24 | 1992-08-18 | Global Thermal Conditioning, Inc. | Shadow boundary process for the continuous radiant cure of composites |
AU659963B2 (en) * | 1991-07-18 | 1995-06-01 | Joseph Allen Carmien | Composite tool handle and method of making same |
DE69208185T2 (de) * | 1991-07-18 | 1996-07-04 | Joseph Allen Carmien | Zusammengesetzter Griff und Verfahren zur Herstellung |
US5283099A (en) * | 1991-09-24 | 1994-02-01 | Dynamic Technologies, Inc. | Enhanced structural core material |
US5322582A (en) * | 1992-11-27 | 1994-06-21 | Omniglass Ltd. | Pultruded part with localized regions of different resin materials |
US5783125A (en) * | 1993-04-05 | 1998-07-21 | Crane Plastics Company Limited Partnership | Reinforced extrusion products and method of making same |
US5393536A (en) * | 1993-04-05 | 1995-02-28 | Crane Plastics Company | Coextrusion apparatus |
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