JPH05163610A - 芳香族ポリアミド偏平繊維 - Google Patents
芳香族ポリアミド偏平繊維Info
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- JPH05163610A JPH05163610A JP3353177A JP35317791A JPH05163610A JP H05163610 A JPH05163610 A JP H05163610A JP 3353177 A JP3353177 A JP 3353177A JP 35317791 A JP35317791 A JP 35317791A JP H05163610 A JPH05163610 A JP H05163610A
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- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
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- D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
- D01F6/60—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyamides
- D01F6/605—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyamides from aromatic polyamides
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- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は繊維間摩擦係数が低く、ヤー
ン撚糸時の応力歪も低く、コード強力利用率の高い芳香
族ポリアミド偏平繊維を提供することにある。 【構成】 繊維の偏平度が1.5以上5以下で、かつ単
糸繊度が1デニール以上50デニール未満、力学特性が
下記範囲にあることを特徴とする芳香族ポリアミド偏平
繊維 強度:18g/de以上 伸度:3.5%以上 初期モジュラス:450g/de以上
ン撚糸時の応力歪も低く、コード強力利用率の高い芳香
族ポリアミド偏平繊維を提供することにある。 【構成】 繊維の偏平度が1.5以上5以下で、かつ単
糸繊度が1デニール以上50デニール未満、力学特性が
下記範囲にあることを特徴とする芳香族ポリアミド偏平
繊維 強度:18g/de以上 伸度:3.5%以上 初期モジュラス:450g/de以上
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は高撚り数コードを用いる
ロープ、ホース、ベルトその他工業分野一般に広く利用
できる芳香族ポリアミド繊維に関する。
ロープ、ホース、ベルトその他工業分野一般に広く利用
できる芳香族ポリアミド繊維に関する。
【0002】
【従来の技術】パラ配向芳香族ポリアミド繊維は優れた
力学特性により工業用繊維として各方面に用途を展開し
ているが、撚糸時の強力利用率が撚り数の増加と共に急
激に低下するという問題があり、ヤーンが高強力である
という特徴が実際に使用されるコード等の形態になると
強力利用率が低い、疲労性が良くない等、力学特性が実
用上十分反映されていないのが実状である。この原因は
十分解明されている訳ではないが、繊維物性が低伸度で
あり撚糸時の変形に対して大きな応力歪が発生しやす
い、高分子鎖が剛直であるために繊維の捻り剛性率が高
い、繊維表面特性としての繊維間摩擦が高いことなどが
要因として考えられる。
力学特性により工業用繊維として各方面に用途を展開し
ているが、撚糸時の強力利用率が撚り数の増加と共に急
激に低下するという問題があり、ヤーンが高強力である
という特徴が実際に使用されるコード等の形態になると
強力利用率が低い、疲労性が良くない等、力学特性が実
用上十分反映されていないのが実状である。この原因は
十分解明されている訳ではないが、繊維物性が低伸度で
あり撚糸時の変形に対して大きな応力歪が発生しやす
い、高分子鎖が剛直であるために繊維の捻り剛性率が高
い、繊維表面特性としての繊維間摩擦が高いことなどが
要因として考えられる。
【0003】従って、高撚数のコードを使用し、かつ耐
衝撃性の要求される用途分野に展開するために撚糸強力
利用率の高い芳香族ポリアミド繊維が望まれていた。
衝撃性の要求される用途分野に展開するために撚糸強力
利用率の高い芳香族ポリアミド繊維が望まれていた。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は繊維間
摩擦係数が低く、ヤーン撚糸時の応力歪も低く、コード
強力利用率の高い芳香族ポリアミド繊維を提供すること
にある。
摩擦係数が低く、ヤーン撚糸時の応力歪も低く、コード
強力利用率の高い芳香族ポリアミド繊維を提供すること
にある。
【0005】
【課題を解決するための手段】これまでアラミド繊維の
撚糸強力向上方策としては、繊維の表面処理、油剤付
与、表面コーティング等による繊維間摩擦の低減が検討
されている。しかし油剤の組成や付与方法、付与量の検
討(特開平2―216276号公報)では撚糸強力利用
率を若干向上させることは出来るが、ゴム接着等後加工
性を含めていまだ満足の得られる品質レベルにはなって
いない。更に低摩擦の真球状粒子を繊維表面に付着させ
る方法も提案されているが(特願平3―191213号
公報)、耐久性に不安があり、表面処理による繊維間摩
擦の低減方策は現在のところ成功していない。
撚糸強力向上方策としては、繊維の表面処理、油剤付
与、表面コーティング等による繊維間摩擦の低減が検討
されている。しかし油剤の組成や付与方法、付与量の検
討(特開平2―216276号公報)では撚糸強力利用
率を若干向上させることは出来るが、ゴム接着等後加工
性を含めていまだ満足の得られる品質レベルにはなって
いない。更に低摩擦の真球状粒子を繊維表面に付着させ
る方法も提案されているが(特願平3―191213号
公報)、耐久性に不安があり、表面処理による繊維間摩
擦の低減方策は現在のところ成功していない。
【0006】我々は撚糸時の繊維の変形応力の緩和及び
分子鎖の剛直性に起因すると思われる捻り歪による強力
低下防止を図るため繊維形態の特性、即ち断面2次モー
メントの低い繊維断面とすること、併せて単繊維強度を
高く維持できる条件について鋭意検討した結果、特定の
断面形状とすることにより繊維が高強力であるという特
徴を損なうことなく、高撚糸時のコード強力利用率が高
い芳香族ポリアミド繊維が得られることを見出し本発明
に達した。
分子鎖の剛直性に起因すると思われる捻り歪による強力
低下防止を図るため繊維形態の特性、即ち断面2次モー
メントの低い繊維断面とすること、併せて単繊維強度を
高く維持できる条件について鋭意検討した結果、特定の
断面形状とすることにより繊維が高強力であるという特
徴を損なうことなく、高撚糸時のコード強力利用率が高
い芳香族ポリアミド繊維が得られることを見出し本発明
に達した。
【0007】即ち本発明は、「繊維の偏平度が1.5以
上5以下で、かつ単糸繊度が1デニール以上50デニー
ル未満、力学特性が下記範囲にあることを特徴とする芳
香族ポリアミド偏平繊維 強度:18g/de以上 伸度:3.5%以上 初期モジュラス:450g/de以上」である。
上5以下で、かつ単糸繊度が1デニール以上50デニー
ル未満、力学特性が下記範囲にあることを特徴とする芳
香族ポリアミド偏平繊維 強度:18g/de以上 伸度:3.5%以上 初期モジュラス:450g/de以上」である。
【0008】本発明が対象とする芳香族ポリアミドは繰
り返し単位の80モル%以上、好ましくは90モル%以
上が下記の繰り返し単位からなる芳香族ポリアミドまた
は芳香族コポリアミドである。
り返し単位の80モル%以上、好ましくは90モル%以
上が下記の繰り返し単位からなる芳香族ポリアミドまた
は芳香族コポリアミドである。
【0009】
【化1】
【0010】(ここでAr1 、Ar2 は、下記の群から
選ばれた同一のまたは相異なる芳香族残基である。但
し、芳香族残基の水素原子はハロゲン原子または低級ア
ルキル基で置換されていても良い。)
選ばれた同一のまたは相異なる芳香族残基である。但
し、芳香族残基の水素原子はハロゲン原子または低級ア
ルキル基で置換されていても良い。)
【0011】
【化2】 Xは下記残基から選ばれる。
【0012】
【化3】
【0013】かかる芳香族ポリアミドの製造方法につい
ては、例えば英国特許第1501948号公報、米国特
許第3738964号公報、特開昭49―100522
号公報等に記載されている。なお、該繊維には仕上げ油
剤、紫外線吸収剤、無機・有機の顔料、その他の添加剤
を含んでいてもよい。
ては、例えば英国特許第1501948号公報、米国特
許第3738964号公報、特開昭49―100522
号公報等に記載されている。なお、該繊維には仕上げ油
剤、紫外線吸収剤、無機・有機の顔料、その他の添加剤
を含んでいてもよい。
【0014】繊維断面の偏平度は1.5以上、5以下で
ある。ここに偏平度とは繊維断面において直交する最長
軸と最短軸との比である。繊維断面については表面がな
めらかな偏平だけでなく、表面に複数の凹凸がある偏平
断面でもよい。偏平度が1.5未満の場合は断面2次モ
ーメントの低下効果がなく、撚糸時の強力利用率が上が
らない。5以上の場合は断面2次モーメントの低下効果
はあるが、製糸性が悪化し易いうえ強度が低下する。
ある。ここに偏平度とは繊維断面において直交する最長
軸と最短軸との比である。繊維断面については表面がな
めらかな偏平だけでなく、表面に複数の凹凸がある偏平
断面でもよい。偏平度が1.5未満の場合は断面2次モ
ーメントの低下効果がなく、撚糸時の強力利用率が上が
らない。5以上の場合は断面2次モーメントの低下効果
はあるが、製糸性が悪化し易いうえ強度が低下する。
【0015】上記のポリマーの一般的な成形技術である
半乾半湿式紡糸(いわゆるドライジェット紡糸)におけ
る高偏平度繊維の紡糸ではノズルの形状と紡糸ドラフト
が重要である。即ち、高偏平度を得るには凝固や延伸工
程途中での偏平度低下をカバーするために、紡糸ノズル
の偏平度を2〜10にすることが必要で、単純な矩形ス
リットノズルを使用すると口金直下で繊維は防錘型断面
となり両端が尖って、毛羽が生じやすく製糸性が悪化し
やすい。その上凝固、延伸の進展とともに断面の偏平度
が低下しやすいという問題がある。これを解消するには
スリットノズルの両端や途中にポリマー溜作用を持たせ
たノズル形状が好ましい。本発明では紡糸ノズルは、複
数の円をその円の直径より小さい幅のスリットで直線状
に結んだ特殊な形状のものを使用して、紡糸ドラフト
(凝固糸引き取り速度/ポリマー溶液のノズルからの出
糸速度の比)は5以下として偏平度の低下を防いでい
る。
半乾半湿式紡糸(いわゆるドライジェット紡糸)におけ
る高偏平度繊維の紡糸ではノズルの形状と紡糸ドラフト
が重要である。即ち、高偏平度を得るには凝固や延伸工
程途中での偏平度低下をカバーするために、紡糸ノズル
の偏平度を2〜10にすることが必要で、単純な矩形ス
リットノズルを使用すると口金直下で繊維は防錘型断面
となり両端が尖って、毛羽が生じやすく製糸性が悪化し
やすい。その上凝固、延伸の進展とともに断面の偏平度
が低下しやすいという問題がある。これを解消するには
スリットノズルの両端や途中にポリマー溜作用を持たせ
たノズル形状が好ましい。本発明では紡糸ノズルは、複
数の円をその円の直径より小さい幅のスリットで直線状
に結んだ特殊な形状のものを使用して、紡糸ドラフト
(凝固糸引き取り速度/ポリマー溶液のノズルからの出
糸速度の比)は5以下として偏平度の低下を防いでい
る。
【0016】単糸繊度は1デニール以上、50デニール
未満である。1デニール未満の場合は紡糸ノズルでの吐
出量が低いため、ノズル径が小さいので最適なプロフィ
ールを維持して口金ノズルを加工することが困難なうえ
製糸性も不安定である。特に高濃度のポリマー溶液や口
金部での高い剪断速度を必要とする液晶紡糸ポリマーの
場合は一層不利である。50デニール以上の場合はノズ
ルの加工の問題はないが、凝固が不完全になりやすく、
その結果水洗や延伸工程で工程調子を乱し、物性も低下
しやすい。
未満である。1デニール未満の場合は紡糸ノズルでの吐
出量が低いため、ノズル径が小さいので最適なプロフィ
ールを維持して口金ノズルを加工することが困難なうえ
製糸性も不安定である。特に高濃度のポリマー溶液や口
金部での高い剪断速度を必要とする液晶紡糸ポリマーの
場合は一層不利である。50デニール以上の場合はノズ
ルの加工の問題はないが、凝固が不完全になりやすく、
その結果水洗や延伸工程で工程調子を乱し、物性も低下
しやすい。
【0017】強度については18g/d以上である。強
度は高い程好ましいが、偏平度を上げる程強度は低下の
傾向があるので断面2次モーメントの低下による撚糸強
力利用率は向上しても絶対強力が低下し、アラミド繊維
の特徴がなくなる。18g/d未満の場合は高強度繊維
としてのアラミド繊維の特徴がなくなる。
度は高い程好ましいが、偏平度を上げる程強度は低下の
傾向があるので断面2次モーメントの低下による撚糸強
力利用率は向上しても絶対強力が低下し、アラミド繊維
の特徴がなくなる。18g/d未満の場合は高強度繊維
としてのアラミド繊維の特徴がなくなる。
【0018】伸度については3.5%以上である。3.
5%未満の場合は撚糸して使用する場合に撚り歪が大き
くなり撚糸コードの強力利用率が低下する。
5%未満の場合は撚糸して使用する場合に撚り歪が大き
くなり撚糸コードの強力利用率が低下する。
【0019】初期モジュラスは450g/d以上であ
る。450g/d未満の場合は高モジュラス繊維として
の特徴がなくなる。
る。450g/d未満の場合は高モジュラス繊維として
の特徴がなくなる。
【0020】
【発明の効果】本発明のアラミド繊維は高強力という特
徴を強撚されたコードにおいても高く保つことが可能で
耐衝撃性を要求される分野での性能が大幅に向上する。
徴を強撚されたコードにおいても高く保つことが可能で
耐衝撃性を要求される分野での性能が大幅に向上する。
【0021】
【実施例】以下に本発明を実施例をもって説明する。な
お実施例で使用したポリマー溶液(ドープ)は次のよう
な溶液重合法で調製した。
お実施例で使用したポリマー溶液(ドープ)は次のよう
な溶液重合法で調製した。
【0022】ドープの調製 窒素を内部にフローしている錨形攪拌翼を有する混合槽
に水分率約20ppmのN―メチル―2―ピロリドン
(以降NMPと称す)205リットルを投入し、パラフ
ェニレンジアミン2764gと3,4′―ジアミノジフ
ェニルエーテル5114gとを精秤して投入し溶解させ
た。このジアミン溶液に温度30℃、攪拌回転数64回
/分の状態においてテレフタル酸クロライド10320
gを精秤して投入した。溶液の温度が反応熱によって5
3℃まで上昇したのち60分間加熱して85℃とした。
85℃でさらに15分間攪拌を続けて溶液の粘度上昇が
終了したことをもって重合反応終了とした。
に水分率約20ppmのN―メチル―2―ピロリドン
(以降NMPと称す)205リットルを投入し、パラフ
ェニレンジアミン2764gと3,4′―ジアミノジフ
ェニルエーテル5114gとを精秤して投入し溶解させ
た。このジアミン溶液に温度30℃、攪拌回転数64回
/分の状態においてテレフタル酸クロライド10320
gを精秤して投入した。溶液の温度が反応熱によって5
3℃まで上昇したのち60分間加熱して85℃とした。
85℃でさらに15分間攪拌を続けて溶液の粘度上昇が
終了したことをもって重合反応終了とした。
【0023】この後水酸化カルシウム22.5重量%を
含むNMPにスラリー16.8kgを投入し、20分間攪
拌を続けてpH5.4としたドープを目開き20ミクロ
ンのフィルターで濾過してポリマー濃度6重量%のポリ
マー溶液(以降ドープと称す)を調製した。
含むNMPにスラリー16.8kgを投入し、20分間攪
拌を続けてpH5.4としたドープを目開き20ミクロ
ンのフィルターで濾過してポリマー濃度6重量%のポリ
マー溶液(以降ドープと称す)を調製した。
【0024】なお繊維断面の偏平度は以下の方法で測定
した。
した。
【0025】偏平度 繊維の断面写真を100倍に拡大して撮り、50単糸に
ついて直交する最長軸と最短軸との長さの比を測定しそ
の平均値を求める。この測定を10回繰返し、その平均
値を偏平度とした。
ついて直交する最長軸と最短軸との長さの比を測定しそ
の平均値を求める。この測定を10回繰返し、その平均
値を偏平度とした。
【0026】
【実施例1】上記に示す重合法で調製したドープを使用
して偏平繊維の製糸を行った。紡糸はドライジェット紡
糸方式で、ノズルの断面形状は幅0.08mm、長さ0.
3mmのスリットの両端に直径0.18mmの2つの円を有
するものでノズル数が267孔(267H)の口金を使
用し、吐出量1350g、ドープ温度107℃で出糸し
たのち、50℃、NMP30重量%の水溶液中で凝固さ
せ、紡糸速度47m/分で凝固浴より引出した後、水洗
熱延伸を経て500m/分で製品を巻取り1500デニ
ールの糸を得た。このアラミド繊維の物性は以下の通り
であった。 繊維の偏平度:2.6 デニール:1502デニール 強度 :21.7g/d 破断伸度:3.87% モジュラス:606g/d
して偏平繊維の製糸を行った。紡糸はドライジェット紡
糸方式で、ノズルの断面形状は幅0.08mm、長さ0.
3mmのスリットの両端に直径0.18mmの2つの円を有
するものでノズル数が267孔(267H)の口金を使
用し、吐出量1350g、ドープ温度107℃で出糸し
たのち、50℃、NMP30重量%の水溶液中で凝固さ
せ、紡糸速度47m/分で凝固浴より引出した後、水洗
熱延伸を経て500m/分で製品を巻取り1500デニ
ールの糸を得た。このアラミド繊維の物性は以下の通り
であった。 繊維の偏平度:2.6 デニール:1502デニール 強度 :21.7g/d 破断伸度:3.87% モジュラス:606g/d
【0027】
【実施例2】実施例1で使用したドープを用いた。ノズ
ルは直径0.18mmの4つの円の間を幅0.08mm、長
さ0.3mmのスリットで直線状に結んだ断面形状のもの
でノズル数は267Hとした。吐出量を1600g/分
とし、紡速38m/分、延伸倍率10.5倍で巻取っ
た。得られたアラミド繊維の物性は以下の通りであっ
た。 繊維の偏平度:3.9 デニール:2248デニール 強度 :21.9g/d 破断伸度:3.65% モジュラス:600g/d
ルは直径0.18mmの4つの円の間を幅0.08mm、長
さ0.3mmのスリットで直線状に結んだ断面形状のもの
でノズル数は267Hとした。吐出量を1600g/分
とし、紡速38m/分、延伸倍率10.5倍で巻取っ
た。得られたアラミド繊維の物性は以下の通りであっ
た。 繊維の偏平度:3.9 デニール:2248デニール 強度 :21.9g/d 破断伸度:3.65% モジュラス:600g/d
【0028】
【実施例3】実施例2で使用したノズル形状で孔数50
の口金を使用し、吐出量1200g/分、紡速30m/
分、延伸倍率9.8倍で製糸した。得られた繊維の物性
は以下の通りであった。 繊維の偏平度:4.6 デニール:2250デニール 強度 :18.7g/d 破断伸度:3.52% モジュラス:614g/d
の口金を使用し、吐出量1200g/分、紡速30m/
分、延伸倍率9.8倍で製糸した。得られた繊維の物性
は以下の通りであった。 繊維の偏平度:4.6 デニール:2250デニール 強度 :18.7g/d 破断伸度:3.52% モジュラス:614g/d
【0029】
【実施例4】実施例1で使用したノズル断面と相似形で
2/3に縮小したノズル形状で孔数1000の口金を使
用した。その他は実施例1と同じ条件でアラミド繊維を
製糸した。物性は以下の通りであった。 繊維の偏平度:2.1 デニール:1498デニール 強度 :25.8g/d 破断伸度:4.34% モジュラス:592g/d
2/3に縮小したノズル形状で孔数1000の口金を使
用した。その他は実施例1と同じ条件でアラミド繊維を
製糸した。物性は以下の通りであった。 繊維の偏平度:2.1 デニール:1498デニール 強度 :25.8g/d 破断伸度:4.34% モジュラス:592g/d
【0030】
【比較例1】実施例1で使用した口金の代わりに丸断面
のノズルで孔径0.3mm、ランド長0.45mm、孔数2
67の口金を使用し、他の条件は実施例1と同じ条件で
製糸した。得られた繊維の物性は以下の通りであった。 繊維の偏平度:1.17 デニール:1500デニール 強度 :27.2g/d 破断伸度:4.55% モジュラス:593g/d
のノズルで孔径0.3mm、ランド長0.45mm、孔数2
67の口金を使用し、他の条件は実施例1と同じ条件で
製糸した。得られた繊維の物性は以下の通りであった。 繊維の偏平度:1.17 デニール:1500デニール 強度 :27.2g/d 破断伸度:4.55% モジュラス:593g/d
【0031】
【比較例2】実施例1で使用した口金の代わりに丸断面
のノズルで孔径0.3mm、ランド長0.45mm、孔数1
000の口金を使用し、他の条件は実施例1と同じ条件
で製糸した。得られた繊維の物性は以下の通りであっ
た。 繊維の偏平度:1.05 デニール:1504デニール 強度 :28.9g/d 破断伸度:4.88% モジュラス:599g/d
のノズルで孔径0.3mm、ランド長0.45mm、孔数1
000の口金を使用し、他の条件は実施例1と同じ条件
で製糸した。得られた繊維の物性は以下の通りであっ
た。 繊維の偏平度:1.05 デニール:1504デニール 強度 :28.9g/d 破断伸度:4.88% モジュラス:599g/d
【0032】
【比較例3】実施例1で使用したノズル断面と相似形の
ノズルで孔数50の口金を使用し、吐出量1400g/
分、紡速27m/分、延伸倍率8.8倍で製糸した。得
られた繊維の物性は以下の通りであったが凝固糸のロー
ラー巻き付きが多発して連続運転は難しい状況であっ
た。 繊維の偏平度:2.6 デニール:3150デニール 強度 :11.7g/d 破断伸度:2.96% モジュラス:614g/d
ノズルで孔数50の口金を使用し、吐出量1400g/
分、紡速27m/分、延伸倍率8.8倍で製糸した。得
られた繊維の物性は以下の通りであったが凝固糸のロー
ラー巻き付きが多発して連続運転は難しい状況であっ
た。 繊維の偏平度:2.6 デニール:3150デニール 強度 :11.7g/d 破断伸度:2.96% モジュラス:614g/d
【0033】
【比較例4】実施例1で使用したドープを用いた。ノズ
ルは直径0.18mmの4つの円の間を幅0.08mm、長
さ0.6mmのスリットで直線状に結んだ断面形状のもの
でノズル数は267Hとした。偏平度5以上、吐出量1
600g/分、紡速38m/分で紡糸を試みたが凝固糸
が割繊してローラー巻き付きが多発し連続運転は難しい
状況であった。
ルは直径0.18mmの4つの円の間を幅0.08mm、長
さ0.6mmのスリットで直線状に結んだ断面形状のもの
でノズル数は267Hとした。偏平度5以上、吐出量1
600g/分、紡速38m/分で紡糸を試みたが凝固糸
が割繊してローラー巻き付きが多発し連続運転は難しい
状況であった。
【0034】
【実施例5】実施例1,4、比較例1〜2のアラミド繊
維について、撚係数を1〜4の範囲で変更してヤーン1
本を撚糸したときの強力利用率及び繊維間摩擦係数を測
定した。その結果を表1に示す。
維について、撚係数を1〜4の範囲で変更してヤーン1
本を撚糸したときの強力利用率及び繊維間摩擦係数を測
定した。その結果を表1に示す。
【0035】
【表1】 偏平繊維は撚糸時の強力利用率が高い。これは繊維間摩
擦係数が低いことと、断面2次モーメントが小さいこと
による捻り変形の歪が少ないことの効果と考えられる。
擦係数が低いことと、断面2次モーメントが小さいこと
による捻り変形の歪が少ないことの効果と考えられる。
Claims (1)
- 【請求項1】 繊維の偏平度が1.5以上5以下で、か
つ単糸繊度が1デニール以上50デニール未満、力学特
性が下記範囲にあることを特徴とする芳香族ポリアミド
偏平繊維 強度:18g/de以上 伸度:3.5%以上 初期モジュラス:450g/de以上。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3353177A JPH05163610A (ja) | 1991-12-18 | 1991-12-18 | 芳香族ポリアミド偏平繊維 |
US08/104,105 US5378538A (en) | 1991-12-18 | 1992-12-18 | Aromatic polyamide flat yarn |
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EP93900393A EP0572679B1 (en) | 1991-12-18 | 1992-12-18 | Flat aromatic polyamide fiber |
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Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3353177A JPH05163610A (ja) | 1991-12-18 | 1991-12-18 | 芳香族ポリアミド偏平繊維 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05163610A true JPH05163610A (ja) | 1993-06-29 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP3353177A Pending JPH05163610A (ja) | 1991-12-18 | 1991-12-18 | 芳香族ポリアミド偏平繊維 |
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EP (1) | EP0572679B1 (ja) |
JP (1) | JPH05163610A (ja) |
DE (1) | DE69228599T2 (ja) |
WO (1) | WO1993012274A1 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO1997044510A1 (fr) * | 1996-05-22 | 1997-11-27 | Teijin Limited | Crin en polyamide aromatique |
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JP2003221729A (ja) * | 2002-01-30 | 2003-08-08 | Oji Paper Co Ltd | 扁平ポリ−p−フェニレンジフェニルエーテルテレフタラミド繊維の製造方法 |
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EP3286363B1 (en) | 2015-04-22 | 2019-01-30 | Teijin Aramid B.V. | Cord comprising multifilament para-aramid yarn comprising non-round filaments |
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AU500143B2 (en) * | 1974-12-27 | 1979-05-10 | Teijin Ltd | Fiber or film-forming copolyamide |
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JPS5511769A (en) * | 1978-07-14 | 1980-01-26 | Kyoei Kikou Kk | Integrating torque analyzer for impact wrench |
NL7904496A (nl) * | 1979-06-08 | 1980-12-10 | Akzo Nv | Vezel,dradenbundel en koord uit poly-p-fenyleenteref- taalamide. |
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JPS60231873A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-18 | 帝人株式会社 | 全芳香族ポリアミド繊維 |
KR860001141B1 (ko) * | 1984-06-29 | 1986-08-16 | 한국과학기술원 | 전방향족 폴리아미드와 방향족-지방족 규칙 배열 코폴리아미드로 구성된 고분자 혼성체 섬유의 제조 방법 |
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-
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- 1991-12-18 JP JP3353177A patent/JPH05163610A/ja active Pending
-
1992
- 1992-12-18 WO PCT/JP1992/001649 patent/WO1993012274A1/ja active IP Right Grant
- 1992-12-18 US US08/104,105 patent/US5378538A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-18 EP EP93900393A patent/EP0572679B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-18 DE DE69228599T patent/DE69228599T2/de not_active Expired - Lifetime
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DE69228599T2 (de) | 1999-07-01 |
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EP0572679A4 (en) | 1995-08-16 |
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