JPH05163553A - 高温耐食性に優れた複層型溶接鋼管用鋼材 - Google Patents
高温耐食性に優れた複層型溶接鋼管用鋼材Info
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- JPH05163553A JPH05163553A JP32725291A JP32725291A JPH05163553A JP H05163553 A JPH05163553 A JP H05163553A JP 32725291 A JP32725291 A JP 32725291A JP 32725291 A JP32725291 A JP 32725291A JP H05163553 A JPH05163553 A JP H05163553A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、炭酸ガスや湿潤硫化水素を含む腐
食環境下で使用され、高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼
材に関するものである。 【構成】 本発明は、２種の成分から成る複層鋼材にお
いて、外層部、即ち腐食環境と接する鋼材を低Ｃ，Ｃｒ
鋼として耐食性を高め、内層部は低合金鋼とする。本発
明では、従来の高合金鋼に比べて安価に高温耐食性に優
れた溶接鋼管用鋼材を提供することができる。
食環境下で使用され、高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼
材に関するものである。 【構成】 本発明は、２種の成分から成る複層鋼材にお
いて、外層部、即ち腐食環境と接する鋼材を低Ｃ，Ｃｒ
鋼として耐食性を高め、内層部は低合金鋼とする。本発
明では、従来の高合金鋼に比べて安価に高温耐食性に優
れた溶接鋼管用鋼材を提供することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭酸ガスや湿潤硫化水
素を含む腐食環境下で高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼
材に関する。
素を含む腐食環境下で高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼
材に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年掘削される油井やガス井には、湿潤
な炭酸ガスや硫化水素を大量に含む非常に過酷な環境の
ものが増加する傾向にある。このような腐食環境では、
通常の低合金鋼は非常に腐食しやすく、従って、低合金
鋼からなる油井管を使用することは不可能であることが
知られている。また、油、ガス輸送用のラインパイプに
ついても同様な環境には低合金鋼管は使用できない。
な炭酸ガスや硫化水素を大量に含む非常に過酷な環境の
ものが増加する傾向にある。このような腐食環境では、
通常の低合金鋼は非常に腐食しやすく、従って、低合金
鋼からなる油井管を使用することは不可能であることが
知られている。また、油、ガス輸送用のラインパイプに
ついても同様な環境には低合金鋼管は使用できない。
【０００３】このような環境では、防食対策として、腐
食抑制剤を添加する方法が従来から知られているが、高
温ではその効果が少なく、又、コストが高いため適用で
きない場合が多い。このような背景から、耐食性に優れ
た鋼管用鋼材への要求が非常に強くなっている。
食抑制剤を添加する方法が従来から知られているが、高
温ではその効果が少なく、又、コストが高いため適用で
きない場合が多い。このような背景から、耐食性に優れ
た鋼管用鋼材への要求が非常に強くなっている。
【０００４】湿潤な炭酸ガスや硫化水素を大量に含む環
境下での耐食性に優れた鋼材としては、ＡＩＳＩ４２０
鋼に代表されるような、Ｃを０．２％、Ｃｒを１２〜１
３％程度を含有したマルテンサイト系ステンレス鋼が良
く知られている。しかし、これらの鋼は１２０℃以上の
高温では耐食性が急激に低下するため、これ以上の高温
では使用できない。
境下での耐食性に優れた鋼材としては、ＡＩＳＩ４２０
鋼に代表されるような、Ｃを０．２％、Ｃｒを１２〜１
３％程度を含有したマルテンサイト系ステンレス鋼が良
く知られている。しかし、これらの鋼は１２０℃以上の
高温では耐食性が急激に低下するため、これ以上の高温
では使用できない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高温耐食性
に優れた、複層型溶接鋼管用鋼材を、安価に提供するも
のである。
に優れた、複層型溶接鋼管用鋼材を、安価に提供するも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、外層成分材が、Ｃ：０．０１〜０．１０wt％、Ｓ
ｉ：０．１０〜１．００wt％、Ｍｎ：０．１０〜３．０
０wt％、Ｃｒ：５．０〜２５．０wt％を基本成分とし、
Ｃｕ：１．０〜５．０wt％、Ｎｉ：０．５〜７．０wt
％、Ｍｏ：０．１０〜２．００wt％の１種または２種以
上を含有した高合金鋼とし、内層成分材がＣ：０．０１
〜０．５０wt％、Ｓｉ：０．１０〜１．００wt％、Ｍ
ｎ：０．１０〜３．００wt％を基本成分とし、Ｎｂ：
０．０１〜０．１０wt％、Ｖ：０．０１〜０．１０wt
％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt％、Ｔｉ：０．００５
〜０．１０wt％の１種または２種以上を含有した低合金
鋼からなる高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼材である。
ろは、外層成分材が、Ｃ：０．０１〜０．１０wt％、Ｓ
ｉ：０．１０〜１．００wt％、Ｍｎ：０．１０〜３．０
０wt％、Ｃｒ：５．０〜２５．０wt％を基本成分とし、
Ｃｕ：１．０〜５．０wt％、Ｎｉ：０．５〜７．０wt
％、Ｍｏ：０．１０〜２．００wt％の１種または２種以
上を含有した高合金鋼とし、内層成分材がＣ：０．０１
〜０．５０wt％、Ｓｉ：０．１０〜１．００wt％、Ｍ
ｎ：０．１０〜３．００wt％を基本成分とし、Ｎｂ：
０．０１〜０．１０wt％、Ｖ：０．０１〜０．１０wt
％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt％、Ｔｉ：０．００５
〜０．１０wt％の１種または２種以上を含有した低合金
鋼からなる高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼材である。
【０００７】複層鋼材の製造方法としては、周知の連続
鋳造方法や、造塊法等の鋳造方法によれば良く、例え
ば、特開昭６３−１０８９４７号公報に記載されている
連続鋳造方法によって複層鋼材としてもよく、その手段
は特にこだわるものでない。
鋳造方法や、造塊法等の鋳造方法によれば良く、例え
ば、特開昭６３−１０８９４７号公報に記載されている
連続鋳造方法によって複層鋼材としてもよく、その手段
は特にこだわるものでない。
【０００８】複層鋼材とは、図１に示すように外層部１
と内層部２の成分が異なるスラブ３である。本発明で
は、外層部のみを高耐食性鋼とし、内層部は低合金鋼と
するものである。この時の外層部の厚みは、最終製品の
厚みにより適宜選択すればよいが、一般的には、全厚の
５％〜２０％程度が適当である。
と内層部２の成分が異なるスラブ３である。本発明で
は、外層部のみを高耐食性鋼とし、内層部は低合金鋼と
するものである。この時の外層部の厚みは、最終製品の
厚みにより適宜選択すればよいが、一般的には、全厚の
５％〜２０％程度が適当である。
【０００９】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明は、外層成分材のみを高耐食性鋼とした複層鋼材と
することが最大のポイントである。この時の内層材を安
価な低合金鋼とすることで、鋼材コストを必要以上に高
めることなく、効果的に高耐食鋼管を製造することが可
能となる。
発明は、外層成分材のみを高耐食性鋼とした複層鋼材と
することが最大のポイントである。この時の内層材を安
価な低合金鋼とすることで、鋼材コストを必要以上に高
めることなく、効果的に高耐食鋼管を製造することが可
能となる。
【００１０】又、本発明の複層鋼材では、熱間圧延後の
鋼帯の表裏両面に耐食性を付与することができるため
に、特に鋼帯を多条にスリットして製造する電縫鋼管の
場合には、表裏面に指定する必要が無い。
鋼帯の表裏両面に耐食性を付与することができるため
に、特に鋼帯を多条にスリットして製造する電縫鋼管の
場合には、表裏面に指定する必要が無い。
【００１１】本発明はマルテンサイト系ステンレス鋼中
の炭素含有量を低減することにより、高温での耐食性を
改善するものである。また、このような成分では、従来
からの継目無鋼管圧延プロセスでは、疵、割れ等の問題
があり、製造が困難であることから、本発明は熱間圧延
鋼帯を素材とする溶接鋼管用鋼材に限定される。
の炭素含有量を低減することにより、高温での耐食性を
改善するものである。また、このような成分では、従来
からの継目無鋼管圧延プロセスでは、疵、割れ等の問題
があり、製造が困難であることから、本発明は熱間圧延
鋼帯を素材とする溶接鋼管用鋼材に限定される。
【００１２】高耐食性合金鋼管に関する従来技術とし
て、例えば、特開昭６１−１１３７４９号公報がある。
一方、本発明は耐食性が必要な鋼管の表層部のみに限定
して耐食性を付与した、複層型鋼材に関するものであ
り、従来からの高合金鋼に比べて安価で供給することが
可能である。
て、例えば、特開昭６１−１１３７４９号公報がある。
一方、本発明は耐食性が必要な鋼管の表層部のみに限定
して耐食性を付与した、複層型鋼材に関するものであ
り、従来からの高合金鋼に比べて安価で供給することが
可能である。
【００１３】次に、本発明における鋼の成分限定理由に
ついて説明する。外層成分材は、高温での高耐食性確保
を狙いとしたものである。Ｃについては、０．１０wt％
を超えて添加した場合、耐食性が劣化し、又、０．０１
wt％未満では強度確保が困難なため、範囲は０．０１wt
％以上、０．１０wt％以下とする必要がある。
ついて説明する。外層成分材は、高温での高耐食性確保
を狙いとしたものである。Ｃについては、０．１０wt％
を超えて添加した場合、耐食性が劣化し、又、０．０１
wt％未満では強度確保が困難なため、範囲は０．０１wt
％以上、０．１０wt％以下とする必要がある。
【００１４】Ｓｉについては、精錬時の脱酸剤として必
要であり、そのためには、０．１０wt％以上が必要であ
る。又、１．００wt％を超えて添加した場合、靭性が大
幅に劣化するため、上限は１．００wt％とした。
要であり、そのためには、０．１０wt％以上が必要であ
る。又、１．００wt％を超えて添加した場合、靭性が大
幅に劣化するため、上限は１．００wt％とした。
【００１５】Ｍｎは強化元素として必要であり、その点
から下限は０．１０wt％とした。又２．００wt％を超え
て添加してもその効果に代わりが無く、また成形性が劣
化すること等から、上限は２．００wt％とした。
から下限は０．１０wt％とした。又２．００wt％を超え
て添加してもその効果に代わりが無く、また成形性が劣
化すること等から、上限は２．００wt％とした。
【００１６】Ｃｒはマルテンサイト系ステンレス鋼を構
成する上で必要不可欠な元素であり、炭酸ガス環境での
高温耐食性確保には５．０wt％以上が必要である。又、
２５wt％を超えて添加した場合、高強度となりすぎるた
め、上限は２５wt％とした。Ｃｕは湿潤炭酸ガス環境に
おけるマルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性確保のた
めに有効な元素である。１．０wt％以上の添加でその効
果が得られ、５．０wt％を超えて添加してもその効果が
飽和すると共に、熱間加工性が劣化するため、上限は
５．０wt％とした。
成する上で必要不可欠な元素であり、炭酸ガス環境での
高温耐食性確保には５．０wt％以上が必要である。又、
２５wt％を超えて添加した場合、高強度となりすぎるた
め、上限は２５wt％とした。Ｃｕは湿潤炭酸ガス環境に
おけるマルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性確保のた
めに有効な元素である。１．０wt％以上の添加でその効
果が得られ、５．０wt％を超えて添加してもその効果が
飽和すると共に、熱間加工性が劣化するため、上限は
５．０wt％とした。
【００１７】Ｎｉも湿潤炭酸ガス環境におけるマルテン
サイト系ステンレス鋼の耐食性確保のために有効な元素
である。０．５wt％以上の添加でその効果が得られ、
７．０wt％を超えて添加してもその効果が飽和すると共
に、熱間加工性が劣化するため、上限は７．０wt％とし
た。
サイト系ステンレス鋼の耐食性確保のために有効な元素
である。０．５wt％以上の添加でその効果が得られ、
７．０wt％を超えて添加してもその効果が飽和すると共
に、熱間加工性が劣化するため、上限は７．０wt％とし
た。
【００１８】Ｍｏも湿潤炭酸ガス環境における鋼の耐食
性確保のため有効な元素である。０．１wt％以上でその
効果があり、２．０wt％を超えて添加してもその効果が
飽和するため、上限は２．０wt％とした。以上のＣｕ，
Ｎｉ，Ｍｏは腐食環境に合わせて、適宜選択して添加す
ればよい。
性確保のため有効な元素である。０．１wt％以上でその
効果があり、２．０wt％を超えて添加してもその効果が
飽和するため、上限は２．０wt％とした。以上のＣｕ，
Ｎｉ，Ｍｏは腐食環境に合わせて、適宜選択して添加す
ればよい。
【００１９】その他、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｂ，Ｗ，Ｃａ添
加は本発明の必須条件でないが、耐食性向上の観点か
ら、選択的に添加することは本発明の主旨に反しない。
又、脱酸を目的としたＡｌ，Ｚｒの添加も本発明の主旨
には反しない。Ｐ，Ｓについては耐食性や熱間加工性の
観点から低い方が望ましいが、むやみに低減させること
はコストアップを招き好ましくない。Ｎについては、多
量に含まれると耐食性が大幅に劣化し、また溶接性も劣
化するため、０．０５wt％以下程度が望ましい。内層成
分材は、油井管やラインパイプ他の溶接鋼管としての基
本性能を維持することを前提にしたものである。Ｃは強
度を確保するのに必要な元素であり、０．０１wt％未満
では十分な強度が得られない。一方、０．５０wtを超え
て添加した場合、靭性や伸びが大きく劣化するため、上
限は０．５０wt％とした。
加は本発明の必須条件でないが、耐食性向上の観点か
ら、選択的に添加することは本発明の主旨に反しない。
又、脱酸を目的としたＡｌ，Ｚｒの添加も本発明の主旨
には反しない。Ｐ，Ｓについては耐食性や熱間加工性の
観点から低い方が望ましいが、むやみに低減させること
はコストアップを招き好ましくない。Ｎについては、多
量に含まれると耐食性が大幅に劣化し、また溶接性も劣
化するため、０．０５wt％以下程度が望ましい。内層成
分材は、油井管やラインパイプ他の溶接鋼管としての基
本性能を維持することを前提にしたものである。Ｃは強
度を確保するのに必要な元素であり、０．０１wt％未満
では十分な強度が得られない。一方、０．５０wtを超え
て添加した場合、靭性や伸びが大きく劣化するため、上
限は０．５０wt％とした。
【００２０】Ｓｉは強化元素であり且つ脱酸に必要な元
素である。０．１０wt％以下ではそれらの効果が不十分
で、又、１．００wt％を超えて添加した場合、溶接性が
劣化することから、上限は１．００wt％とした。
素である。０．１０wt％以下ではそれらの効果が不十分
で、又、１．００wt％を超えて添加した場合、溶接性が
劣化することから、上限は１．００wt％とした。
【００２１】Ｍｎも強度を得るのに必要な元素で、０．
１０wt％未満では強化能力が低く、また製鋼コストも高
くなる。一方、３．００wt％を超えて添加した場合、鋼
管の成形性が劣化するため、上限は３．００wt％とし
た。
１０wt％未満では強化能力が低く、また製鋼コストも高
くなる。一方、３．００wt％を超えて添加した場合、鋼
管の成形性が劣化するため、上限は３．００wt％とし
た。
【００２２】内層材は以上の３成分を基本成分とする
が、Ｎｂ，Ｖ，Ｍｏ，Ｔｉの１種または２種以上を添加
してもよい。Ｎｂは熱間圧延時のオーステナイト粒の微
細化に効果的であり、その後の変態により生成するフェ
ライト組織の微細化をもたらし、靭性を向上させるため
非常に効果的な元素である。このようなＮｂの効果を得
るには、０．０１wt％以上の添加が必要であり、また、
０．１０wt％を超えて添加してもその効果は変わらな
い。
が、Ｎｂ，Ｖ，Ｍｏ，Ｔｉの１種または２種以上を添加
してもよい。Ｎｂは熱間圧延時のオーステナイト粒の微
細化に効果的であり、その後の変態により生成するフェ
ライト組織の微細化をもたらし、靭性を向上させるため
非常に効果的な元素である。このようなＮｂの効果を得
るには、０．０１wt％以上の添加が必要であり、また、
０．１０wt％を超えて添加してもその効果は変わらな
い。
【００２３】Ｖも組織の微細化効果があると共に、炭窒
化物として析出することにより、低合金鋼の強度を向上
させるのに効果的な元素である。その効果を得るには、
０．０１wt％以上が必要であり、一方、０．１０wt％を
超えて添加してもその効果は変わらない。従って、上限
は０．１０wt％とした。
化物として析出することにより、低合金鋼の強度を向上
させるのに効果的な元素である。その効果を得るには、
０．０１wt％以上が必要であり、一方、０．１０wt％を
超えて添加してもその効果は変わらない。従って、上限
は０．１０wt％とした。
【００２４】Ｍｏは固溶強化元素として強度確保に有効
な元素である。低温靭性や耐食性の劣化を伴わずに強度
を高めることができる。この効果を得るには０．０５wt
％以上が必要である。一方、０．５０wt％を超えて添加
してもその効果が飽和するため、上限は０．５０wt％と
した。
な元素である。低温靭性や耐食性の劣化を伴わずに強度
を高めることができる。この効果を得るには０．０５wt
％以上が必要である。一方、０．５０wt％を超えて添加
してもその効果が飽和するため、上限は０．５０wt％と
した。
【００２５】Ｔｉは炭窒化物として析出し、熱間圧延前
のスラブ再加熱時のオーステナイト粒の粗大化を抑制す
る効果や、フェライト変態後のフェライト粒の粗大化を
抑制する効果をもつ。この効果を得るには、０．００５
wt％以上が必要であり、０．１０wt％を超えて添加して
もその効果は変わらない。
のスラブ再加熱時のオーステナイト粒の粗大化を抑制す
る効果や、フェライト変態後のフェライト粒の粗大化を
抑制する効果をもつ。この効果を得るには、０．００５
wt％以上が必要であり、０．１０wt％を超えて添加して
もその効果は変わらない。
【００２６】その他、Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｂ，Ｎの添加
は本発明の必須条件ではないが、これら元素の添加は強
度の上昇等に寄与することから、選択的に添加すること
は本発明の主旨に反するものではない。また、脱酸を目
的としたＡｌ，Ｚｒの添加や、非金属介在物の形態制御
を目的としたＣａ添加も本発明の主旨に反するものでは
ない。更に、低温靭性や耐食性向上のため、Ｐ，Ｓの有
害元素は低減することが望ましい。以上のような成分系
を有する複層鋼材を利用することにより、炭酸ガスや湿
潤硫化水素環境下で高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼材
を得ることができる。
は本発明の必須条件ではないが、これら元素の添加は強
度の上昇等に寄与することから、選択的に添加すること
は本発明の主旨に反するものではない。また、脱酸を目
的としたＡｌ，Ｚｒの添加や、非金属介在物の形態制御
を目的としたＣａ添加も本発明の主旨に反するものでは
ない。更に、低温靭性や耐食性向上のため、Ｐ，Ｓの有
害元素は低減することが望ましい。以上のような成分系
を有する複層鋼材を利用することにより、炭酸ガスや湿
潤硫化水素環境下で高温耐食性に優れた溶接鋼管用鋼材
を得ることができる。
【００２７】
【実施例】表１に示す１，２，３，４，５，６，７，８
が本発明の実施例である。これらの鋼材で製造した複層
溶接鋼管では、外層部が高耐食性鋼となっているため、
湿潤炭酸ガス環境において、１５０℃の高温でも非常に
優れた耐食性が得られている。一方、比較材である９，
１０，１１，１２では耐食性が劣っている。
が本発明の実施例である。これらの鋼材で製造した複層
溶接鋼管では、外層部が高耐食性鋼となっているため、
湿潤炭酸ガス環境において、１５０℃の高温でも非常に
優れた耐食性が得られている。一方、比較材である９，
１０，１１，１２では耐食性が劣っている。
【００２８】尚、今回実施した腐食試験、及びその評価
は以下に示す通りである。試験温度１５０℃のオートク
レーブ中で、炭酸ガス分圧４０気圧の条件で５％ＮａＣ
ｌ水溶液中に３０日間浸漬して、試験前後の重量変化か
ら腐食速度を算出した。この試験により求まる腐食速度
が０．１mm／年未満の場合、材料は十分に耐食性がある
と考えられる。表１中の○は０．１mm／年未満の場合
で、×は０．１０mm／年以上を示している。
は以下に示す通りである。試験温度１５０℃のオートク
レーブ中で、炭酸ガス分圧４０気圧の条件で５％ＮａＣ
ｌ水溶液中に３０日間浸漬して、試験前後の重量変化か
ら腐食速度を算出した。この試験により求まる腐食速度
が０．１mm／年未満の場合、材料は十分に耐食性がある
と考えられる。表１中の○は０．１mm／年未満の場合
で、×は０．１０mm／年以上を示している。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【発明の効果】本発明は、炭酸ガスや湿潤硫化、水素環
境下で高温耐食性に優れた溶接鋼管の製造を可能にし
た。又、本発明では、耐食性確保のため必要な高価な元
素を外層部だけに限定することで、従来よりも製造コス
トが安価であること等から、産業上極めて大きな効果が
期待できる。
境下で高温耐食性に優れた溶接鋼管の製造を可能にし
た。又、本発明では、耐食性確保のため必要な高価な元
素を外層部だけに限定することで、従来よりも製造コス
トが安価であること等から、産業上極めて大きな効果が
期待できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に用いる複層スラブの外観を示した斜視
図である。
図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 外層成分が Ｃ ：０．０１〜０．１０wt％ Ｓｉ：０．１０〜１．００wt％ Ｍｎ：０．１０〜３．００wt％ Ｃｒ：５．０〜２５．０wt％ を基本成分とし、 Ｃｕ：１．０〜５．０wt％ Ｎｉ：０．５〜７．０wt％ Ｍｏ：０．１０〜２．００wt％ の１種または２種以上を含有した高合金鋼とし、内層成
分が Ｃ ：０．０１〜０．５０wt％ Ｓｉ：０．１０〜１．００wt％ Ｍｎ：０．１０〜３．００wt％ を基本成分とし、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０wt％ Ｖ ：０．０１〜０．１０wt％ Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt％ Ｔｉ：０．００５〜０．１０wt％ の１種または２種以上を含有した低合金鋼からなる高温
耐食性に優れた溶接鋼管用鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32725291A JPH05163553A (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | 高温耐食性に優れた複層型溶接鋼管用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32725291A JPH05163553A (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | 高温耐食性に優れた複層型溶接鋼管用鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05163553A true JPH05163553A (ja) | 1993-06-29 |
Family
ID=18197037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32725291A Withdrawn JPH05163553A (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | 高温耐食性に優れた複層型溶接鋼管用鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05163553A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996003532A1 (en) * | 1994-07-21 | 1996-02-08 | Nippon Steel Corporation | Martensitic stainless steel having excellent hot workability and sulfide stress cracking resistance |
| WO1997012072A1 (fr) * | 1995-09-27 | 1997-04-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Structures en acier soude presentant une excellente resistance a la corrosion |
| CN104046913A (zh) * | 2013-11-28 | 2014-09-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 不锈钢材料的应用和一种烟道及其制作方法 |
-
1991
- 1991-12-11 JP JP32725291A patent/JPH05163553A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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