JPH05140713A - 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法Info
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- JPH05140713A JPH05140713A JP32842191A JP32842191A JPH05140713A JP H05140713 A JPH05140713 A JP H05140713A JP 32842191 A JP32842191 A JP 32842191A JP 32842191 A JP32842191 A JP 32842191A JP H05140713 A JPH05140713 A JP H05140713A
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- JP
- Japan
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- plating
- steel sheet
- composite
- hot
- galvanized steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法
に関するものである。 【構成】 予め鋼板表面にＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき鋼板
を施し、次いで溶融亜鉛系めっきを施す。 【効果】 かくすることにより、不めっきが確実になく
なり、均一めっきができる。
に関するものである。 【構成】 予め鋼板表面にＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき鋼板
を施し、次いで溶融亜鉛系めっきを施す。 【効果】 かくすることにより、不めっきが確実になく
なり、均一めっきができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融亜鉛系めっき鋼板
の製造方法に関して、Ｓｉ添加鋼のごとき、特にめっき
濡れ性の低い鋼種に対して、そのめっき濡れ性を向上せ
さ、工業的製造を容易ならしめることを狙いとするもの
である。
の製造方法に関して、Ｓｉ添加鋼のごとき、特にめっき
濡れ性の低い鋼種に対して、そのめっき濡れ性を向上せ
さ、工業的製造を容易ならしめることを狙いとするもの
である。
【０００２】
【従来技術とその課題】溶融亜鉛めっき鋼板は、塗装耐
食性、プレス成形性、溶接性が優れていることから自動
車、家電、建材など広い産業分野に使用されている材料
である。その製造方法は、通常冷延鋼板あるいは熱延鋼
板を酸化性あるいは無酸化性雰囲気で昇温し、表面に付
着している油などの汚れを焼去し、次いで還元雰囲気中
で表面を清浄化した後、溶融亜鉛めっきを施す工程で実
施されている。高張力鋼板として実施されているＳｉ添
加鋼では鋼中のＳｉ含有量が高いと、鋼板表面にＳｉ酸
化物を生成し、これが溶融亜鉛との濡れ性を阻害する。
この解決策として、めっきに先立ち鋼板表面にＦｅめっ
きを施すことが開示（特開昭５９−２３８５８号）され
ているが、効果は不十分であることがわかり、本発明は
その改善方法を提案するものである。
食性、プレス成形性、溶接性が優れていることから自動
車、家電、建材など広い産業分野に使用されている材料
である。その製造方法は、通常冷延鋼板あるいは熱延鋼
板を酸化性あるいは無酸化性雰囲気で昇温し、表面に付
着している油などの汚れを焼去し、次いで還元雰囲気中
で表面を清浄化した後、溶融亜鉛めっきを施す工程で実
施されている。高張力鋼板として実施されているＳｉ添
加鋼では鋼中のＳｉ含有量が高いと、鋼板表面にＳｉ酸
化物を生成し、これが溶融亜鉛との濡れ性を阻害する。
この解決策として、めっきに先立ち鋼板表面にＦｅめっ
きを施すことが開示（特開昭５９−２３８５８号）され
ているが、効果は不十分であることがわかり、本発明は
その改善方法を提案するものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述の課題を
有利に解決するためになされたものであり、溶融めっき
前のプレめっきの効果をさらに高める新規なめっき方法
に特徴がある。
有利に解決するためになされたものであり、溶融めっき
前のプレめっきの効果をさらに高める新規なめっき方法
に特徴がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は （１）予め鋼板表面にＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきを施し、
次いで溶融亜鉛系めっきを施すことを特徴とする溶融亜
鉛系めっき鋼板の製造方法 （２）Ｓｉ ０．０３〜３％含有する鋼板表面にＦｅ−
Ｃ−Ｎ複合めっきを施し、次いで溶融亜鉛系めっきを施
すことを特徴とする溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 （３）Ｆｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／ｌのポリ
アミン誘導体等のＮを含む有機化合物を１種または２種
以上を含む酸性めっき浴を用いて、めっきすることを特
徴とする請求項（１）または（２）に記載のＦｅ−Ｃ−
Ｎ複合めっきの製造方法である。
次いで溶融亜鉛系めっきを施すことを特徴とする溶融亜
鉛系めっき鋼板の製造方法 （２）Ｓｉ ０．０３〜３％含有する鋼板表面にＦｅ−
Ｃ−Ｎ複合めっきを施し、次いで溶融亜鉛系めっきを施
すことを特徴とする溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 （３）Ｆｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／ｌのポリ
アミン誘導体等のＮを含む有機化合物を１種または２種
以上を含む酸性めっき浴を用いて、めっきすることを特
徴とする請求項（１）または（２）に記載のＦｅ−Ｃ−
Ｎ複合めっきの製造方法である。
【０００５】
【作用】Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき層とはＦｅ中にカーボ
ン質および窒素質物質が合金、混合、あるいは吸蔵され
ている構造のめっき層をさす。Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき
層の形成方法として、電気めっき法の例を以下に示す。
鋼板を必要ならば通常の方法で脱脂、酸洗処理をした
後、硫酸第一鉄及びあるいは塩化第一鉄の水溶液にポリ
アミンを０．０１から１０ｇ／ｌ添加した浴に導き、鋼
板を陰極として電流密度３０〜３００Ａ／ｄｍ2，０．
１〜３０秒の電解処理をする事により、Ｆｅめっき層中
にＣおよびＮ物質であるポリアミンがＣとして０．０１
〜１％，Ｎとして０．０１〜０．５％共析する。次い
で、無機化炉中５００〜７００℃に昇温し、還元炉中で
５００〜８００℃に保持して熱処理をすると、Ｆｅめっ
き層が再結晶をするとともに、ポリアミンが分解してＦ
ｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき層が形成する。カーボン質分およ
び窒素質分が存在しない場合にはＦｅめっき層は再結晶
によって母材鋼板と同様な結晶粒を形成するが、この粒
界を通って、母材鋼板のＳｉがＦｅめっき層表面まで容
易に拡散する。Ｓｉは酸化性あるいは無酸化性雰囲気お
よび、還元雰囲気中での熱処理過程で鋼板表面において
酸化物を形成し、後の溶融亜鉛との濡れ性に重大な影響
を及ぼすものであるが、その表面酸化物の量が鋼種によ
って異なるので溶融亜鉛との濡れ性がそれぞれ異なるの
である。Ｆｅプレめっきではこのような理由でＳｉの酸
化物の量を低減する作用が不十分であった。これに対し
て、Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきでは、再結晶過程でアモル
ファス様の微細結晶が生成し、明確な粒界が観察されな
い。また、ＣおよびＮは粒内での拡散がＳｉと比較して
速く、粒界および表面に濃化しやすい。そのためＳｉの
めっき層表面への拡散が著しく抑制され、鋼中Ｓｉ含有
量が高くてもＳｉ酸化物の形成が抑制され、良好なめっ
き濡れ性が確保される。
ン質および窒素質物質が合金、混合、あるいは吸蔵され
ている構造のめっき層をさす。Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき
層の形成方法として、電気めっき法の例を以下に示す。
鋼板を必要ならば通常の方法で脱脂、酸洗処理をした
後、硫酸第一鉄及びあるいは塩化第一鉄の水溶液にポリ
アミンを０．０１から１０ｇ／ｌ添加した浴に導き、鋼
板を陰極として電流密度３０〜３００Ａ／ｄｍ2，０．
１〜３０秒の電解処理をする事により、Ｆｅめっき層中
にＣおよびＮ物質であるポリアミンがＣとして０．０１
〜１％，Ｎとして０．０１〜０．５％共析する。次い
で、無機化炉中５００〜７００℃に昇温し、還元炉中で
５００〜８００℃に保持して熱処理をすると、Ｆｅめっ
き層が再結晶をするとともに、ポリアミンが分解してＦ
ｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき層が形成する。カーボン質分およ
び窒素質分が存在しない場合にはＦｅめっき層は再結晶
によって母材鋼板と同様な結晶粒を形成するが、この粒
界を通って、母材鋼板のＳｉがＦｅめっき層表面まで容
易に拡散する。Ｓｉは酸化性あるいは無酸化性雰囲気お
よび、還元雰囲気中での熱処理過程で鋼板表面において
酸化物を形成し、後の溶融亜鉛との濡れ性に重大な影響
を及ぼすものであるが、その表面酸化物の量が鋼種によ
って異なるので溶融亜鉛との濡れ性がそれぞれ異なるの
である。Ｆｅプレめっきではこのような理由でＳｉの酸
化物の量を低減する作用が不十分であった。これに対し
て、Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきでは、再結晶過程でアモル
ファス様の微細結晶が生成し、明確な粒界が観察されな
い。また、ＣおよびＮは粒内での拡散がＳｉと比較して
速く、粒界および表面に濃化しやすい。そのためＳｉの
めっき層表面への拡散が著しく抑制され、鋼中Ｓｉ含有
量が高くてもＳｉ酸化物の形成が抑制され、良好なめっ
き濡れ性が確保される。
【０００６】次に、Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきのめっき方
法について述べる。まず、電気めっきによる方法である
が、硫酸第一鉄及びあるいは塩化第一鉄の水溶液にＣ質
分，Ｎ質分としてポリアミン誘導体やＮを含有するアニ
オン系界面活性剤，カチオン系界面活性剤，非イオン系
界面活性剤，両イオン性界面活性剤の１種または２種以
上を０．０１〜２０ｇ／ｌ添加した酸性めっき浴を用い
て、鋼板を陰極として電解処理を行う。これらのＣ質
分，Ｎ質分物質はエーテル基やアミン基などの極性基の
作用により活性な点への吸着性が高いため、Ｆｅめっき
中に容易に均一に含有される。
法について述べる。まず、電気めっきによる方法である
が、硫酸第一鉄及びあるいは塩化第一鉄の水溶液にＣ質
分，Ｎ質分としてポリアミン誘導体やＮを含有するアニ
オン系界面活性剤，カチオン系界面活性剤，非イオン系
界面活性剤，両イオン性界面活性剤の１種または２種以
上を０．０１〜２０ｇ／ｌ添加した酸性めっき浴を用い
て、鋼板を陰極として電解処理を行う。これらのＣ質
分，Ｎ質分物質はエーテル基やアミン基などの極性基の
作用により活性な点への吸着性が高いため、Ｆｅめっき
中に容易に均一に含有される。
【０００７】これら添加剤は一般的に Ｒ2−Ｘ−（Ｒ1−Ｙ)n−Ｒ3 及び、あるいは Ｒ2−（Ｒ1−Ｘ)n−Ｒ3 で示される化合物を指す。ここで、 Ｘ，Ｙ：Ｏ（エーテル基），ＮＨ，ＮＲ（アミン基），
ＮＲ2+(アンモニウム基) Ｒ1:アルキレン基 及び、あるいは Ｒ2，Ｒ3：Ｈ，アルキル基，フェニル，ナフチルなどの
アリール基及びまたはその誘導体（カルボン酸，硫酸，
リン酸等の官能基，塩，エステル） ｎ＝１〜２０００これら化合物はポリアミンの様に連鎖
化合物であってもよく、クラウンエーテルやモノラウリ
ン酸ソルビタンのアミン誘導体の様な環式化合物でもよ
く、ポリアミンスルホンの様な直鎖，環式混合化合物で
も良い。具体的な例を挙げれば、
ＮＲ2+(アンモニウム基) Ｒ1:アルキレン基 及び、あるいは Ｒ2，Ｒ3：Ｈ，アルキル基，フェニル，ナフチルなどの
アリール基及びまたはその誘導体（カルボン酸，硫酸，
リン酸等の官能基，塩，エステル） ｎ＝１〜２０００これら化合物はポリアミンの様に連鎖
化合物であってもよく、クラウンエーテルやモノラウリ
ン酸ソルビタンのアミン誘導体の様な環式化合物でもよ
く、ポリアミンスルホンの様な直鎖，環式混合化合物で
も良い。具体的な例を挙げれば、
【０００８】・第１アミン ＲＮＨ２ Ｒ：アルキル ・第２アミン Ｒ2ＮＨ Ｒ：アルキル ・第３アミン ＲＮＲ′2 Ｒ,Ｒ′:アルキル
【０００９】
【化１】
【００１０】・ジアミン ＲＮＨ（ＣＨ2)3ＮＨ2 Ｒ：アルキル ・第４アンモニウム塩 〔ＲＮＲ′3〕+Ｘ- Ｒ，Ｒ′：アルキル Ｘ：Ｃｌ，Ｂｒ，ＨＳＯ4
【００１１】
【化２】
【００１２】
【００１３】
【化３】
【００１４】
【化４】
【００１５】・尿素及びその誘導体 ＣＯ（ＮＨ2)2 等である。これら添加剤のめっき浴中の添加量は０．０
１〜２０ｇ／ｌが好ましい範囲である。０．０１ｇ／ｌ
未満ではほとんど効果が認められない。また２０ｇ／ｌ
を越えるとＣ，Ｎの含有量が飽和し、めっき浴中への溶
解度に制約される。上記添加剤は１種または２種以上混
合して使用することもできる。Ｆｅ2+イオン濃度は特に
制限されるものではないが、通常１０〜１５０ｇ／ｌの
範囲で、目的とするめっきを電流効率を勘案して最適条
件を採用することができる。さらに、Ｎａ+，Ｋ+，ＮＨ
4+，Ｍｇ2+イオン等の無関係塩を添加することは、浴の
電気伝導度を高めるために有効である。なお、目的に応
じてはＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｐ
ｂなどのイオンを少量添加してめっき層に第３成分を少
量共析させても本発明の効果は本質的には変わらない。
１〜２０ｇ／ｌが好ましい範囲である。０．０１ｇ／ｌ
未満ではほとんど効果が認められない。また２０ｇ／ｌ
を越えるとＣ，Ｎの含有量が飽和し、めっき浴中への溶
解度に制約される。上記添加剤は１種または２種以上混
合して使用することもできる。Ｆｅ2+イオン濃度は特に
制限されるものではないが、通常１０〜１５０ｇ／ｌの
範囲で、目的とするめっきを電流効率を勘案して最適条
件を採用することができる。さらに、Ｎａ+，Ｋ+，ＮＨ
4+，Ｍｇ2+イオン等の無関係塩を添加することは、浴の
電気伝導度を高めるために有効である。なお、目的に応
じてはＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｐ
ｂなどのイオンを少量添加してめっき層に第３成分を少
量共析させても本発明の効果は本質的には変わらない。
【００１６】次に、めっき条件について説明する。電流
密度３０Ａ／ｄｍ2以上で鋼板にめっきを行うことが好
ましい。３０Ａ／ｄｍ2以下では合金化向上を行うに十
分なＦｅ−Ｃ−Ｎめっきのめっき量を得るのに時間がか
かり工業的でない。めっき液の流速は鋼帯との相対速度
として、１０〜２００ｍ／ｍｉｎ、めっき温度は４０〜
７０℃が適当である。めっき量としては、０．２〜１０
ｇ／ｍ2のめっきを施す。めっき量が０．２ｇ／ｍ2未満
であると、効果が少なく、また１０ｇ／ｍ2超になると
効果はほとんど変わらず、コスト的にも不利になるので
１０ｇ／ｍ2以下が好ましい。また、Ｆｅ−Ｃ−Ｎめっ
き中のＣ量としては、０．０１％以上１．０％以下が好
ましい。Ｃ量が０．０１％未満であるとめっき濡れ性に
及ぼす作用が小さく、また１．０％超ではめっき層が脆
くなり、炉内で剥離する傾向がでるので好ましくない。
また、Ｆｅ−Ｃ−Ｎめっき中のＮ量としては、０．００
１％以上０．５％以下が好ましい。Ｎ量が０．００５％
未満であるとめっき濡れ性に及ぼす作用が小さく、また
０．５％超ではめっき層が脆くなり、炉内で剥離する傾
向がでるので好ましくない。なお、めっき前に鋼板を必
要ならば通常の方法で脱脂、酸洗処理を行ってもよい。
また、窒化物微粒子をそのまま、あるいは上記の界面活
性剤と一緒に添加することも可能である。
密度３０Ａ／ｄｍ2以上で鋼板にめっきを行うことが好
ましい。３０Ａ／ｄｍ2以下では合金化向上を行うに十
分なＦｅ−Ｃ−Ｎめっきのめっき量を得るのに時間がか
かり工業的でない。めっき液の流速は鋼帯との相対速度
として、１０〜２００ｍ／ｍｉｎ、めっき温度は４０〜
７０℃が適当である。めっき量としては、０．２〜１０
ｇ／ｍ2のめっきを施す。めっき量が０．２ｇ／ｍ2未満
であると、効果が少なく、また１０ｇ／ｍ2超になると
効果はほとんど変わらず、コスト的にも不利になるので
１０ｇ／ｍ2以下が好ましい。また、Ｆｅ−Ｃ−Ｎめっ
き中のＣ量としては、０．０１％以上１．０％以下が好
ましい。Ｃ量が０．０１％未満であるとめっき濡れ性に
及ぼす作用が小さく、また１．０％超ではめっき層が脆
くなり、炉内で剥離する傾向がでるので好ましくない。
また、Ｆｅ−Ｃ−Ｎめっき中のＮ量としては、０．００
１％以上０．５％以下が好ましい。Ｎ量が０．００５％
未満であるとめっき濡れ性に及ぼす作用が小さく、また
０．５％超ではめっき層が脆くなり、炉内で剥離する傾
向がでるので好ましくない。なお、めっき前に鋼板を必
要ならば通常の方法で脱脂、酸洗処理を行ってもよい。
また、窒化物微粒子をそのまま、あるいは上記の界面活
性剤と一緒に添加することも可能である。
【００１７】次に上記以外の態様例を示す。電気めっき
法は溶融めっき法の直前で行っても良い。電気めっき
後、必要ならフラックスを塗布し、４００〜５００℃に
加熱して溶融めっき浴に導くか、あるいは直接常温のま
ま溶融めっき浴に導き、浴内で加熱してめっきをしても
良い。この場合、Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき層のＣ，Ｎ含
有物質は未分解あるいは部分分解状態で溶融めっきされ
るが、溶融めっき浴内でのＳｉ拡散に十分の抑制作用が
ある。Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきはＦｅ，Ｃ，Ｎをターゲ
ットとする物理蒸着法、気化性Ｆｅ塩と有機物蒸気を用
いて分解析出させる化学蒸着法でも適用できる。これら
の方法でのＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきの作用機構は上述と
同じで自明であろう。本発明のＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき
層の厚さは、０．２〜１０ｇ／ｍ2が好適である。０．
２ｇ／ｍ2未満であると、効果が判然とせず、また１０
ｇ／ｍ2超になると効果はほとんど変わらず、コスト的
にも不利になる。Ｓｉ添加鋼においては０．２〜３％の
Ｓｉ含有量の鋼板で溶融亜鉛との濡れ性改善効果が大き
い。０．２％未満では普通鋼と変わらず、３％Ｓｉを越
えると本発明のＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきをもってしても
効果が不十分となる。なお、溶融亜鉛めっき鋼板の溶融
めっき浴は通常Ａｌを０〜０．２０％添加しており、そ
の他にＰｂ，Ｃｄ，Ｓｂ，Ｓｎも少量存在してもよく、
さらには品質改善を目的として、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｌｉ，ランタナイドなどが少量添加さ
れる場合があるが、本質的には本発明の方法は全く適用
可能である。Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきにおいて、他の元
素、例えば、Ｎｉ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｐ，Ｂ，Ｏ，
Ｓ，Ｃｌ，Ｈ，Ｎａなどが少量混入しても本質的には本
発明と同一である。
法は溶融めっき法の直前で行っても良い。電気めっき
後、必要ならフラックスを塗布し、４００〜５００℃に
加熱して溶融めっき浴に導くか、あるいは直接常温のま
ま溶融めっき浴に導き、浴内で加熱してめっきをしても
良い。この場合、Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき層のＣ，Ｎ含
有物質は未分解あるいは部分分解状態で溶融めっきされ
るが、溶融めっき浴内でのＳｉ拡散に十分の抑制作用が
ある。Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきはＦｅ，Ｃ，Ｎをターゲ
ットとする物理蒸着法、気化性Ｆｅ塩と有機物蒸気を用
いて分解析出させる化学蒸着法でも適用できる。これら
の方法でのＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきの作用機構は上述と
同じで自明であろう。本発明のＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき
層の厚さは、０．２〜１０ｇ／ｍ2が好適である。０．
２ｇ／ｍ2未満であると、効果が判然とせず、また１０
ｇ／ｍ2超になると効果はほとんど変わらず、コスト的
にも不利になる。Ｓｉ添加鋼においては０．２〜３％の
Ｓｉ含有量の鋼板で溶融亜鉛との濡れ性改善効果が大き
い。０．２％未満では普通鋼と変わらず、３％Ｓｉを越
えると本発明のＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきをもってしても
効果が不十分となる。なお、溶融亜鉛めっき鋼板の溶融
めっき浴は通常Ａｌを０〜０．２０％添加しており、そ
の他にＰｂ，Ｃｄ，Ｓｂ，Ｓｎも少量存在してもよく、
さらには品質改善を目的として、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｌｉ，ランタナイドなどが少量添加さ
れる場合があるが、本質的には本発明の方法は全く適用
可能である。Ｆｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきにおいて、他の元
素、例えば、Ｎｉ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｐ，Ｂ，Ｏ，
Ｓ，Ｃｌ，Ｈ，Ｎａなどが少量混入しても本質的には本
発明と同一である。
【００１８】
【実施例】次に本発明の実施例を比較例とともに挙げ
る。表１は各鋼板の化学組成を示す。また、表２Ａ、表
２Ｂ、表２Ｃ、表２Ｄは、それぞれ事前（予め）めっき
条件である。このような事前のめっき条件によってめっ
きした後、連続溶融亜鉛系めっき設備前処理炉の直火無
酸化炉出側で６５０℃（板温）、還元熱処理炉で７５０
〜８００℃×３０秒の熱処理を施し、次いで亜鉛系めっ
き浴へ導きめっきを施した。表３Ａ、表３Ｂに上記めっ
き鋼板のめっき濡れ性を示した、×は鋼板の大部分でめ
っきが付着していないことを、△は一部めっきが付着し
ていないことを、○は良好にめっきが付着していること
をそれぞれ示す。
る。表１は各鋼板の化学組成を示す。また、表２Ａ、表
２Ｂ、表２Ｃ、表２Ｄは、それぞれ事前（予め）めっき
条件である。このような事前のめっき条件によってめっ
きした後、連続溶融亜鉛系めっき設備前処理炉の直火無
酸化炉出側で６５０℃（板温）、還元熱処理炉で７５０
〜８００℃×３０秒の熱処理を施し、次いで亜鉛系めっ
き浴へ導きめっきを施した。表３Ａ、表３Ｂに上記めっ
き鋼板のめっき濡れ性を示した、×は鋼板の大部分でめ
っきが付着していないことを、△は一部めっきが付着し
ていないことを、○は良好にめっきが付着していること
をそれぞれ示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２Ａ】
【００２１】
【表２Ｂ】
【００２２】
【表２Ｃ】
【００２３】
【表２Ｄ】
【００２４】
【表３Ａ】
【００２５】
【表３Ｂ】
【００２６】
【発明の効果】このように本発明によれば、高いＳｉ含
有量を持つ高張力鋼板のごとき、めっきの濡れ性が低く
溶融めっきが困難な鋼種でもこれを容易にできる。かく
することにより、従来溶融めっきが困難とされていた高
いＳｉ含有量を持つ高張力鋼板でも工業的に安定して、
しかも確実に溶融めっきができる。
有量を持つ高張力鋼板のごとき、めっきの濡れ性が低く
溶融めっきが困難な鋼種でもこれを容易にできる。かく
することにより、従来溶融めっきが困難とされていた高
いＳｉ含有量を持つ高張力鋼板でも工業的に安定して、
しかも確実に溶融めっきができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 予め鋼板表面にＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっき
を施し、次いで溶融亜鉛系めっきを施すことを特徴とす
る溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 - 【請求項２】 Ｓｉ ０．０３〜０．３％含有する鋼板
表面にＦｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきを施し、次いで溶融亜鉛
系めっきを施すことを特徴とする溶融亜鉛系めっき鋼板
の製造方法 - 【請求項３】 Ｆｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／
ｌのポリアミン誘導体等のＮを含む有機化合物を１種ま
たは２種以上を含む酸性めっき浴を用いて、めっきする
ことを特徴とする請求項（１）または（２）に記載のＦ
ｅ−Ｃ−Ｎ複合めっきの製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32842191A JPH05140713A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32842191A JPH05140713A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05140713A true JPH05140713A (ja) | 1993-06-08 |
Family
ID=18210075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32842191A Withdrawn JPH05140713A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05140713A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007332415A (ja) * | 2006-06-14 | 2007-12-27 | Jfe Steel Kk | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-11-18 JP JP32842191A patent/JPH05140713A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007332415A (ja) * | 2006-06-14 | 2007-12-27 | Jfe Steel Kk | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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