JPH05140720A - 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法Info
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- JPH05140720A JPH05140720A JP32950191A JP32950191A JPH05140720A JP H05140720 A JPH05140720 A JP H05140720A JP 32950191 A JP32950191 A JP 32950191A JP 32950191 A JP32950191 A JP 32950191A JP H05140720 A JPH05140720 A JP H05140720A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は亜鉛系合金めっき鋼板の製造方法に
関するものである。 【構成】 Ｍｎ，Ｓｉ系含有鋼板表面にＦｅ−Ｃ複合め
っきを施し、次いで溶融亜鉛めっきを施して加熱合金化
処理する。 【効果】 かくすることにより合金化処理が迅速にか
つ、均一にできる。
関するものである。 【構成】 Ｍｎ，Ｓｉ系含有鋼板表面にＦｅ−Ｃ複合め
っきを施し、次いで溶融亜鉛めっきを施して加熱合金化
処理する。 【効果】 かくすることにより合金化処理が迅速にか
つ、均一にできる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、合金化溶融亜鉛系めっ
き鋼板の製造方法に関して、合金化反応速度の異なる各
種鋼板の合金化速度を平準化し、工業的製造を容易なら
しめることと、Ｐ添加鋼のごとき、特に合金化反応の遅
い鋼種に対して、その合金化速度を促進させることを狙
いとするものである。
き鋼板の製造方法に関して、合金化反応速度の異なる各
種鋼板の合金化速度を平準化し、工業的製造を容易なら
しめることと、Ｐ添加鋼のごとき、特に合金化反応の遅
い鋼種に対して、その合金化速度を促進させることを狙
いとするものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、
Ｆｅ６〜１８％含有するＺｎ−Ｆｅ合金組成をもち、塗
装耐食性、プレス成形性、溶接性が優れていることから
自動車、家電、建材など広い産業分野に使用されている
材料である。その製造方法は、通常冷延鋼板あるいは熱
延鋼板を酸化性あるいは無酸化性雰囲気で昇温し、表面
に付着している油などの汚れを焼去し、次いで還元雰囲
気中で表面を清浄化した後、溶融亜鉛めっきを施し、次
いで加熱処理によって地鉄からＦｅをめっき層に拡散せ
しめて合金化する工程で実施されている。合金化反応は
Ｆｅの拡散速度に支配されるので、鋼種によってその速
度が異なり、その対処方法としてラインスピードを変更
したり、めっき浴中のＡｌ濃度を調整している（特公平
１−４４７８２号公報参照）が、操業能率の低下や、品
質バラツキをもたらす不利がある。また、高張力鋼板と
して実用化されているＰ添加鋼はＦｅ拡散速度が著しく
遅いため、生産障害が甚だしい。一方、高張力鋼板とし
て実施されているＳｉ添加鋼では鋼中のＳｉ含有量が高
いと、鋼板表面にＳｉ酸化物を生成し、これが溶融亜鉛
との濡れ性を阻害し、鋼中のＳｉ含有量が低くても含金
化速度の低下を招く。この解決策として、めっきに先立
ち鋼板表面にＦｅめっきを施すことが特開昭５９−２３
８５８号公報に開示されているが、効果は不十分であ
る。
Ｆｅ６〜１８％含有するＺｎ−Ｆｅ合金組成をもち、塗
装耐食性、プレス成形性、溶接性が優れていることから
自動車、家電、建材など広い産業分野に使用されている
材料である。その製造方法は、通常冷延鋼板あるいは熱
延鋼板を酸化性あるいは無酸化性雰囲気で昇温し、表面
に付着している油などの汚れを焼去し、次いで還元雰囲
気中で表面を清浄化した後、溶融亜鉛めっきを施し、次
いで加熱処理によって地鉄からＦｅをめっき層に拡散せ
しめて合金化する工程で実施されている。合金化反応は
Ｆｅの拡散速度に支配されるので、鋼種によってその速
度が異なり、その対処方法としてラインスピードを変更
したり、めっき浴中のＡｌ濃度を調整している（特公平
１−４４７８２号公報参照）が、操業能率の低下や、品
質バラツキをもたらす不利がある。また、高張力鋼板と
して実用化されているＰ添加鋼はＦｅ拡散速度が著しく
遅いため、生産障害が甚だしい。一方、高張力鋼板とし
て実施されているＳｉ添加鋼では鋼中のＳｉ含有量が高
いと、鋼板表面にＳｉ酸化物を生成し、これが溶融亜鉛
との濡れ性を阻害し、鋼中のＳｉ含有量が低くても含金
化速度の低下を招く。この解決策として、めっきに先立
ち鋼板表面にＦｅめっきを施すことが特開昭５９−２３
８５８号公報に開示されているが、効果は不十分であ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述の問題を
有利に解決するためになされたものであり、溶融めっき
前のプレめっきの効果をさらに高めたところの新な溶融
亜鉛系合金めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とするものである。
有利に解決するためになされたものであり、溶融めっき
前のプレめっきの効果をさらに高めたところの新な溶融
亜鉛系合金めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とするものである。
【０００４】
【課題を解決する手段】本発明は上記の目的を達成する
ために、（１）ＭｎまたはＳｉ、Ｍｎ−Ｐ、Ｍｎ−Ｓ
ｉ、Ｓｉ−Ｍｎ−ＰでＭｎについては０．１〜３％、Ｓ
ｉについては０．０３〜３％、Ｐについては０．０２〜
０．５％含有する鋼板表面にＦｅ−Ｃ複合めっきを施
し、次いで溶融亜鉛系めっきを施した後、加熱合金化す
ることを特徴とする、合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の製
造方法および（２）前項におけるＦｅ−Ｃめっきは、Ｆ
ｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／ｌのポリオキシア
ルキレン誘導体、ポリアミン誘導体、アニオン系界面活
性剤、カチオン系界面活性剤、非イオン系界面活性剤、
両イオン性界面活性剤の１種または２種以上を含む酸性
めっき浴を用いることを特徴とする、Ｆｅ−Ｃ複合めっ
きの製造方法を要旨とする。
ために、（１）ＭｎまたはＳｉ、Ｍｎ−Ｐ、Ｍｎ−Ｓ
ｉ、Ｓｉ−Ｍｎ−ＰでＭｎについては０．１〜３％、Ｓ
ｉについては０．０３〜３％、Ｐについては０．０２〜
０．５％含有する鋼板表面にＦｅ−Ｃ複合めっきを施
し、次いで溶融亜鉛系めっきを施した後、加熱合金化す
ることを特徴とする、合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の製
造方法および（２）前項におけるＦｅ−Ｃめっきは、Ｆ
ｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／ｌのポリオキシア
ルキレン誘導体、ポリアミン誘導体、アニオン系界面活
性剤、カチオン系界面活性剤、非イオン系界面活性剤、
両イオン性界面活性剤の１種または２種以上を含む酸性
めっき浴を用いることを特徴とする、Ｆｅ−Ｃ複合めっ
きの製造方法を要旨とする。
【０００５】
【作 用】Ｆｅ−Ｃ複合めっき層とはＦｅ中にカーボン
質物質が合金、混合、あるいは吸蔵されている構造のめ
っき層をさす。Ｆｅ−Ｃ複合めっき層の形成方法とし
て、電気めっき法の例を以下に示す。鋼板を必要ならば
通常の方法で脱脂、酸洗処理をした後、硫酸第一鉄およ
びあるいは塩化第一鉄の水溶液にポリエチレングリコー
ルを０．０１から１０ｇ／ｌ添加した浴に導き、鋼板を
陰極として電流密度３０〜３００Ａ／ｄｍ2、０．１〜
３０秒の電解処理をすることにより、Ｆｅめっき層中に
Ｃ物質であるポリエチレングリコールがＣとして０．０
１〜１％共析する。次いで、めっき前処理炉の無酸化炉
中５００〜７００℃に昇温し、還元炉中で５００〜８０
０℃に保持して熱処理をすると、Ｆｅめっき層が再結晶
するとともに、ポリエチレングリコールが分解してＦｅ
−Ｃ複合めっき層が形成する。
質物質が合金、混合、あるいは吸蔵されている構造のめ
っき層をさす。Ｆｅ−Ｃ複合めっき層の形成方法とし
て、電気めっき法の例を以下に示す。鋼板を必要ならば
通常の方法で脱脂、酸洗処理をした後、硫酸第一鉄およ
びあるいは塩化第一鉄の水溶液にポリエチレングリコー
ルを０．０１から１０ｇ／ｌ添加した浴に導き、鋼板を
陰極として電流密度３０〜３００Ａ／ｄｍ2、０．１〜
３０秒の電解処理をすることにより、Ｆｅめっき層中に
Ｃ物質であるポリエチレングリコールがＣとして０．０
１〜１％共析する。次いで、めっき前処理炉の無酸化炉
中５００〜７００℃に昇温し、還元炉中で５００〜８０
０℃に保持して熱処理をすると、Ｆｅめっき層が再結晶
するとともに、ポリエチレングリコールが分解してＦｅ
−Ｃ複合めっき層が形成する。
【０００６】カーボン質分が存在しない場合にはＦｅめ
っき層は再結晶によって母材鋼板と同様な結晶粒を形成
するが、この粒界を通って、母材鋼板のＭｎ，Ｓｉ，
Ｐ，Ａｌ等の元素がＦｅめっき層表面まで容易に拡散す
る。これらトラップエレメントは後の合金化反応に重大
な影響を及ぼすものであるが、その表面濃度が鋼種によ
って異なるので合金化速度がそれぞれ異なるのである。
Ｆｅ前めっきではこのような理由でトラップエレメント
の表面濃度を平準化する作用が不十分であった。
っき層は再結晶によって母材鋼板と同様な結晶粒を形成
するが、この粒界を通って、母材鋼板のＭｎ，Ｓｉ，
Ｐ，Ａｌ等の元素がＦｅめっき層表面まで容易に拡散す
る。これらトラップエレメントは後の合金化反応に重大
な影響を及ぼすものであるが、その表面濃度が鋼種によ
って異なるので合金化速度がそれぞれ異なるのである。
Ｆｅ前めっきではこのような理由でトラップエレメント
の表面濃度を平準化する作用が不十分であった。
【０００７】これに対して、Ｆｅ−Ｃ複合めっきでは、
再結晶過程でアモルファス様の微細結晶が生成し、明確
な粒界が観察されない。また、Ｃは粒内での拡散がＰ，
Ｓｉ，Ｍｎと比較して速く、粒界および表面に濃化しや
すい。そのため上記トラップエレメントのめっき層表面
への拡散が著しく抑制され、鋼種が異なってもその表面
濃度が平準化し、ほぼ一定の合金化反応速度が達成され
る。ＭｎまたはＳｉ、Ｍｎ−Ｐ、Ｍｎ−Ｓｉ、Ｓｉ−Ｍ
ｎ−ＰでＭｎを添加した鋼板においても、Ｐ、Ｓｉ、Ｍ
ｎの表面濃度が抑制され、合金化速度は普通鋼に近いレ
ベルまで促進できる。さらに、同様な効果からＳｉ，Ｍ
ｎの酸化物の生成が抑制され溶融亜鉛との濡れ性やめっ
き密着力が向上される。
再結晶過程でアモルファス様の微細結晶が生成し、明確
な粒界が観察されない。また、Ｃは粒内での拡散がＰ，
Ｓｉ，Ｍｎと比較して速く、粒界および表面に濃化しや
すい。そのため上記トラップエレメントのめっき層表面
への拡散が著しく抑制され、鋼種が異なってもその表面
濃度が平準化し、ほぼ一定の合金化反応速度が達成され
る。ＭｎまたはＳｉ、Ｍｎ−Ｐ、Ｍｎ−Ｓｉ、Ｓｉ−Ｍ
ｎ−ＰでＭｎを添加した鋼板においても、Ｐ、Ｓｉ、Ｍ
ｎの表面濃度が抑制され、合金化速度は普通鋼に近いレ
ベルまで促進できる。さらに、同様な効果からＳｉ，Ｍ
ｎの酸化物の生成が抑制され溶融亜鉛との濡れ性やめっ
き密着力が向上される。
【０００８】次に、Ｆｅ−Ｃ複合めっきのめっき方法に
ついて述べる。まず、電気めっきによる方法であるが、
硫酸第一鉄およびあるいは塩化第一鉄の水溶液にＣ質分
としてポリオキシアルキレン誘導体、ポリアミン誘導
体、アニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、非
イオン系界面活性剤、両イオン性界面活性剤の１種また
は２種以上を０．０１〜２０ｇ／ｌ添加した酸性めっき
浴を用いて、鋼板を陰極として電解処理を行う。これら
のＣ質分物質はエーテル基やアミン基などの極性基の作
用により活性な点への吸着性が高いため、Ｆｅめっき中
に容易に均一に含有される。
ついて述べる。まず、電気めっきによる方法であるが、
硫酸第一鉄およびあるいは塩化第一鉄の水溶液にＣ質分
としてポリオキシアルキレン誘導体、ポリアミン誘導
体、アニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、非
イオン系界面活性剤、両イオン性界面活性剤の１種また
は２種以上を０．０１〜２０ｇ／ｌ添加した酸性めっき
浴を用いて、鋼板を陰極として電解処理を行う。これら
のＣ質分物質はエーテル基やアミン基などの極性基の作
用により活性な点への吸着性が高いため、Ｆｅめっき中
に容易に均一に含有される。
【０００９】これら添加剤は一般的に Ｒ2−Ｘ−（Ｒ1−Ｙ）n−Ｒ3 および、あるいは Ｒ2−（Ｒ1−Ｘ）n−Ｒ3 で示される化合物を指す。ここで、 Ｘ，Ｙ：Ｏ（エーテル基）、ＮＨ，ＮＲ（アミン基）、
ＮＲ2+（アンモニウム基） Ｒ1：アルキレン基 および、あるいは Ｒ2，Ｒ3：Ｈ、アルキル基、フェニル、ナフチルなどの
アリール基およびまたはその誘導体（カルボン酸、硫
酸、リン酸等の官能基、塩、エステル） ｎ＝１〜２０００ これら化合物はポリエチレングリコールのように直鎖化
合物であってもよく、クラウンエーテルやモノラウリン
酸ソルビタンのような環式化合物でもよく、ポリアミン
スルホンのような直鎖、環式混合物でも良い。具体的な
例を挙げれば、
ＮＲ2+（アンモニウム基） Ｒ1：アルキレン基 および、あるいは Ｒ2，Ｒ3：Ｈ、アルキル基、フェニル、ナフチルなどの
アリール基およびまたはその誘導体（カルボン酸、硫
酸、リン酸等の官能基、塩、エステル） ｎ＝１〜２０００ これら化合物はポリエチレングリコールのように直鎖化
合物であってもよく、クラウンエーテルやモノラウリン
酸ソルビタンのような環式化合物でもよく、ポリアミン
スルホンのような直鎖、環式混合物でも良い。具体的な
例を挙げれば、
【００１０】
【化１】
【００１１】
【化２】
【００１２】
【化３】
【００１３】
【化４】
【００１４】
【化５】
【００１５】
【化６】
【００１６】
【化７】
【００１７】
【化８】
【００１８】
【化９】
【００１９】
【化１０】
【００２０】
【化１１】
【００２１】・アルキルエーテルサルフェート Ｒ−Ｏ（ＣＨ2ＣＨ2）nＳＯ3Ｎａ ｎ＝１〜２００ Ｒ＝アルキル基 ・アシルメチルタウリン酸ナトリウム ＲＣＯＮ・ＣＨ3・Ｃ2Ｈ4ＳＯ3Ｎａ Ｒ＝アルキル基
【００２２】
【化１２】
【００２３】・アルキルザルコシン Ｒ−ＣＯＮ・ＣＨ3・ＣＨ2ＣＯＯＸ Ｒ＝アルキル Ｘ＝Ｈ，Ｎａ
【００２４】
【化１３】
【００２５】
【化１４】
【００２６】
【化１５】
【００２７】
【化１６】
【００２８】
【化１７】
【００２９】
【化１８】
【００３０】等である。これらの添加剤のめっき浴中の
添加量は０．０１〜２０ｇ／ｌが好ましい範囲である。
０．０１ｇ／ｌ未満ではほとんど効果が認められない。
また２０ｇ／ｌを越えるとＣの含有量が飽和し、めっき
浴中への溶解度に制約される。上記添加剤は１種または
２種以上混合して使用することもできる。Ｆｅ2+イオン
濃度は特に制限されるものではないが、通常１０〜１５
０ｇ／ｌの範囲で、目的とするめっきを電流効率を勘案
して最適条件を採用することができる。さらに、Ｎａ+,
Ｋ+，ＮＨ+4，Ｍｇ2+イオン等の無関係塩を添加するこ
とは、浴の電気伝導度を高めるために有効である。な
お、目的に応じてはＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃ
ｄ，Ｓｎ，Ｐｂなどのイオンを少量添加してめっき層に
第３成分を少量共析させても効果は本質的には変わらな
い。
添加量は０．０１〜２０ｇ／ｌが好ましい範囲である。
０．０１ｇ／ｌ未満ではほとんど効果が認められない。
また２０ｇ／ｌを越えるとＣの含有量が飽和し、めっき
浴中への溶解度に制約される。上記添加剤は１種または
２種以上混合して使用することもできる。Ｆｅ2+イオン
濃度は特に制限されるものではないが、通常１０〜１５
０ｇ／ｌの範囲で、目的とするめっきを電流効率を勘案
して最適条件を採用することができる。さらに、Ｎａ+,
Ｋ+，ＮＨ+4，Ｍｇ2+イオン等の無関係塩を添加するこ
とは、浴の電気伝導度を高めるために有効である。な
お、目的に応じてはＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃ
ｄ，Ｓｎ，Ｐｂなどのイオンを少量添加してめっき層に
第３成分を少量共析させても効果は本質的には変わらな
い。
【００３１】次に、めっき条件について説明する。電流
密度３０Ａ／ｄｍ2以上で鋼板にめっきを行うことが好
ましい。３０Ａ／ｄｍ2以下では合金化向上を行うには
十分なＦｅ−Ｃめっきのめっき量を得るのに時間がかか
り工業的でない。めっき波の流速は鋼帯との相対速度と
して、１０〜２００ｍ／ｍｉｎ、めっき温度は４０〜７
０℃が適当である。めっき量としては、０．５〜１０ｇ
／ｍ2のめっきを施す。めっき量が０．５ｇ／ｍ2未満で
あると、効果が少なく、また１０ｇ／ｍ2超になると効
果はほとんど変わらず、コスト的にも不利になるので１
０ｇ／ｍ2以下が好ましい。また、 Ｆｅ−Ｃめっき中の
Ｃ量としては、０．０１％以上１．０％以下が好まし
い。Ｃ量が０．０１％未満であると合金化反応に及ぼす
作用が小さく、また１．０％超ではめっき層が脆くな
り、炉内で剥離する傾向がでるので好ましくない。な
お、めっき前に鋼板を必要ならば通常の方法で脱脂、酸
洗処理を行ってもよい。また、カーボン微粒子をそのま
ま、あるいは上記の界面活性剤と一緒に添加することも
可能である。
密度３０Ａ／ｄｍ2以上で鋼板にめっきを行うことが好
ましい。３０Ａ／ｄｍ2以下では合金化向上を行うには
十分なＦｅ−Ｃめっきのめっき量を得るのに時間がかか
り工業的でない。めっき波の流速は鋼帯との相対速度と
して、１０〜２００ｍ／ｍｉｎ、めっき温度は４０〜７
０℃が適当である。めっき量としては、０．５〜１０ｇ
／ｍ2のめっきを施す。めっき量が０．５ｇ／ｍ2未満で
あると、効果が少なく、また１０ｇ／ｍ2超になると効
果はほとんど変わらず、コスト的にも不利になるので１
０ｇ／ｍ2以下が好ましい。また、 Ｆｅ−Ｃめっき中の
Ｃ量としては、０．０１％以上１．０％以下が好まし
い。Ｃ量が０．０１％未満であると合金化反応に及ぼす
作用が小さく、また１．０％超ではめっき層が脆くな
り、炉内で剥離する傾向がでるので好ましくない。な
お、めっき前に鋼板を必要ならば通常の方法で脱脂、酸
洗処理を行ってもよい。また、カーボン微粒子をそのま
ま、あるいは上記の界面活性剤と一緒に添加することも
可能である。
【００３２】次に上記以外の態様例を示す。電気めっき
法は溶融めっき法の直前で行っても良い。電気めっき
後、必要ならフラックスを塗布し、４００〜５００℃に
加熱して溶融めっき浴に導くか、あるいは直接常温のま
ま溶融めっき浴に導き、浴内で加熱してめっきをしても
良い。この場合、Ｆｅ−Ｃ複合めっき層のＣ含有物質は
未分解あるいは部分分解状態で溶融めっきされるが、溶
融めっき浴内でのトラップエレメント拡散に十分の抑制
作用がある。Ｆｅ−Ｃ複合めっきはＦｅ，Ｃをターゲッ
トとする物理蒸着法、気化性Ｆｅ塩と有機物蒸気を用い
て分解析出させる化学蒸着法でも適用できる。これらの
方法でのＦｅ−Ｃ複合めっきの作用機構は上述と同じで
自明であろう。本発明のＦｅ−Ｃ複合めっき層の厚さ
は、０．５〜１０ｇ／ｍ2が好適である。０．５ｇ／ｍ2
未満であると効果が判然とせず、また１０ｇ／ｍ2超に
なると効果はほとんど変わらず、コスト的にも不利にな
る。
法は溶融めっき法の直前で行っても良い。電気めっき
後、必要ならフラックスを塗布し、４００〜５００℃に
加熱して溶融めっき浴に導くか、あるいは直接常温のま
ま溶融めっき浴に導き、浴内で加熱してめっきをしても
良い。この場合、Ｆｅ−Ｃ複合めっき層のＣ含有物質は
未分解あるいは部分分解状態で溶融めっきされるが、溶
融めっき浴内でのトラップエレメント拡散に十分の抑制
作用がある。Ｆｅ−Ｃ複合めっきはＦｅ，Ｃをターゲッ
トとする物理蒸着法、気化性Ｆｅ塩と有機物蒸気を用い
て分解析出させる化学蒸着法でも適用できる。これらの
方法でのＦｅ−Ｃ複合めっきの作用機構は上述と同じで
自明であろう。本発明のＦｅ−Ｃ複合めっき層の厚さ
は、０．５〜１０ｇ／ｍ2が好適である。０．５ｇ／ｍ2
未満であると効果が判然とせず、また１０ｇ／ｍ2超に
なると効果はほとんど変わらず、コスト的にも不利にな
る。
【００３３】Ｓｉ添加剤においては０．２〜３％のＳｉ
含有量の鋼板で合金化促進効果および溶融亜鉛との濡れ
性改善効果が大きい。０．２％未満では普通鋼と変わら
ず、３％Ｓｉを越えると本発明のＦｅ−Ｃ複合めっきを
もってしても効果が不十分となる。Ｍｎ添加鋼において
は０．１〜３％のＭｎ含有量の鋼板で合金化促進効果お
よび溶融亜鉛との濡れ性改善効果が大きい。０．２％未
満では普通鋼と変わらず、３％Ｍｎを越えると本発明の
Ｆｅ−Ｃ複合めっきをもってしても効果が不十分とな
る。また、Ｍｎ−Ｐ、Ｍｎ−Ｓｉ、Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐを含
有する鋼板においてはＰ、Ｓｉ、Ｍｎのいずれの含有量
も、それぞれ０．０２％、０．２％、０．１％未満では
普通鋼と変わらず、Ｐ、Ｓｉ、Ｍｎのいずれかの含有量
が、それぞれ０．５％、３％、３％を越えると本発明の
Ｆｅ−Ｃ複合めっきをもってしても効果が不十分とな
る。なお、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の溶融めっき浴は
通常Ａｌを０〜０．１５％添加しており、その他にＰ
ｂ，Ｃｄ，Ｓｂ，Ｓｎも少量存在してもよく、さらには
品質改善を目的として、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍ
ｇ，Ｃａ，Ｌｉ，ランタナイドなどが少量添加される場
合があるが、合金化処理される工程を経る場合には、本
質的には本発明の方法は全て適用可能である。Ｆｅ−Ｃ
複合めっきにおいて、他の元素、例えば、Ｎｉ，Ｚｎ，
Ｍｎ，Ｃｕ，Ｐ，Ｂ，Ｏ，Ｓ，Ｃｌ，Ｈ，Ｎａ，Ｎなど
が少量混入しても本質的には本発明と同様な効果が得ら
れる。
含有量の鋼板で合金化促進効果および溶融亜鉛との濡れ
性改善効果が大きい。０．２％未満では普通鋼と変わら
ず、３％Ｓｉを越えると本発明のＦｅ−Ｃ複合めっきを
もってしても効果が不十分となる。Ｍｎ添加鋼において
は０．１〜３％のＭｎ含有量の鋼板で合金化促進効果お
よび溶融亜鉛との濡れ性改善効果が大きい。０．２％未
満では普通鋼と変わらず、３％Ｍｎを越えると本発明の
Ｆｅ−Ｃ複合めっきをもってしても効果が不十分とな
る。また、Ｍｎ−Ｐ、Ｍｎ−Ｓｉ、Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐを含
有する鋼板においてはＰ、Ｓｉ、Ｍｎのいずれの含有量
も、それぞれ０．０２％、０．２％、０．１％未満では
普通鋼と変わらず、Ｐ、Ｓｉ、Ｍｎのいずれかの含有量
が、それぞれ０．５％、３％、３％を越えると本発明の
Ｆｅ−Ｃ複合めっきをもってしても効果が不十分とな
る。なお、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の溶融めっき浴は
通常Ａｌを０〜０．１５％添加しており、その他にＰ
ｂ，Ｃｄ，Ｓｂ，Ｓｎも少量存在してもよく、さらには
品質改善を目的として、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍ
ｇ，Ｃａ，Ｌｉ，ランタナイドなどが少量添加される場
合があるが、合金化処理される工程を経る場合には、本
質的には本発明の方法は全て適用可能である。Ｆｅ−Ｃ
複合めっきにおいて、他の元素、例えば、Ｎｉ，Ｚｎ，
Ｍｎ，Ｃｕ，Ｐ，Ｂ，Ｏ，Ｓ，Ｃｌ，Ｈ，Ｎａ，Ｎなど
が少量混入しても本質的には本発明と同様な効果が得ら
れる。
【００３４】
【実施例】次に本発明の実施例を比較例とともに挙げ
る。 １）表１は各鋼板の化学組成であり、表２Ａ，表２Ｂ
は、それぞれ事前（予め）めっき条件を示す。この事前
のめっきを施した後、連続溶融亜鉛系めっき設備前処理
炉の直火無酸化炉出側で６５０℃（板温）、還元熱処理
炉で７５０〜８００℃×３０秒の熱処理を施し、次いで
亜鉛系めっき浴へ導きめっきを施した。 ２）上記めっき鋼板を表３Ａ、表３Ｂに示すごとく合金
化処理した。合金化は、直火加熱炉温度を９５０℃、保
熱炉温度を６５０℃とそれぞれ一定として行い、溶融亜
鉛が保熱炉出側で完全に観察されなくなる場合のストリ
ップ通板速度を示した。この場合通板速度が大きいほど
合金化速度が速く、短時間で合金化処理ができることを
示すものである。
る。 １）表１は各鋼板の化学組成であり、表２Ａ，表２Ｂ
は、それぞれ事前（予め）めっき条件を示す。この事前
のめっきを施した後、連続溶融亜鉛系めっき設備前処理
炉の直火無酸化炉出側で６５０℃（板温）、還元熱処理
炉で７５０〜８００℃×３０秒の熱処理を施し、次いで
亜鉛系めっき浴へ導きめっきを施した。 ２）上記めっき鋼板を表３Ａ、表３Ｂに示すごとく合金
化処理した。合金化は、直火加熱炉温度を９５０℃、保
熱炉温度を６５０℃とそれぞれ一定として行い、溶融亜
鉛が保熱炉出側で完全に観察されなくなる場合のストリ
ップ通板速度を示した。この場合通板速度が大きいほど
合金化速度が速く、短時間で合金化処理ができることを
示すものである。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２Ａ】
【００３７】
【表２Ｂ】
【００３８】
【表２Ｃ】
【００３９】
【表２Ｄ】
【００４０】
【表３Ａ】
【００４１】
【表３Ｂ】
【００４２】
【発明の効果】このように本発明によれば短時間で合金
化処理でき、それだけ生産性を向上することができる。
かくすることにより、鋼種により合金化処理条件（温
度、時間）をほとんど変更すること無く合金化処理がで
き、工業的に安定して、しかも確実に合金化処理ができ
る。また合金化処理時間を短縮でき、それだけ生産性を
向上することができる、溶融亜鉛との濡れ性やめっき密
着性を向上できる等の優れた効果が得られる。
化処理でき、それだけ生産性を向上することができる。
かくすることにより、鋼種により合金化処理条件（温
度、時間）をほとんど変更すること無く合金化処理がで
き、工業的に安定して、しかも確実に合金化処理ができ
る。また合金化処理時間を短縮でき、それだけ生産性を
向上することができる、溶融亜鉛との濡れ性やめっき密
着性を向上できる等の優れた効果が得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＭｎまたはＳｉ、Ｍｎ−Ｐ、Ｍｎ−Ｓ
ｉ、Ｓｉ−Ｍｎ−ＰでＭｎについては０．１〜０．３
％、Ｓｉについては０．０３〜３％、Ｐについては０．
０２〜０．５％含有する鋼板表面にＦｅ−Ｃ複合めっき
を施し、次いで溶融亜鉛系めっきを施した後、加熱合金
化することを特徴とする、合金化溶融亜鉛系めっき鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】 Ｆｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／
ｌのポリオキシアルキレン誘導体、ポリアミン誘導体、
アニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、非イオ
ン系界面活性剤、両イオン性界面活性剤の１種または２
種以上を含む酸性めっき浴を用いて、Ｆｅ−Ｃ複合めっ
きすることを特徴とする、請求項１記載のＦｅ−Ｃ複合
めっきの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32950191A JPH05140720A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32950191A JPH05140720A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05140720A true JPH05140720A (ja) | 1993-06-08 |
Family
ID=18222080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32950191A Withdrawn JPH05140720A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05140720A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2021193038A1 (ja) * | 2020-03-26 | 2021-09-30 |
-
1991
- 1991-11-18 JP JP32950191A patent/JPH05140720A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2021193038A1 (ja) * | 2020-03-26 | 2021-09-30 | ||
| WO2021193038A1 (ja) * | 2020-03-26 | 2021-09-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｆｅ系皮膜付き素材冷延鋼板、Ｆｅ系皮膜付き素材冷延鋼板の製造方法、Ｆｅ系皮膜付き冷延鋼板の製造方法、溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CN115349030A (zh) * | 2020-03-26 | 2022-11-15 | 杰富意钢铁株式会社 | 带Fe系被膜的坯材冷轧钢板、带Fe系被膜的坯材冷轧钢板的制造方法、带Fe系被膜的冷轧钢板的制造方法、热浸镀锌钢板的制造方法以及合金化热浸镀锌钢板的制造方法 |
| CN115349030B (zh) * | 2020-03-26 | 2024-05-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 带Fe系被膜的坯材冷轧钢板以及带Fe系被膜的坯材冷轧钢板的制造方法 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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