JPH05138829A - ラミネート加工紙 - Google Patents
ラミネート加工紙Info
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- JPH05138829A JPH05138829A JP3304960A JP30496091A JPH05138829A JP H05138829 A JPH05138829 A JP H05138829A JP 3304960 A JP3304960 A JP 3304960A JP 30496091 A JP30496091 A JP 30496091A JP H05138829 A JPH05138829 A JP H05138829A
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- Japan
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- mfr
- ethylene
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 包装用等に利用されるスベリ性、防湿性に優
れ、紙基材と樹脂層との接着性に優れたラミネート加工
紙を提供することを目的とする。 【構成】 紙基材に、（Ａ）ＭＦＲが１〜５０ｇ／１０
分、密度が０．８８０〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 であるエ
チレンとα−オレフィンとの共重合体２０〜８０重量％
とＭＦＲが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が０．９１５
〜０．９３５ｇ／ｃｍ3 である高圧法ポリエチレン８０
〜２０重量％からなるエチレン系重合体組成物層と、
（Ｂ）ＭＦＲが２〜１００ｇ／１０分であるプロピレン
重合体６０〜９５重量％とＭＦＲが０．５〜５０ｇ／１
０分で、密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3 であ
る高圧法ポリエチレン４０〜５重量％からなるプロピレ
ン系重合体層を積層したラミネート加工紙。
れ、紙基材と樹脂層との接着性に優れたラミネート加工
紙を提供することを目的とする。 【構成】 紙基材に、（Ａ）ＭＦＲが１〜５０ｇ／１０
分、密度が０．８８０〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 であるエ
チレンとα−オレフィンとの共重合体２０〜８０重量％
とＭＦＲが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が０．９１５
〜０．９３５ｇ／ｃｍ3 である高圧法ポリエチレン８０
〜２０重量％からなるエチレン系重合体組成物層と、
（Ｂ）ＭＦＲが２〜１００ｇ／１０分であるプロピレン
重合体６０〜９５重量％とＭＦＲが０．５〜５０ｇ／１
０分で、密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3 であ
る高圧法ポリエチレン４０〜５重量％からなるプロピレ
ン系重合体層を積層したラミネート加工紙。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は包装用等に利用されるス
ベリ性、防湿性に優れたラミネート加工紙に関する。
ベリ性、防湿性に優れたラミネート加工紙に関する。
【０００２】
【従来の技術】包装用等に利用されるラミネート加工紙
は、従来高圧法ポリエチレンを紙基材に押出ラミネート
加工したものが多く用いられてきた。これはラミネート
層の接着強度、耐水性、防湿性、ヒートシール性、耐摩
耗性等の物性バランスが良く、押出ラミネート加工時の
成形加工性に優れているためである。
は、従来高圧法ポリエチレンを紙基材に押出ラミネート
加工したものが多く用いられてきた。これはラミネート
層の接着強度、耐水性、防湿性、ヒートシール性、耐摩
耗性等の物性バランスが良く、押出ラミネート加工時の
成形加工性に優れているためである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、高圧法ポリエ
チレンを紙基材に押出ラミネート加工したものはスベリ
性が悪く、防湿性も改良が必要であった。本発明は紙基
材と樹脂層との接着性に優れ、かつ、スベリ性、防湿性
に優れたラミネート加工紙を提供することを課題とす
る。
チレンを紙基材に押出ラミネート加工したものはスベリ
性が悪く、防湿性も改良が必要であった。本発明は紙基
材と樹脂層との接着性に優れ、かつ、スベリ性、防湿性
に優れたラミネート加工紙を提供することを課題とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決すべく、鋭意検討した結果、紙基材に、（Ａ）メ
ルトフローレートが１〜５０ｇ／１０分、密度が０．８
８０〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 であるエチレンとα−オレ
フィンとの共重合体２０〜８０重量％とメルトフローレ
ートが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が０．９１５〜
０．９３５ｇ／ｃｍ3 である高圧法ポリエチレン８０〜
２０重量％からなるエチレン系重合体組成物と、（Ｂ）
メルトフローレートが２〜１００ｇ／１０分であるプロ
ピレン重合体６０〜９５重量％とメルトフローレートが
０．５〜５０ｇ／１０分で、密度が０．９１５〜０．９
３５ｇ／ｃｍ3 である高圧法ポリエチレン４０〜５重量
％からなるメルトフローレートが５〜８０ｇ／１０分プ
ロピレン系重合体組成物を、（Ａ）組成物が紙基材側に
なるようにし、かつ（Ａ）組成物からなる層の厚さと
（Ｂ）組成物からなる層の厚さの割合が０．１〜０．５
対０．９〜０．５であるように共押出ラミネート成形す
ることにより、課題を解決したラミネート加工紙が得ら
れることを見出した。
を解決すべく、鋭意検討した結果、紙基材に、（Ａ）メ
ルトフローレートが１〜５０ｇ／１０分、密度が０．８
８０〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 であるエチレンとα−オレ
フィンとの共重合体２０〜８０重量％とメルトフローレ
ートが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が０．９１５〜
０．９３５ｇ／ｃｍ3 である高圧法ポリエチレン８０〜
２０重量％からなるエチレン系重合体組成物と、（Ｂ）
メルトフローレートが２〜１００ｇ／１０分であるプロ
ピレン重合体６０〜９５重量％とメルトフローレートが
０．５〜５０ｇ／１０分で、密度が０．９１５〜０．９
３５ｇ／ｃｍ3 である高圧法ポリエチレン４０〜５重量
％からなるメルトフローレートが５〜８０ｇ／１０分プ
ロピレン系重合体組成物を、（Ａ）組成物が紙基材側に
なるようにし、かつ（Ａ）組成物からなる層の厚さと
（Ｂ）組成物からなる層の厚さの割合が０．１〜０．５
対０．９〜０．５であるように共押出ラミネート成形す
ることにより、課題を解決したラミネート加工紙が得ら
れることを見出した。
【０００５】すなわち、プロピレン系重合物を用いたラ
ミネート加工紙は、スベリ性、防湿性に優れるため、本
発明の課題解決の１手段として考えられるが、紙基材と
の接着性が悪いという大きな欠点を有する。しかるに、
本発明に係る（Ａ）組成物および（Ｂ）組成物を使用す
ることにより、プロピレン系重合物の長所であるスベリ
性、防湿性を保持したままで、紙基材との接着性をも改
良することが可能となった。
ミネート加工紙は、スベリ性、防湿性に優れるため、本
発明の課題解決の１手段として考えられるが、紙基材と
の接着性が悪いという大きな欠点を有する。しかるに、
本発明に係る（Ａ）組成物および（Ｂ）組成物を使用す
ることにより、プロピレン系重合物の長所であるスベリ
性、防湿性を保持したままで、紙基材との接着性をも改
良することが可能となった。
【０００６】本発明に係るエチレンとα−オレフィンと
の共重合体とは、エチレンとプロピレン、ブテン−１、
ヘキセン−１、オクテン−１、４−メチル−ペンテン−
１等あるいはこれらの混合物との共重合体で、メルトフ
ローレートが１〜５０ｇ／１０分、密度が０．８８０〜
０．９４０ｇ／ｃｍ3 である。この共重合体は中低圧法
と呼ばれる製造方法等により、チーグラー触媒等を用い
て得られる。
の共重合体とは、エチレンとプロピレン、ブテン−１、
ヘキセン−１、オクテン−１、４−メチル−ペンテン−
１等あるいはこれらの混合物との共重合体で、メルトフ
ローレートが１〜５０ｇ／１０分、密度が０．８８０〜
０．９４０ｇ／ｃｍ3 である。この共重合体は中低圧法
と呼ばれる製造方法等により、チーグラー触媒等を用い
て得られる。
【０００７】メルトフローレート（以下、ＭＦＲと略称
する。）はＪＩＳ−Ｋ−７２１０の条件４により測定さ
れる。ＭＦＲが１ｇ／１０分未満では、押出ラミネート
成形時のモーター負荷が大きくなり生産量が落ちるとい
う欠点がある。また、ＭＦＲが５０ｇ／１０分を越える
と、押出ラミネート成形時に溶融膜のネックイン〔押出
ラミネート成形において、Ｔダイからでた溶融膜の幅が
基材と接するまでの空間で狭くなる現象をいい、（Ｔダ
イ出口での溶融膜の幅と基材上にラミネートされたラミ
ネート膜の幅との差）で示す〕が大きく押出ラミネート
成形し辛いという欠点がある。好ましくは３．５〜２０
ｇ／１０分である。
する。）はＪＩＳ−Ｋ−７２１０の条件４により測定さ
れる。ＭＦＲが１ｇ／１０分未満では、押出ラミネート
成形時のモーター負荷が大きくなり生産量が落ちるとい
う欠点がある。また、ＭＦＲが５０ｇ／１０分を越える
と、押出ラミネート成形時に溶融膜のネックイン〔押出
ラミネート成形において、Ｔダイからでた溶融膜の幅が
基材と接するまでの空間で狭くなる現象をいい、（Ｔダ
イ出口での溶融膜の幅と基材上にラミネートされたラミ
ネート膜の幅との差）で示す〕が大きく押出ラミネート
成形し辛いという欠点がある。好ましくは３．５〜２０
ｇ／１０分である。
【０００８】密度が０．８８０ｇ／ｃｍ3 未満では製造
困難である。また、密度が０．９４０ｇ／ｃｍ3 を越え
ると押出ラミネート成形時のモーター負荷が大きくなり
生産量が落ちるとともに、紙基材への接着性が低下する
という欠点がある。好ましくは０．９１０〜０．９３５
ｇ／ｃｍ3 である。
困難である。また、密度が０．９４０ｇ／ｃｍ3 を越え
ると押出ラミネート成形時のモーター負荷が大きくなり
生産量が落ちるとともに、紙基材への接着性が低下する
という欠点がある。好ましくは０．９１０〜０．９３５
ｇ／ｃｍ3 である。
【０００９】上記エチレンとα−オレフィンとの共重合
体とともにエチレン系重合体組成物を形成する高圧法ポ
リエチレンは、１０００〜３０００ｋｇ／ｃｍ3 の高圧
下でエチレンを重合させて得られる。本発明に係る高圧
法ポリエチレンのＭＦＲは０．５〜５０ｇ／１０分、密
度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3 である。
体とともにエチレン系重合体組成物を形成する高圧法ポ
リエチレンは、１０００〜３０００ｋｇ／ｃｍ3 の高圧
下でエチレンを重合させて得られる。本発明に係る高圧
法ポリエチレンのＭＦＲは０．５〜５０ｇ／１０分、密
度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3 である。
【００１０】ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満では、押出
ラミネート成形時のモーター負荷が大きくなり生産量が
落ちるという欠点がある。また、ＭＦＲが５０ｇ／１０
分を越えると、押出ラミネート成形時に溶融膜のネック
インが大きく、押出ラミネート成形し辛いという欠点が
ある。好ましくは１〜２０ｇ／１０分である。
ラミネート成形時のモーター負荷が大きくなり生産量が
落ちるという欠点がある。また、ＭＦＲが５０ｇ／１０
分を越えると、押出ラミネート成形時に溶融膜のネック
インが大きく、押出ラミネート成形し辛いという欠点が
ある。好ましくは１〜２０ｇ／１０分である。
【００１１】密度が０．９１５ｇ／ｃｍ3 未満では製造
困難である。また、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ3 を越え
ても製造困難となる。
困難である。また、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ3 を越え
ても製造困難となる。
【００１２】本発明に係るエチレン系重合体組成物は、
上記エチレンとα−オレフィンとの共重合体２０〜８０
重量％と上記高圧法ポリエチレン８０〜２０重量％とか
らなるものである。エチレンとα−オレフィンとの共重
合体が２０重量％未満では、プロピレン系重合体組成物
との接着性が悪く、８０重量％を越えると、押出ラミネ
ート成形時に溶融膜のネックインが大きく、押出ラミネ
ート成形し辛いという欠点がある。好ましくは２０〜６
０重量％である。
上記エチレンとα−オレフィンとの共重合体２０〜８０
重量％と上記高圧法ポリエチレン８０〜２０重量％とか
らなるものである。エチレンとα−オレフィンとの共重
合体が２０重量％未満では、プロピレン系重合体組成物
との接着性が悪く、８０重量％を越えると、押出ラミネ
ート成形時に溶融膜のネックインが大きく、押出ラミネ
ート成形し辛いという欠点がある。好ましくは２０〜６
０重量％である。
【００１３】次に本発明に係るプロピレン系重合体組成
物（Ｂ）について説明する。プロピレン系重合体組成物
（Ｂ）の成分であるプロピレン重合体はプロピレンをい
わゆるチーグラー・ナッタ触媒を用いて重合して得ら
れ、少量のエチレンを含んでもよい。ＭＦＲ（ＪＩＳ−
Ｋ−７２１０の条件１４により測定される）は２〜１０
０ｇ／１０分である。ＭＦＲが２ｇ／１０分未満では、
押出ラミネート成形時のドローダウン性〔押出ラミネー
トにおける、溶融膜の延展性あるいは薄膜成形性をい
い、（一定押出量での溶融膜切断の起こらない最大引取
り速度）で示す〕が悪くなるという欠点がある。一方、
ＭＦＲが１００ｇ／１０分を越えると、押出ラミネート
成形時に溶融膜のネックインが大きく、押出ラミネート
成形し辛いという欠点がある。好ましくは１０〜５０ｇ
／１０分である。
物（Ｂ）について説明する。プロピレン系重合体組成物
（Ｂ）の成分であるプロピレン重合体はプロピレンをい
わゆるチーグラー・ナッタ触媒を用いて重合して得ら
れ、少量のエチレンを含んでもよい。ＭＦＲ（ＪＩＳ−
Ｋ−７２１０の条件１４により測定される）は２〜１０
０ｇ／１０分である。ＭＦＲが２ｇ／１０分未満では、
押出ラミネート成形時のドローダウン性〔押出ラミネー
トにおける、溶融膜の延展性あるいは薄膜成形性をい
い、（一定押出量での溶融膜切断の起こらない最大引取
り速度）で示す〕が悪くなるという欠点がある。一方、
ＭＦＲが１００ｇ／１０分を越えると、押出ラミネート
成形時に溶融膜のネックインが大きく、押出ラミネート
成形し辛いという欠点がある。好ましくは１０〜５０ｇ
／１０分である。
【００１４】プロピレン系重合体組成物（Ｂ）の他の成
分である高圧法ポリエチレンはＭＦＲ（但しＪＩＳ−Ｋ
−７２１０の条件４により測定される）が０．５〜５０
ｇ／１０分、密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3
である。
分である高圧法ポリエチレンはＭＦＲ（但しＪＩＳ−Ｋ
−７２１０の条件４により測定される）が０．５〜５０
ｇ／１０分、密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3
である。
【００１５】ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満では、押出
ラミネート成形時のモーター負荷が大きくなり生産量が
落ちるという欠点がある。また、ＭＦＲが５０ｇ／１０
分を越えると、押出ラミネート成形時に溶融膜のネック
インが大きく、押出ラミネート成形し辛いという欠点が
ある。好ましくは１〜２０ｇ／１０分である。
ラミネート成形時のモーター負荷が大きくなり生産量が
落ちるという欠点がある。また、ＭＦＲが５０ｇ／１０
分を越えると、押出ラミネート成形時に溶融膜のネック
インが大きく、押出ラミネート成形し辛いという欠点が
ある。好ましくは１〜２０ｇ／１０分である。
【００１６】密度が０．９１５ｇ／ｃｍ3 未満では製造
困難である。また、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ3 を越え
ても製造困難となる。
困難である。また、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ3 を越え
ても製造困難となる。
【００１７】プロピレン系重合体組成物（Ｂ）は、プロ
ピレン重合体６０〜９５重量％と高圧法ポリエチレン４
０〜５重量％とからなり、ＭＦＲ（但しＪＩＳ−Ｋ−７
２１０の条件１４により測定される）が５〜８０ｇ／１
０分であることが必要である。
ピレン重合体６０〜９５重量％と高圧法ポリエチレン４
０〜５重量％とからなり、ＭＦＲ（但しＪＩＳ−Ｋ−７
２１０の条件１４により測定される）が５〜８０ｇ／１
０分であることが必要である。
【００１８】プロピレン重合体が６０重量％未満では、
ラミネート加工紙のスベリ性、防湿性が悪いという欠点
がある。一方、９５重量％を越えると、押出ラミネート
成形時に溶融膜のネックインが大きくなるとともにサー
ジング現象（溶融膜厚の脈動現象）が現れ、安定した押
出ラミネート成形がし難くなるという欠点がある。
ラミネート加工紙のスベリ性、防湿性が悪いという欠点
がある。一方、９５重量％を越えると、押出ラミネート
成形時に溶融膜のネックインが大きくなるとともにサー
ジング現象（溶融膜厚の脈動現象）が現れ、安定した押
出ラミネート成形がし難くなるという欠点がある。
【００１９】また、ＭＦＲが５ｇ／１０分未満では、押
出ラミネート成形時のドローダウン性が悪くなり、ＭＦ
Ｒが８０ｇ／１０分を越えると、押出ラミネート成形時
に溶融膜のネックインが大きく、押出ラミネート成形し
辛いという欠点がある。好ましくは１０〜４０ｇ／１０
分である。
出ラミネート成形時のドローダウン性が悪くなり、ＭＦ
Ｒが８０ｇ／１０分を越えると、押出ラミネート成形時
に溶融膜のネックインが大きく、押出ラミネート成形し
辛いという欠点がある。好ましくは１０〜４０ｇ／１０
分である。
【００２０】本発明では上記エチレン系重合体組成物
（Ａ）を紙基材面側に、プロピレン系重合体組成物
（Ｂ）を外側に、しかも（Ａ）組成物からなる層の厚さ
と（Ｂ）組成物からなる層の厚さの割合が０．１〜０．
５対０．９〜０．５であるように共押出ラミネート成形
することが必要である。（Ａ）組成物からなる層の厚さ
割合が０．１未満では、ラミネート膜の紙基材への接着
性が悪くなる。また、０．５を越えるとラミネート加工
紙の防湿性が低下する。
（Ａ）を紙基材面側に、プロピレン系重合体組成物
（Ｂ）を外側に、しかも（Ａ）組成物からなる層の厚さ
と（Ｂ）組成物からなる層の厚さの割合が０．１〜０．
５対０．９〜０．５であるように共押出ラミネート成形
することが必要である。（Ａ）組成物からなる層の厚さ
割合が０．１未満では、ラミネート膜の紙基材への接着
性が悪くなる。また、０．５を越えるとラミネート加工
紙の防湿性が低下する。
【００２１】本発明に係る共押出ラミネート成形とは、
一般的な共押出機およびラミネーターを使用する方法
で、例えば５０〜３５０ｍ／分で供給される基材の少な
くとも片面に、２種２層共押出機を用いて、エチレン系
重合体組成物とプロピレン系重合体組成物とをエチレン
系重合体組成物からなる層が基材と接合するよう溶融共
押出し、冷却ロールと押付ロールとの間で圧着接合し、
溶融膜を冷却ロール表面に沿わせて冷却固化させた後、
ロール状に巻き取る方法等があげられる。
一般的な共押出機およびラミネーターを使用する方法
で、例えば５０〜３５０ｍ／分で供給される基材の少な
くとも片面に、２種２層共押出機を用いて、エチレン系
重合体組成物とプロピレン系重合体組成物とをエチレン
系重合体組成物からなる層が基材と接合するよう溶融共
押出し、冷却ロールと押付ロールとの間で圧着接合し、
溶融膜を冷却ロール表面に沿わせて冷却固化させた後、
ロール状に巻き取る方法等があげられる。
【００２２】共押出装置としては、前記２種２層共押出
機を用いた場合、エチレン系重合体組成物からなる層と
プロピレン系重合体組成物からなる層の接合方式は、ダ
イ前、ダイ内、ダイ外のいずれの方式でも用いることが
できるが、とりわけダイ前接合方式が共押出ラミネート
成形性および装置の価格面からも好適である。
機を用いた場合、エチレン系重合体組成物からなる層と
プロピレン系重合体組成物からなる層の接合方式は、ダ
イ前、ダイ内、ダイ外のいずれの方式でも用いることが
できるが、とりわけダイ前接合方式が共押出ラミネート
成形性および装置の価格面からも好適である。
【００２３】２種２層共押出溶融膜の温度は、ダイ直下
において２３０〜３３０℃であり、とりわけ２５０〜３
２０℃が好ましい。２種２層共押出溶融膜の温度が２３
０℃未満では、溶融膜のドローダウン性が悪く、押出ラ
ミネート成形がし難くなるとともに、ラミネート膜の紙
基材への接着性が悪くなる。また、２種２層共押出溶融
膜の温度が３３０℃を越えると、溶融膜のネックインが
大きく、押出ラミネート成形し辛いという欠点がある。
において２３０〜３３０℃であり、とりわけ２５０〜３
２０℃が好ましい。２種２層共押出溶融膜の温度が２３
０℃未満では、溶融膜のドローダウン性が悪く、押出ラ
ミネート成形がし難くなるとともに、ラミネート膜の紙
基材への接着性が悪くなる。また、２種２層共押出溶融
膜の温度が３３０℃を越えると、溶融膜のネックインが
大きく、押出ラミネート成形し辛いという欠点がある。
【００２４】本発明では、２種２層共押出溶融膜のエチ
レン系重合体組成物からなる層とプロピレン系重合体組
成物からなる層の各々の溶融膜の温度は同一である必要
はなく、積極的に温度差をつけてもかまわない。たとえ
ば、エチレン系重合体組成物からなる層と基材との接着
性を高めるために、エチレン系重合体組成物からなる層
をプロピレン系重合体組成物からなる層より高く、ある
いは、２種２層共押出溶融膜のネックインを大きくする
プロピレン系重合体組成物からなる層をエチレン系重合
体組成物からなる層より低くする等の方法を必要に応じ
て取ってもよい。
レン系重合体組成物からなる層とプロピレン系重合体組
成物からなる層の各々の溶融膜の温度は同一である必要
はなく、積極的に温度差をつけてもかまわない。たとえ
ば、エチレン系重合体組成物からなる層と基材との接着
性を高めるために、エチレン系重合体組成物からなる層
をプロピレン系重合体組成物からなる層より高く、ある
いは、２種２層共押出溶融膜のネックインを大きくする
プロピレン系重合体組成物からなる層をエチレン系重合
体組成物からなる層より低くする等の方法を必要に応じ
て取ってもよい。
【００２５】さらに、本発明においては、ダイから押出
された２種２層共押出溶融膜が基材と接合するまでの、
いわゆるエアーギャップ間において、２種２層共押出溶
融膜のエチレン系重合体組成物からなる層表面にオゾン
ガス等を吹付けて、基材との接着性を高める方法を取っ
てもよい。あるいは、２種２層共押出溶融膜のエチレン
系重合体組成物からなる層には、基材との接着性を高め
るために、テルペン系樹脂のような粘着付与剤やアイオ
ノマー、エチレン−アクリル酸エステル共重合体、酸変
性ポリエチレンのような接着性樹脂を添加してもよい。
さらに、エチレン系重合体組成物からなる層との接着性
を高めるために、基材には、アンカーコート処理、コロ
ナ放電処理、フレーム処理等の前処理を行うとよい。
された２種２層共押出溶融膜が基材と接合するまでの、
いわゆるエアーギャップ間において、２種２層共押出溶
融膜のエチレン系重合体組成物からなる層表面にオゾン
ガス等を吹付けて、基材との接着性を高める方法を取っ
てもよい。あるいは、２種２層共押出溶融膜のエチレン
系重合体組成物からなる層には、基材との接着性を高め
るために、テルペン系樹脂のような粘着付与剤やアイオ
ノマー、エチレン−アクリル酸エステル共重合体、酸変
性ポリエチレンのような接着性樹脂を添加してもよい。
さらに、エチレン系重合体組成物からなる層との接着性
を高めるために、基材には、アンカーコート処理、コロ
ナ放電処理、フレーム処理等の前処理を行うとよい。
【００２６】本発明に用いられる冷却ロールは、マッ
ト、セミマット、ミラー等いずれの表面仕上げのものを
用いてよいが、とりわけ、マット仕上げのロールがスベ
リ性確保の点から好ましい。
ト、セミマット、ミラー等いずれの表面仕上げのものを
用いてよいが、とりわけ、マット仕上げのロールがスベ
リ性確保の点から好ましい。
【００２７】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。実施
例中の物性評価は以下の方法によった。 イ）ネックイン 共押出ラミネート膜のネックインを測定した。〇はネッ
クインが６５ｍｍ以下であり、両端部付近での厚みの偏
りが少ない。△はネックインが８５ｍｍ以下であり、両
端部付近での厚みの偏りが多い。×はネックインが８５
ｍｍを越え、両端部付近での厚みの偏りが著しい。△お
よび×ではラミネート加工紙の製品巾が狭くなりすぎる
だけでなく、巻取り張力が巾方向で不均一になりたるみ
や破壊が発生する危険がある。厚みの偏りがある部分を
トリミング（切除）することも可能であるがロスが大き
く不経済となり、好ましくない。〇の結果であることが
必要である。
例中の物性評価は以下の方法によった。 イ）ネックイン 共押出ラミネート膜のネックインを測定した。〇はネッ
クインが６５ｍｍ以下であり、両端部付近での厚みの偏
りが少ない。△はネックインが８５ｍｍ以下であり、両
端部付近での厚みの偏りが多い。×はネックインが８５
ｍｍを越え、両端部付近での厚みの偏りが著しい。△お
よび×ではラミネート加工紙の製品巾が狭くなりすぎる
だけでなく、巻取り張力が巾方向で不均一になりたるみ
や破壊が発生する危険がある。厚みの偏りがある部分を
トリミング（切除）することも可能であるがロスが大き
く不経済となり、好ましくない。〇の結果であることが
必要である。
【００２８】ロ）接着性 ラミネート加工紙を手で引き裂き、さらにラミネート膜
を引き剥がしラミネート膜の挙動を観察し、官能評価し
た。○は引き裂き部のラミネート膜に糸引きも少なくあ
るいは界面剥離がなく、引き剥がしが困難で紙基材の破
壊を伴う状態。△は引き裂き部のラミネート膜に糸引き
や伸びが多くあるいは界面剥離が発生し、丁寧に引き剥
がせば部分的に紙基材の破壊もなく剥がせる状態。×は
引き裂き部のラミネート膜がよく伸びあるいは界面剥離
が発生し、紙基材の破壊もなく比較的容易に引き剥がせ
る状態。△および×ではラミネート加工紙を包装材料と
して使用中にラミネート膜の剥がれが発生する危険があ
り好ましくない。〇の結果であることが必要である。
を引き剥がしラミネート膜の挙動を観察し、官能評価し
た。○は引き裂き部のラミネート膜に糸引きも少なくあ
るいは界面剥離がなく、引き剥がしが困難で紙基材の破
壊を伴う状態。△は引き裂き部のラミネート膜に糸引き
や伸びが多くあるいは界面剥離が発生し、丁寧に引き剥
がせば部分的に紙基材の破壊もなく剥がせる状態。×は
引き裂き部のラミネート膜がよく伸びあるいは界面剥離
が発生し、紙基材の破壊もなく比較的容易に引き剥がせ
る状態。△および×ではラミネート加工紙を包装材料と
して使用中にラミネート膜の剥がれが発生する危険があ
り好ましくない。〇の結果であることが必要である。
【００２９】ハ）スベリ性 ＡＳＴＭ−Ｄ−１８９４に従い、ラミネート加工紙のラ
ミネート膜面と上質紙（目付け５２．３ｇ／ｍ2 ）との
摩擦係数を測定した。垂直荷重６２５ｇ、引張速度５０
ｍｍ／分、測定環境２３℃−６５％ＲＨで測定した。動
摩擦係数が０．４を越えるとラミネート加工紙を包装材
料として使用時被包装物の取り出し性が悪くなったり、
あるいは被包装物表面のスベリ性を悪くしたりする。動
摩擦係数が０．４以下であることが必要である。
ミネート膜面と上質紙（目付け５２．３ｇ／ｍ2 ）との
摩擦係数を測定した。垂直荷重６２５ｇ、引張速度５０
ｍｍ／分、測定環境２３℃−６５％ＲＨで測定した。動
摩擦係数が０．４を越えるとラミネート加工紙を包装材
料として使用時被包装物の取り出し性が悪くなったり、
あるいは被包装物表面のスベリ性を悪くしたりする。動
摩擦係数が０．４以下であることが必要である。
【００３０】ニ）防湿性 ＪＩＳ−Ｚ−０２８０に基づき、リッシー社製デジタル
水蒸気透過度テスター（感湿素子式）を用いてラミネー
ト加工紙の透湿度を測定した。ラミネート膜面を加湿側
にして、４０℃−９０％ＲＨ下で測定した。但しラミネ
ート膜厚は２０μｍである。透湿度で１６ｇ／ｍ2 ・２
４ｈｒｓ・ａｔｍを越えるとラミネート加工紙を包装材
料として使用時被包装物への吸湿が多く、被包装物の保
護性が悪く好ましくない。透湿度で１６ｇ／ｍ2 ・２４
ｈｒｓ・ａｔｍ以下であることが必要である。
水蒸気透過度テスター（感湿素子式）を用いてラミネー
ト加工紙の透湿度を測定した。ラミネート膜面を加湿側
にして、４０℃−９０％ＲＨ下で測定した。但しラミネ
ート膜厚は２０μｍである。透湿度で１６ｇ／ｍ2 ・２
４ｈｒｓ・ａｔｍを越えるとラミネート加工紙を包装材
料として使用時被包装物への吸湿が多く、被包装物の保
護性が悪く好ましくない。透湿度で１６ｇ／ｍ2 ・２４
ｈｒｓ・ａｔｍ以下であることが必要である。
【００３１】実施例１ ＭＦＲ８ｇ／１０分、密度０．９３０ｇ／ｃｍ3 のエチ
レン−ヘキセン１共重合体４０重量％とＭＦＲ１２ｇ／
１０分、密度０．９１７ｇ／ｃｍ3 の高圧法ポリエチレ
ン６０重量％とをタンブラーミキサーで混合後、口径４
０mm押出機を用いて溶融混合し、ＭＦＲ９ｇ／１０分、
密度０．９２２ｇ／ｃｍ3 のエチレン系樹脂組成物を得
た。
レン−ヘキセン１共重合体４０重量％とＭＦＲ１２ｇ／
１０分、密度０．９１７ｇ／ｃｍ3 の高圧法ポリエチレ
ン６０重量％とをタンブラーミキサーで混合後、口径４
０mm押出機を用いて溶融混合し、ＭＦＲ９ｇ／１０分、
密度０．９２２ｇ／ｃｍ3 のエチレン系樹脂組成物を得
た。
【００３２】一方、ＭＦＲ１８ｇ／１０分、密度０．９
００ｇ／ｃｍ3のプロピレン重合体８０重量％とＭＦＲ
１ｇ／１０分、密度０．９２０ｇ／ｃｍ3 の高圧法ポリ
エチレン２０重量％とをタンブラーミキサーで混合後、
口径４０mm押出機を用いて溶融混合し、ＭＦＲ１５ｇ／
１０分、密度０．９０５ｇ／ｃｍ3 のプロピレン系樹脂
組成物を得た。
００ｇ／ｃｍ3のプロピレン重合体８０重量％とＭＦＲ
１ｇ／１０分、密度０．９２０ｇ／ｃｍ3 の高圧法ポリ
エチレン２０重量％とをタンブラーミキサーで混合後、
口径４０mm押出機を用いて溶融混合し、ＭＦＲ１５ｇ／
１０分、密度０．９０５ｇ／ｃｍ3 のプロピレン系樹脂
組成物を得た。
【００３３】上記エチレン系樹脂組成物が紙基材側に６
μｍ、プロピレン系樹脂組成物がラミネート加工紙表面
に１４μｍとなるように共押出し、１００ｍ／分の速度
で供給されるコロナ放電処理を施した（処理量３０ｗ分
／ｍ2 以上）上質紙（秤量５２．３ｇ／ｍ2 ）上にラミ
ネートし、［上質紙／エチレン系樹脂組成物／プロピレ
ン系樹脂組成物］からなる共押出ラミネート加工紙を得
た。共押出ラミネート装置は口径９０mm（Ｌ／Ｄ＝２
９）と口径６５mm（Ｌ／Ｄ＝２８）の２台の押出機を備
えたダイ前接合方式の共押出機であり、Ｔダイはストレ
ートマニホールドを有し、リップギャップ０．８mmでイ
ンナーディッケルにより幅を７５０mmに調整した。冷却
ロールはマット仕上げで、押付けロールはネオプレンゴ
ムを用いた。コロナ放電処理はアルミ電極と絶縁ロール
のギャップ間に高電圧を引加し、コロナ放電を発生さ
せ、その中を紙基材が絶縁ロールに沿って通過するタイ
プのものを用いた。但し、処理量（ｗ分／ｍ2 ）＝出力
（ｗ）÷電極幅（ｍ）÷通加速度（ｍ／分）で計算し
た。得られた共押出ラミネート加工紙の評価結果を表１
に示した。ネックイン、接着、滑り、防湿性ともに満足
できる結果であった。
μｍ、プロピレン系樹脂組成物がラミネート加工紙表面
に１４μｍとなるように共押出し、１００ｍ／分の速度
で供給されるコロナ放電処理を施した（処理量３０ｗ分
／ｍ2 以上）上質紙（秤量５２．３ｇ／ｍ2 ）上にラミ
ネートし、［上質紙／エチレン系樹脂組成物／プロピレ
ン系樹脂組成物］からなる共押出ラミネート加工紙を得
た。共押出ラミネート装置は口径９０mm（Ｌ／Ｄ＝２
９）と口径６５mm（Ｌ／Ｄ＝２８）の２台の押出機を備
えたダイ前接合方式の共押出機であり、Ｔダイはストレ
ートマニホールドを有し、リップギャップ０．８mmでイ
ンナーディッケルにより幅を７５０mmに調整した。冷却
ロールはマット仕上げで、押付けロールはネオプレンゴ
ムを用いた。コロナ放電処理はアルミ電極と絶縁ロール
のギャップ間に高電圧を引加し、コロナ放電を発生さ
せ、その中を紙基材が絶縁ロールに沿って通過するタイ
プのものを用いた。但し、処理量（ｗ分／ｍ2 ）＝出力
（ｗ）÷電極幅（ｍ）÷通加速度（ｍ／分）で計算し
た。得られた共押出ラミネート加工紙の評価結果を表１
に示した。ネックイン、接着、滑り、防湿性ともに満足
できる結果であった。
【００３４】実施例２ 実施例１のエチレン系樹脂組成物が紙基材側に１０μ
ｍ、プロピレン系樹脂組成物がラミネート加工紙表面に
１０μｍとなるように共押出した以外は、同様に実施し
た。得られた共押出ラミネート加工紙の評価結果を表１
に示した。ネックイン、接着、滑り、防湿性ともに満足
できる結果であった。
ｍ、プロピレン系樹脂組成物がラミネート加工紙表面に
１０μｍとなるように共押出した以外は、同様に実施し
た。得られた共押出ラミネート加工紙の評価結果を表１
に示した。ネックイン、接着、滑り、防湿性ともに満足
できる結果であった。
【００３５】実施例３ 実施例１のエチレン系樹脂組成物が紙基材側に２μｍ、
プロピレン系樹脂組成物がラミネート加工紙表面に１８
μｍとなるように共押出した以外は、同様に実施した。
得られた共押出ラミネート加工紙の評価結果を表１に示
した。ネックイン、接着、滑り、防湿性ともに満足でき
る結果であった。
プロピレン系樹脂組成物がラミネート加工紙表面に１８
μｍとなるように共押出した以外は、同様に実施した。
得られた共押出ラミネート加工紙の評価結果を表１に示
した。ネックイン、接着、滑り、防湿性ともに満足でき
る結果であった。
【００３６】比較例１ 実施例１の共押出しをプロピレン系樹脂組成物だけで２
０μｍ単層押出した以外は、同様に実施した。得られた
［上質紙／プロピレン系樹脂組成物］からなる単層押出
ラミネート加工紙の評価結果を表１に示した。滑り、防
湿性はいいものの、紙への接着性が弱く包装用紙として
は不適当な結果であった。
０μｍ単層押出した以外は、同様に実施した。得られた
［上質紙／プロピレン系樹脂組成物］からなる単層押出
ラミネート加工紙の評価結果を表１に示した。滑り、防
湿性はいいものの、紙への接着性が弱く包装用紙として
は不適当な結果であった。
【００３７】比較例２ 実施例１の共押出しをエチレン系樹脂組成物だけで２０
μｍ単層押出した以外は、同様に実施した。得られた
［上質紙／エチレン系樹脂組成物］からなる単層押出ラ
ミネート加工紙の評価結果を表１に示した。紙への接着
性は良好であったが、滑り・防湿性が悪く包装用紙とし
ては不適当な結果であった。
μｍ単層押出した以外は、同様に実施した。得られた
［上質紙／エチレン系樹脂組成物］からなる単層押出ラ
ミネート加工紙の評価結果を表１に示した。紙への接着
性は良好であったが、滑り・防湿性が悪く包装用紙とし
ては不適当な結果であった。
【００３８】比較例３ 実施例１のエチレン系樹脂組成物をＭＦＲ８ｇ／１０
分、密度０．９３０ｇ／ｃｍ3 のエチレン−ヘキセン−
１共重合体４０重量％とＭＦＲ１２ｇ／１０分、密度
０．９１７ｇ／ｃｍ3 の高圧法ポリエチレン６０重量％
とをタンブラーミキサーで混合後、口径４０mm押出機を
用いて溶融混合し、ＭＦＲ９ｇ／１０分、密度０．９２
２ｇ／ｃｍ3 のエチレン系樹脂組成物を得た。
分、密度０．９３０ｇ／ｃｍ3 のエチレン−ヘキセン−
１共重合体４０重量％とＭＦＲ１２ｇ／１０分、密度
０．９１７ｇ／ｃｍ3 の高圧法ポリエチレン６０重量％
とをタンブラーミキサーで混合後、口径４０mm押出機を
用いて溶融混合し、ＭＦＲ９ｇ／１０分、密度０．９２
２ｇ／ｃｍ3 のエチレン系樹脂組成物を得た。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【発明の効果】共押出ラミネート成形時のネックインも
小さく、紙基材と樹脂層との接着性に優れ、かつ、スベ
リ性、防湿性に優れたラミネート加工紙が得られた。
小さく、紙基材と樹脂層との接着性に優れ、かつ、スベ
リ性、防湿性に優れたラミネート加工紙が得られた。
フロントページの続き (72)発明者 大平 克次 神奈川県川崎市川崎区千鳥町３番２号 昭 和電工株式会社川崎樹脂研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 紙基材に、（Ａ）メルトフローレートが
１〜５０ｇ／１０分、密度が０．８８０〜０．９４０ｇ
／ｃｍ3 であるエチレンとα−オレフィンとの共重合体
２０〜８０重量％とメルトフローレートが０．５〜５０
ｇ／１０分、密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3
である高圧法ポリエチレン８０〜２０重量％からなるエ
チレン系重合体組成物と、（Ｂ）メルトフローレートが
２〜１００ｇ／１０分であるプロピレン重合体６０〜９
５重量％とメルトフローレートが０．５〜５０ｇ／１０
分で、密度が０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ3 である
高圧法ポリエチレン４０〜５重量％からなるメルトフロ
ーレートが５〜８０ｇ／１０分プロピレン系重合体組成
物を、（Ａ）組成物が紙基材側になるようにし、かつ
（Ａ）組成物からなる層の厚さと（Ｂ）組成物からなる
層の厚さの割合が０．１〜０．５対０．９〜０．５であ
るように共押出ラミネート成形して得られるラミネート
加工紙。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3304960A JP3021139B2 (ja) | 1991-11-20 | 1991-11-20 | ラミネート加工紙 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3304960A JP3021139B2 (ja) | 1991-11-20 | 1991-11-20 | ラミネート加工紙 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05138829A true JPH05138829A (ja) | 1993-06-08 |
| JP3021139B2 JP3021139B2 (ja) | 2000-03-15 |
Family
ID=17939386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3304960A Expired - Fee Related JP3021139B2 (ja) | 1991-11-20 | 1991-11-20 | ラミネート加工紙 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3021139B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004028802A1 (ja) * | 2002-09-30 | 2004-04-08 | Nippon Paper Industries Co., Ltd. | 成型用ラミネート紙 |
| JP2014097597A (ja) * | 2012-11-14 | 2014-05-29 | Rengo Co Ltd | 補強材用積層体 |
| WO2023166989A1 (ja) * | 2022-03-03 | 2023-09-07 | 大王製紙株式会社 | 包装袋、及びシート包装体 |
-
1991
- 1991-11-20 JP JP3304960A patent/JP3021139B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004028802A1 (ja) * | 2002-09-30 | 2004-04-08 | Nippon Paper Industries Co., Ltd. | 成型用ラミネート紙 |
| JPWO2004028802A1 (ja) * | 2002-09-30 | 2006-01-19 | 日本製紙株式会社 | 成型用ラミネート紙 |
| JP2014097597A (ja) * | 2012-11-14 | 2014-05-29 | Rengo Co Ltd | 補強材用積層体 |
| WO2023166989A1 (ja) * | 2022-03-03 | 2023-09-07 | 大王製紙株式会社 | 包装袋、及びシート包装体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3021139B2 (ja) | 2000-03-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |