JPH05123887A - 溶接継手性能の優れた高能率溶接方法 - Google Patents
溶接継手性能の優れた高能率溶接方法Info
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- JPH05123887A JPH05123887A JP29165691A JP29165691A JPH05123887A JP H05123887 A JPH05123887 A JP H05123887A JP 29165691 A JP29165691 A JP 29165691A JP 29165691 A JP29165691 A JP 29165691A JP H05123887 A JPH05123887 A JP H05123887A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶接入熱量が大きいエレクトロスラグ溶接、
エレクトロガス溶接に際して、冷却性能を高めて、溶接
継手部の靱性低下を防止し、板厚５０mm超あるいは強度
57N/mm2 超の高張力鋼母材についても劣化を伴わない溶
接を可能にする。 【構成】 エレクトロスラグ溶接、あるいはエレクトロ
ガス溶接する鋼母材の溶接部背面に１０〜2000 l/m2/mi
n の冷却水を噴射して強制冷却する。
エレクトロガス溶接に際して、冷却性能を高めて、溶接
継手部の靱性低下を防止し、板厚５０mm超あるいは強度
57N/mm2 超の高張力鋼母材についても劣化を伴わない溶
接を可能にする。 【構成】 エレクトロスラグ溶接、あるいはエレクトロ
ガス溶接する鋼母材の溶接部背面に１０〜2000 l/m2/mi
n の冷却水を噴射して強制冷却する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鉄骨、橋梁、造船等の鋼
構造物において、特に板厚５０mm超・強度５７０N/mm2
超の高張力鋼材の溶接施工能率向上を目的として用いら
れるエレクトロスラグ溶接、エレクトロガス溶接に係わ
り、溶接による継手性能の劣化を防止した溶接継手性能
の優れた高能率溶接方法に関する。
構造物において、特に板厚５０mm超・強度５７０N/mm2
超の高張力鋼材の溶接施工能率向上を目的として用いら
れるエレクトロスラグ溶接、エレクトロガス溶接に係わ
り、溶接による継手性能の劣化を防止した溶接継手性能
の優れた高能率溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より上記した用途に使用される極厚
鋼構造部材では溶接施工能率向上の観点でエレクトロス
ラグ溶接、エレクトロガス溶接等の大入熱溶接が適用さ
れることが多い。
鋼構造部材では溶接施工能率向上の観点でエレクトロス
ラグ溶接、エレクトロガス溶接等の大入熱溶接が適用さ
れることが多い。
【０００３】しかし、これらの溶接は溶接入熱量が大き
いことから鋼母材の溶接熱影響部材質が劣化（主として
靭性）することがしばしばあり、構造物の安全性の観点
から問題視されている。この材質劣化は溶接熱影響部の
金属組織変化に起因することが広く知られている。
いことから鋼母材の溶接熱影響部材質が劣化（主として
靭性）することがしばしばあり、構造物の安全性の観点
から問題視されている。この材質劣化は溶接熱影響部の
金属組織変化に起因することが広く知られている。
【０００４】この材質劣化を防止する目的で、これまで
にも数々の提案がなされている。例えば、鋼材の溶接熱
影響の靱性の改善対策として、溶鋼中に適量のTiを添加
し鋼塊を所定の冷却速度以上とすることにより得られ
る。微細Ti炭窒化物の結晶粒粗大化防止効果に着目し、
熱影響部の組織粗大化及び低靱性組織（以上ベイナイト
組織）化を防止することを提案した特公昭５１−４４０
８８号公報、特公昭５１−１６８９０号公報。
にも数々の提案がなされている。例えば、鋼材の溶接熱
影響の靱性の改善対策として、溶鋼中に適量のTiを添加
し鋼塊を所定の冷却速度以上とすることにより得られ
る。微細Ti炭窒化物の結晶粒粗大化防止効果に着目し、
熱影響部の組織粗大化及び低靱性組織（以上ベイナイト
組織）化を防止することを提案した特公昭５１−４４０
８８号公報、特公昭５１−１６８９０号公報。
【０００５】更には、溶接部に添設した冷却箱に冷却水
を通水し溶接部を強制冷却することにより、熱影響部の
低靱性組織（上部ベイナイト組織）化を防止することを
提案した特願平３−２１０５３号公報等である。
を通水し溶接部を強制冷却することにより、熱影響部の
低靱性組織（上部ベイナイト組織）化を防止することを
提案した特願平３−２１０５３号公報等である。
【０００６】しかし、近年の構造物の大型化により使用
鋼材は板厚増大、高張力鋼化（ 570N/mm2 超）する趨勢
にあり、これらの提案技術では問題点を解決できない現
状にある。
鋼材は板厚増大、高張力鋼化（ 570N/mm2 超）する趨勢
にあり、これらの提案技術では問題点を解決できない現
状にある。
【０００７】即ち、前者の提案は熱影響のオーステナイ
ト結晶粒を微細化することによりその組織をフェライト
＋パーライト組織とし、継手性能の劣化を防止すること
を技術思想とする発明であり、合金元素添加量が多く焼
入性の高くなる570 N/mm2 超の高張力鋼には不適切な技
術であり効果も期待出来ない。
ト結晶粒を微細化することによりその組織をフェライト
＋パーライト組織とし、継手性能の劣化を防止すること
を技術思想とする発明であり、合金元素添加量が多く焼
入性の高くなる570 N/mm2 超の高張力鋼には不適切な技
術であり効果も期待出来ない。
【０００８】また、後者の提案技術は溶接部に添設した
冷却箱に通水された冷却水により溶接部を強制冷却し、
継手靱性を向上させるとする提案であるが、熱伝達係数
が小さいため冷却能に限界があり、板厚が薄く溶接部と
冷却面との距離が短い場合はよいが、５０mm以上の板厚
で、エレクトロスラグ溶接あるいはエレクトロガス溶接
等の超大入熱溶接の場合には母材との界面に蒸気膜がで
きて冷却効率が著しく低下し、劣化を防止することはで
きなかった。
冷却箱に通水された冷却水により溶接部を強制冷却し、
継手靱性を向上させるとする提案であるが、熱伝達係数
が小さいため冷却能に限界があり、板厚が薄く溶接部と
冷却面との距離が短い場合はよいが、５０mm以上の板厚
で、エレクトロスラグ溶接あるいはエレクトロガス溶接
等の超大入熱溶接の場合には母材との界面に蒸気膜がで
きて冷却効率が著しく低下し、劣化を防止することはで
きなかった。
【０００９】以上述べたごとく、使用鋼材の高張力鋼
化、大板厚化に伴い前記した各提案技術によっては溶接
継手性能劣化を完全に防止することが困難な状況に至っ
ているのが現状であり、新たな技術が求められている。
化、大板厚化に伴い前記した各提案技術によっては溶接
継手性能劣化を完全に防止することが困難な状況に至っ
ているのが現状であり、新たな技術が求められている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記した現状
を打開する一方策として高能率溶接時の継手性能劣化防
止方法を提案するものである。
を打開する一方策として高能率溶接時の継手性能劣化防
止方法を提案するものである。
【００１１】高張力鋼を高能率溶接した時の溶接継手性
能劣化（主として靱性）は溶接熱影響部組織に起因する
場合が多い。本発明が対象とするエレクトロスラグ溶
接、エレクトロガス溶接等の大入熱溶接の場合、溶接熱
影響部が受ける熱履歴（加熱・冷却）は小入熱溶接に比
べると極めて緩やかなものとなる。従ってこれらの溶接
では熱影響部が高温（1000℃以上）にさらされる時間が
長く、オーステナイト結晶粒の成長が著しい。更に、溶
接後の冷却が緩冷却となるため金属組織は靱性値の低い
上部ベイナイト組織になり易い。即ち、大入熱溶接の熱
影響部は粗大な低靱性組織が生成しやすい条件下にある
と言える。この傾向は高強度鋼ほど、また、溶接入熱量
の大きいほど（板厚の増大により溶接入熱量は大きくな
る）顕著である。
能劣化（主として靱性）は溶接熱影響部組織に起因する
場合が多い。本発明が対象とするエレクトロスラグ溶
接、エレクトロガス溶接等の大入熱溶接の場合、溶接熱
影響部が受ける熱履歴（加熱・冷却）は小入熱溶接に比
べると極めて緩やかなものとなる。従ってこれらの溶接
では熱影響部が高温（1000℃以上）にさらされる時間が
長く、オーステナイト結晶粒の成長が著しい。更に、溶
接後の冷却が緩冷却となるため金属組織は靱性値の低い
上部ベイナイト組織になり易い。即ち、大入熱溶接の熱
影響部は粗大な低靱性組織が生成しやすい条件下にある
と言える。この傾向は高強度鋼ほど、また、溶接入熱量
の大きいほど（板厚の増大により溶接入熱量は大きくな
る）顕著である。
【００１２】本発明ではこれら脆化要因を軽減し、継手
性能劣化を完全に防止することを課題とするものであ
る。
性能劣化を完全に防止することを課題とするものであ
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】厚手高強度鋼板の大入熱
溶接継手性能劣化の主因は、熱影響部が高温域に長時間
滞留し、緩冷却されることによるミクロ組織の脆弱化に
ある。
溶接継手性能劣化の主因は、熱影響部が高温域に長時間
滞留し、緩冷却されることによるミクロ組織の脆弱化に
ある。
【００１４】本発明ではこの溶接継手脆弱化要因を解消
することにより、継手性能を向上することを目的として
おり、その要旨とするところは、鋼母材をエレクトロス
ラグ溶接、エレクトロガス溶接するに際し溶接部の背面
に１０ l/m2/min 〜2000l/m2/minの冷却水を噴射し強制
冷却することを特徴とする溶接継手性能の優れた高能率
溶接方法にある。
することにより、継手性能を向上することを目的として
おり、その要旨とするところは、鋼母材をエレクトロス
ラグ溶接、エレクトロガス溶接するに際し溶接部の背面
に１０ l/m2/min 〜2000l/m2/minの冷却水を噴射し強制
冷却することを特徴とする溶接継手性能の優れた高能率
溶接方法にある。
【００１５】
【作用】この溶接方法は溶接部の背面に冷却水を噴射
し、鋼母材面に当った冷却水に激しい乱流を起させて熱
伝達係数を高め、かつ、大量の冷却水を接触せしめるた
めに、大入熱溶接となるエレクトロスラグ溶接、あるい
はエレクトロガス溶接においても、熱影響部が高温にさ
らされる時間を短縮して劣化を防止できる。
し、鋼母材面に当った冷却水に激しい乱流を起させて熱
伝達係数を高め、かつ、大量の冷却水を接触せしめるた
めに、大入熱溶接となるエレクトロスラグ溶接、あるい
はエレクトロガス溶接においても、熱影響部が高温にさ
らされる時間を短縮して劣化を防止できる。
【００１６】また、この溶接方法は、従来の微細Ti炭窒
化物による結晶粒粗大化防止が有効に作用しない570 N/
mm2 超の高張力鋼、あるいは従来の冷却箱に通水する強
制冷却方式では冷却能が不充分である５０mm超の板厚の
鋼材に適用し、劣化を防止できる。
化物による結晶粒粗大化防止が有効に作用しない570 N/
mm2 超の高張力鋼、あるいは従来の冷却箱に通水する強
制冷却方式では冷却能が不充分である５０mm超の板厚の
鋼材に適用し、劣化を防止できる。
【００１７】この溶接方法では、１０〜2000 l/m2/min
の冷却水を溶接部の背面に噴射し、冷却する。従来の冷
却箱通水方式に比べ高い熱伝達係数とするためには、溶
接部背面に当った冷却水に激しい乱流を起立させなけれ
ばならない。また入熱量に対応する冷却能力が求められ
る。多くの実験結果によると水量が10 l/m2/min 未満で
は上記の要件を満足することができない。また2000 l/m
2/min 以上では効果が飽和し、かつ、装置が大形化し好
ましくない。
の冷却水を溶接部の背面に噴射し、冷却する。従来の冷
却箱通水方式に比べ高い熱伝達係数とするためには、溶
接部背面に当った冷却水に激しい乱流を起立させなけれ
ばならない。また入熱量に対応する冷却能力が求められ
る。多くの実験結果によると水量が10 l/m2/min 未満で
は上記の要件を満足することができない。また2000 l/m
2/min 以上では効果が飽和し、かつ、装置が大形化し好
ましくない。
【００１８】また、噴射水量と共に、噴射圧を高め、冷
却水の乱流を一層促進し、熱伝達係数の向上を図ること
もできる。噴射する冷却水の水圧は０．５〜１０kg／cm
2 が好適に用いられる。
却水の乱流を一層促進し、熱伝達係数の向上を図ること
もできる。噴射する冷却水の水圧は０．５〜１０kg／cm
2 が好適に用いられる。
【００１９】
【実施例】以下、この発明を、構造材であるボックス柱
を構成するスキンプレートとダイヤフラム溶接の実施例
をあげて説明する。
を構成するスキンプレートとダイヤフラム溶接の実施例
をあげて説明する。
【００２０】図１，２において、スキンプレートの鋼母
材１−ａ（板厚ａ）と、側辺両面に当金２を取付けて溶
接用の凹溝３を設けたダイヤフラム１−ｂ（板厚ｂ）を
直交して配置し、垂直方向の凹溝３内にエレクトロスラ
グ溶接（ＣＥＳ）を行なった。
材１−ａ（板厚ａ）と、側辺両面に当金２を取付けて溶
接用の凹溝３を設けたダイヤフラム１−ｂ（板厚ｂ）を
直交して配置し、垂直方向の凹溝３内にエレクトロスラ
グ溶接（ＣＥＳ）を行なった。
【００２１】溶接に際して鋼母材１−ａの溶接部背面に
向い、冷却水を噴射する９本の水平の噴射管４を縦方向
１列に配設しておき、凹溝３内の溶接位置の上昇に追随
して下方の噴射管から順次上方の噴射管４に切替え、同
時に２本の噴射管４の先端のフラットスプレーノズル５
から鋼母材１−ａ背面に冷却水を噴射した。
向い、冷却水を噴射する９本の水平の噴射管４を縦方向
１列に配設しておき、凹溝３内の溶接位置の上昇に追随
して下方の噴射管から順次上方の噴射管４に切替え、同
時に２本の噴射管４の先端のフラットスプレーノズル５
から鋼母材１−ａ背面に冷却水を噴射した。
【００２２】タンク６内の冷却水７は送水管８を経由し
て噴射管４に送給し、噴射し、噴射した冷却水７は噴射
管４先端と鋼母材１−ａ間の空間（距離Ｌ＝２００mm、
高さＨ＝５００mm、 幅Ｗ＝４００mm）に取付けたカバー
９で飛散を防止、集水タンク１０に集め、放冷した後タ
ンク６に戻し循環させた。
て噴射管４に送給し、噴射し、噴射した冷却水７は噴射
管４先端と鋼母材１−ａ間の空間（距離Ｌ＝２００mm、
高さＨ＝５００mm、 幅Ｗ＝４００mm）に取付けたカバー
９で飛散を防止、集水タンク１０に集め、放冷した後タ
ンク６に戻し循環させた。
【００２３】この実施例では冷却水の水圧＝３kgf ／cm
2 、噴射量100 l/min/本（２本同時噴射200 l/min ) と
なした。なお、図において１１はポンプ、１２はバル
ブ、１３は圧力計、１４は流量計、１５は架台である。
2 、噴射量100 l/min/本（２本同時噴射200 l/min ) と
なした。なお、図において１１はポンプ、１２はバル
ブ、１３は圧力計、１４は流量計、１５は架台である。
【００２４】試験に供した鋼母材の成分および強度を表
１、試験条件を表２、試験結果を表３に示す。
１、試験条件を表２、試験結果を表３に示す。
【００２５】溶接継手靱性はＪＩＳ Ｚ−3128に準じ試
験をした。図３のように、スキンプレート鋼母材１−ａ
とダイヤフラム鋼母材１−ｂの継手部からボンド部１６
を間にして鋼母材１−ｂおよび溶着金属１７にまたがり
試験片１８を切出した。試験片１８は長さｌ＝５５mm、
断面１０mm角をなし、図４のごとくボンド部１６および
ボンド部１６から鋼母材１−ｂ側に１mmおよび３mm離し
切欠きノッチ１９を設け試験に供した。
験をした。図３のように、スキンプレート鋼母材１−ａ
とダイヤフラム鋼母材１−ｂの継手部からボンド部１６
を間にして鋼母材１−ｂおよび溶着金属１７にまたがり
試験片１８を切出した。試験片１８は長さｌ＝５５mm、
断面１０mm角をなし、図４のごとくボンド部１６および
ボンド部１６から鋼母材１−ｂ側に１mmおよび３mm離し
切欠きノッチ１９を設け試験に供した。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】＊板厚：ａ＊スキンプレート ｂ：ダイア
フラム ＊２切欠き位置；Bond: 溶接金属と鋼母材の境
界HAZ1mm:Bond から母材側へ1mm HAZ3mm:Bd から母材側
へ3mm
フラム ＊２切欠き位置；Bond: 溶接金属と鋼母材の境
界HAZ1mm:Bond から母材側へ1mm HAZ3mm:Bd から母材側
へ3mm
【００３０】
【発明の効果】この発明は以上の通りであり、次の効果
を奏する。
を奏する。
【００３１】 大入熱を伴なうエレクトロスラグ溶
接、エレクトロガス溶接に等の大入熱溶接によって、溶
接継手靱性を損なうことがなく、高能率で溶接が可能と
なる。
接、エレクトロガス溶接に等の大入熱溶接によって、溶
接継手靱性を損なうことがなく、高能率で溶接が可能と
なる。
【００３２】 板厚５０mm超、強度570 N/mm2 超の高
張鋼母材に対しても溶接継手靱性の劣化を防止できる。
張鋼母材に対しても溶接継手靱性の劣化を防止できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ボックス柱を構成するスキンプレートとダイヤ
フラム溶接の実施例を説明する側面図である。
フラム溶接の実施例を説明する側面図である。
【図２】図１の平面図である。
【図３】溶接継手靱性試験用の試験片を切出す溶接継手
部の断面図である。
部の断面図である。
【図４】切込みノッチを入れた試験片の斜視図である。
【符号の説明】 １−ａ…スキンプレート鋼母材、１−ｂ…ダイヤフラム
鋼母材、２…当金、３…溶接用凹溝、４…噴射管、５…
フラットスプレーノズル、６…タンク、７…冷却水、８
…送水管、９…飛散防止カバー、１０…集水タンク、１
１…ボンプ、１２…バルブ、１３…圧力計、１４…流量
計、、１５…架台、１６…ボンド部、１７…溶着金属、
１８…試験片、１９…ノッチ。
鋼母材、２…当金、３…溶接用凹溝、４…噴射管、５…
フラットスプレーノズル、６…タンク、７…冷却水、８
…送水管、９…飛散防止カバー、１０…集水タンク、１
１…ボンプ、１２…バルブ、１３…圧力計、１４…流量
計、、１５…架台、１６…ボンド部、１７…溶着金属、
１８…試験片、１９…ノッチ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 家沢 徹 東京都江東区豊洲３丁目４番５号 株式会 社巴組技研内 (72)発明者 大河内 敏博 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼母材をエレクトロスラグ溶接、エレク
トロガス溶接するに際し溶接部の背面に１０ l/m2/min
〜2000 l/m2/min の冷却水を噴射し強制冷却することを
特徴とする溶接継手性能の優れた高能率溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3291656A JP2634521B2 (ja) | 1991-11-07 | 1991-11-07 | 溶接継手性能の優れた高能率溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3291656A JP2634521B2 (ja) | 1991-11-07 | 1991-11-07 | 溶接継手性能の優れた高能率溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05123887A true JPH05123887A (ja) | 1993-05-21 |
| JP2634521B2 JP2634521B2 (ja) | 1997-07-30 |
Family
ID=17771766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3291656A Expired - Lifetime JP2634521B2 (ja) | 1991-11-07 | 1991-11-07 | 溶接継手性能の優れた高能率溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2634521B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100810131B1 (ko) * | 2007-11-13 | 2008-03-06 | 주식회사 세화기계 | 보일러 튜브 조립체의 용접방법 |
| KR101277966B1 (ko) * | 2010-10-27 | 2013-06-27 | 현대제철 주식회사 | 일렉트로 가스 용접의 용접부 이면 냉각 장치 |
| JP2022001379A (ja) * | 2020-06-22 | 2022-01-06 | 日本ファブテック株式会社 | 鋼材冷却装置及び鋼材溶接方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5129991A (ja) * | 1974-09-06 | 1976-03-13 | Hitachi Ltd | Genshikyukobunsekyoshiryogenshikasochi |
| JPS5759036A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-09 | Hitachi Ltd | Auxiliary starter in diesel engine |
-
1991
- 1991-11-07 JP JP3291656A patent/JP2634521B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5129991A (ja) * | 1974-09-06 | 1976-03-13 | Hitachi Ltd | Genshikyukobunsekyoshiryogenshikasochi |
| JPS5759036A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-09 | Hitachi Ltd | Auxiliary starter in diesel engine |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100810131B1 (ko) * | 2007-11-13 | 2008-03-06 | 주식회사 세화기계 | 보일러 튜브 조립체의 용접방법 |
| KR101277966B1 (ko) * | 2010-10-27 | 2013-06-27 | 현대제철 주식회사 | 일렉트로 가스 용접의 용접부 이면 냉각 장치 |
| JP2022001379A (ja) * | 2020-06-22 | 2022-01-06 | 日本ファブテック株式会社 | 鋼材冷却装置及び鋼材溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2634521B2 (ja) | 1997-07-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19951107 |