JPH0488112A - 含クロム溶鋼の脱酸精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の脱酸精錬法Info
- Publication number
- JPH0488112A JPH0488112A JP2204069A JP20406990A JPH0488112A JP H0488112 A JPH0488112 A JP H0488112A JP 2204069 A JP2204069 A JP 2204069A JP 20406990 A JP20406990 A JP 20406990A JP H0488112 A JPH0488112 A JP H0488112A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- steel
- molten steel
- refining
- basicity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 54
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 title claims description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 title claims description 17
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 16
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 33
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 28
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 28
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 24
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 16
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 9
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 8
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract description 8
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract description 6
- 238000003756 stirring Methods 0.000 abstract description 5
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 4
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 241000473391 Archosargus rhomboidalis Species 0.000 description 1
- -1 CaFz Chemical compound 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は脱酸剤としてＳｉ源を用いる含クロム溶鋼の脱
酸精錬法に関するものである。
酸精錬法に関するものである。
ステンレス綱のような含クロム鋼では網中ＡｌｅＡ度が
０．０１０％を超えると、鋼中にＡｌｚＣｈ系介在物が
増加し、これが薄板や極細線に圧延するとき、割れの起
点になり易くなる。このためＡＩ濃度を０．０１０％以
下にすることが必要とされている。また含クロム鋼では
酸素濃度が５０ｐｐｍを超えると熱間加工時及び冷間加
工時に割れが発止し易くなる。このため、ＡＩ濃度０．
０１０％以下、酸素濃度５０ｐｐｍ以下とする低酸素鋼
の製造が必要とされている。含クロム溶鋼の脱酸法とし
ては、脱酸剤としてＳｉ源を添加する方法あるいはＡＩ
源を添加する方法が用いられている。
０．０１０％を超えると、鋼中にＡｌｚＣｈ系介在物が
増加し、これが薄板や極細線に圧延するとき、割れの起
点になり易くなる。このためＡＩ濃度を０．０１０％以
下にすることが必要とされている。また含クロム鋼では
酸素濃度が５０ｐｐｍを超えると熱間加工時及び冷間加
工時に割れが発止し易くなる。このため、ＡＩ濃度０．
０１０％以下、酸素濃度５０ｐｐｍ以下とする低酸素鋼
の製造が必要とされている。含クロム溶鋼の脱酸法とし
ては、脱酸剤としてＳｉ源を添加する方法あるいはＡＩ
源を添加する方法が用いられている。
ＡＩ源を添加する方法では、ＡＩの強力な脱酸力により
酸素濃度５０ｐｐｍ以下の低酸素鋼を得ることは容易に
可能である。しかしＡＩ源を添加する方法では脱酸生成
物としてＡＺＺＯ３が生成し、これが網中にへ１２０．
系介在物として存在する。ＡｌｚＣｈ系介在物は硬質で
あり、延性が悪いために、薄板や極細線等に圧延する際
に割れの起点となり易いためにＡＩ源はその使用が限定
されている。Ｓｌ源を添加する方法では、脱酸生成物と
してはＳｉＯ□が主体であり、鋼中には５ｉｎ２系介在
物が存在する。ＳｉＯ□系介在物は展延性を有し、圧延
時に割れの起点となることがないためにＳｉ源を添加し
て脱酸する方法は広く用いられている。しかしＳｉ源を
添加する方法では脱酸力が弱く、しかも含クロム溶鋼で
は多量に含まれるクロムが酸素の活量を下げるため、Ｓ
ｉ源を添加するだけでは酸素は低下しない。このために
脱酸生成物の活量を下げるフラックスを添加することに
よって酸素を下げるフラックス精錬が必要となる。
酸素濃度５０ｐｐｍ以下の低酸素鋼を得ることは容易に
可能である。しかしＡＩ源を添加する方法では脱酸生成
物としてＡＺＺＯ３が生成し、これが網中にへ１２０．
系介在物として存在する。ＡｌｚＣｈ系介在物は硬質で
あり、延性が悪いために、薄板や極細線等に圧延する際
に割れの起点となり易いためにＡＩ源はその使用が限定
されている。Ｓｌ源を添加する方法では、脱酸生成物と
してはＳｉＯ□が主体であり、鋼中には５ｉｎ２系介在
物が存在する。ＳｉＯ□系介在物は展延性を有し、圧延
時に割れの起点となることがないためにＳｉ源を添加し
て脱酸する方法は広く用いられている。しかしＳｉ源を
添加する方法では脱酸力が弱く、しかも含クロム溶鋼で
は多量に含まれるクロムが酸素の活量を下げるため、Ｓ
ｉ源を添加するだけでは酸素は低下しない。このために
脱酸生成物の活量を下げるフラックスを添加することに
よって酸素を下げるフラックス精錬が必要となる。
従来の添加フラックス組成は、主にＣａ０−ＡＺｚＯ：
＋ＣａＦｇ系フラックス及びＣａｂ−ＣａＦ、系フラッ
クスである。
＋ＣａＦｇ系フラックス及びＣａｂ−ＣａＦ、系フラッ
クスである。
フラックス精錬については、これまで例えば（１）
日新製綱技法、 ３３（１９７５）ｐＨに記載されたＣ
ａＯ−＾Ｉ Ｊ３−ＭｇＯ−Ｓｉｎｇ系のように＾ｌ！
０３を含むフラックスを用いる方法、 （２）鉄と鋼 ６３ （１９７１）ｐ２０８７に記載さ
れたＣａ０ＣａＦｚ系のようにＣａＦ２を含むフラック
スを用いる方法、 が知られている。
日新製綱技法、 ３３（１９７５）ｐＨに記載されたＣ
ａＯ−＾Ｉ Ｊ３−ＭｇＯ−Ｓｉｎｇ系のように＾ｌ！
０３を含むフラックスを用いる方法、 （２）鉄と鋼 ６３ （１９７１）ｐ２０８７に記載さ
れたＣａ０ＣａＦｚ系のようにＣａＦ２を含むフラック
スを用いる方法、 が知られている。
しかし、このような方法では下記のような問題が生じる
。
。
（１） Ａｆｚ（ｈを含むフラックスの場合、含クロ
ム溶鋼に添加すると５ｉ０２活量が下がり、酸素は５０
ｐｐｍ以下になるものの、スラグ中のＡＺｚ（ｈより溶
鋼中にＡｔがピックアップされ、溶鋼中〔ＡＩ〕を安定
して０．０１０％以下に制御することが困難である。
ム溶鋼に添加すると５ｉ０２活量が下がり、酸素は５０
ｐｐｍ以下になるものの、スラグ中のＡＺｚ（ｈより溶
鋼中にＡｔがピックアップされ、溶鋼中〔ＡＩ〕を安定
して０．０１０％以下に制御することが困難である。
（２） ＣａＦ、を含むフラックスの場合、特に攪拌
力の小さい誘導加熱炉ではＣａＦ２を多量に添加しなけ
れば溶融性が悪く脱酸速度が著しく小さくなり、安定し
て溶鋼中酸素濃度を５０ｐｐｍ以下にすることは難しく
、またＣａＦｚを多量に添加した場合、耐火物の溶損が
激しくなる。
力の小さい誘導加熱炉ではＣａＦ２を多量に添加しなけ
れば溶融性が悪く脱酸速度が著しく小さくなり、安定し
て溶鋼中酸素濃度を５０ｐｐｍ以下にすることは難しく
、またＣａＦｚを多量に添加した場合、耐火物の溶損が
激しくなる。
本発明は含クロム溶鋼の脱酸精錬工程において、所定の
成分組成のフラックスを添加することにより、誘導加熱
炉などの攪拌力の小さい精錬装置であっても、溶鋼中に
ｉを混入させることなく短時間で溶融し、安定して酸素
濃度を５０ｐｐｍ以下に下げることを目的とする。
成分組成のフラックスを添加することにより、誘導加熱
炉などの攪拌力の小さい精錬装置であっても、溶鋼中に
ｉを混入させることなく短時間で溶融し、安定して酸素
濃度を５０ｐｐｍ以下に下げることを目的とする。
本発明は脱酸剤としてＳｉ源を用いる含クロム溶鋼の脱
酸精錬工程において、ＳｉＯ□；１０〜３０％。
酸精錬工程において、ＳｉＯ□；１０〜３０％。
ＣａＦｚ； ２０〜４０％、 Ｍｇ０６１５％、
ＡＺｚＯ３≦５％を含み、残部はＣａＯであるフラッ
クスを添加し、生成スラグの塩基度（ＣａＯ／５ｉＯｚ
）を１．６〜５．０に調整することを特徴とする含クロ
ム溶鋼の脱酸精錬法を要旨とするものである。
ＡＺｚＯ３≦５％を含み、残部はＣａＯであるフラッ
クスを添加し、生成スラグの塩基度（ＣａＯ／５ｉＯｚ
）を１．６〜５．０に調整することを特徴とする含クロ
ム溶鋼の脱酸精錬法を要旨とするものである。
本発明におけるＳｉ源としては金属Ｓｉ以外にフェロシ
リコン等の合金類を用いることができ、Ｓｉ源の添加量
は溶鋼中の酸素と反応してＳｉＯ□を生成させるに足る
量以上が必要である。
リコン等の合金類を用いることができ、Ｓｉ源の添加量
は溶鋼中の酸素と反応してＳｉＯ□を生成させるに足る
量以上が必要である。
またフラックスとしては、ＳｉＯ２，ＣａＦｚ、ＣａＯ
，ＭｇＯの単体粒を機械的に混合して組成を調整したも
の、または、これらを−緒にして溶融し組成を調整した
フラックスを用いることができる。
，ＭｇＯの単体粒を機械的に混合して組成を調整したも
の、または、これらを−緒にして溶融し組成を調整した
フラックスを用いることができる。
フラックスの添加量は溶鋼中より脱酸反応によって生じ
るＳｉＯ□量をみこして、生成するスラグの塩基度（Ｃ
ａＯ／５ｉＯｚ）が１．６〜５．０の範囲になる量であ
る。
るＳｉＯ□量をみこして、生成するスラグの塩基度（Ｃ
ａＯ／５ｉＯｚ）が１．６〜５．０の範囲になる量であ
る。
即ち、添加フラックス量はおおむね次のようになる。
添加フラックス量（ｋｇ） ＝
塩基度狙い１×発生５ｉ０２量（ｋｇ）７ラックス中Ｃ
ａＯ濃度（χ） フラックス中５ｓｏｚ４度（χ）×
塩基度５且い９９塩基度狙いは１．６〜５．０である 次にフラックス組成の限定理由について説明する。
ａＯ濃度（χ） フラックス中５ｓｏｚ４度（χ）×
塩基度５且い９９塩基度狙いは１．６〜５．０である 次にフラックス組成の限定理由について説明する。
本発明におけるフラックス組成は含クロム溶鋼の溶鋼中
ＡＩ濃度を０．０１０％以下に抑え、特に溶鋼攪拌力の
小さい誘導加熱炉等においても短時間で溶融し、安定し
て溶鋼中酸素濃度を５０ｐｐｍ以下にすることができる
組成である。
ＡＩ濃度を０．０１０％以下に抑え、特に溶鋼攪拌力の
小さい誘導加熱炉等においても短時間で溶融し、安定し
て溶鋼中酸素濃度を５０ｐｐｍ以下にすることができる
組成である。
ＡＺｚＯ３はフラックス中に不可避的に入る量とは別に
、フラックスの融点を低下させるために配合することが
可能である。しかし、第２図に示すように、Ａｌ２Ｏ３
濃廣が５％を超えた場合、溶鋼中Ａｔ濃度が０．０１０
％を越えることがあるため、へ！２０３濃度を５％以下
にすることが必要である。ＳｉＯ□はフラックスの融点
を低下させるために添加する。
、フラックスの融点を低下させるために配合することが
可能である。しかし、第２図に示すように、Ａｌ２Ｏ３
濃廣が５％を超えた場合、溶鋼中Ａｔ濃度が０．０１０
％を越えることがあるため、へ！２０３濃度を５％以下
にすることが必要である。ＳｉＯ□はフラックスの融点
を低下させるために添加する。
Ｓｉｎｇが１０％未満になった場合、フラックスの融点
が上昇し、フラックスが溶融し難くなり脱酸反応速度が
低下する。またＳｉＯ□が３０％を超えた場合、塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を１．６以上にすることが困難に
なる。このため５ｉＯｚは１０％以上３０％以下の範囲
にすることが必要である。
が上昇し、フラックスが溶融し難くなり脱酸反応速度が
低下する。またＳｉＯ□が３０％を超えた場合、塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を１．６以上にすることが困難に
なる。このため５ｉＯｚは１０％以上３０％以下の範囲
にすることが必要である。
ＣａＦ ｚも５ｉｎ２と同様にフラックスの融点を低下
させるために添加する。ＣａＦｚが２０％未満になった
場合、融点が上昇しフラックスが溶融し難くなる。
させるために添加する。ＣａＦｚが２０％未満になった
場合、融点が上昇しフラックスが溶融し難くなる。
またＣａＦ、が４０％を超えた場合、耐火物の溶損が大
きくなる。このためＣａＦ２は２０％以上４０％以下の
範囲にすることが必要である。
きくなる。このためＣａＦ２は２０％以上４０％以下の
範囲にすることが必要である。
ＭｇＯは耐火物の溶損を抑制するために１５％以下添加
することが可能である。ＭｇＯが１５％を超えた場合、
スラグの流動性が低下し脱酸反応速度が低下する。この
ためＭｇＯは１５％以下にすることが必要である。
することが可能である。ＭｇＯが１５％を超えた場合、
スラグの流動性が低下し脱酸反応速度が低下する。この
ためＭｇＯは１５％以下にすることが必要である。
スラグの融点が上昇し熔融し難くなったり、流動性が低
下した場合、操業上、脱酸反応速度が低下し溶鋼中酸素
濃度を安定して５０ｐ凹以下に制御することは困難とな
る。
下した場合、操業上、脱酸反応速度が低下し溶鋼中酸素
濃度を安定して５０ｐ凹以下に制御することは困難とな
る。
第１図に塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）と溶鋼中酸素濃度
の関係を示す。第１図より塩基度（ＣａＯ／５ｉＯｚ）
１．６〜５．０の範囲で酸素濃度が５０ｐｐｍ以下にな
ることがわかる。
の関係を示す。第１図より塩基度（ＣａＯ／５ｉＯｚ）
１．６〜５．０の範囲で酸素濃度が５０ｐｐｍ以下にな
ることがわかる。
含クロム溶鋼の脱酸精錬工程において、Ｓｉ源を添加し
た場合の脱酸反応は（１）式で示され反応平衡定数には
（２）式で示される。
た場合の脱酸反応は（１）式で示され反応平衡定数には
（２）式で示される。
（Ｓｉ） ＋［０）→（Ｓｉｎｇ） （１）
ｋ ”ａｍｉｏｍ／（ａｓｉ’ ａｏリ
（２）ここでａ ５４０２はスラグ中の（Ｓｉｎｇ）
の活量、ａ５、及びａｏは溶鋼中の（Ｓｉ ）及び〔０
〕の活量を示す。
ｋ ”ａｍｉｏｍ／（ａｓｉ’ ａｏリ
（２）ここでａ ５４０２はスラグ中の（Ｓｉｎｇ）
の活量、ａ５、及びａｏは溶鋼中の（Ｓｉ ）及び〔０
〕の活量を示す。
スラグが存在しない場合はａｓｉ。２＝１であり、この
場合の１８％Ｃｒ溶綱中の〔Ｓｉ〕及び〔Ｏ〕の関係を
溶鋼温度別に第３図に示す。第３図に示すように、溶鋼
温度が例えば１５００°Ｃの低温であってもＳｉ源を添
加し、溶鋼中の（Ｓｉ ）濃度を高くするだけでは［０
）５０ｐｐＩＩｌ以下の低酸素鋼を得ることは非常に難
しいことがわかる。スラグが存在すればａ。。２が低下
するため溶鋼中の酸素濃度は低下する。ａｓｉ。２はス
ラグ中の（ＳｉＯ□）濃度が増し、（Ｃａｂ）濃度が下
がると上昇する傾向にあり、−船釣にスラグが滓化した
状態では塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）がａｓ＝。２を表
す指標となる。
場合の１８％Ｃｒ溶綱中の〔Ｓｉ〕及び〔Ｏ〕の関係を
溶鋼温度別に第３図に示す。第３図に示すように、溶鋼
温度が例えば１５００°Ｃの低温であってもＳｉ源を添
加し、溶鋼中の（Ｓｉ ）濃度を高くするだけでは［０
）５０ｐｐＩＩｌ以下の低酸素鋼を得ることは非常に難
しいことがわかる。スラグが存在すればａ。。２が低下
するため溶鋼中の酸素濃度は低下する。ａｓｉ。２はス
ラグ中の（ＳｉＯ□）濃度が増し、（Ｃａｂ）濃度が下
がると上昇する傾向にあり、−船釣にスラグが滓化した
状態では塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）がａｓ＝。２を表
す指標となる。
第１図に示すように塩基度（ＣａＯ／５ｉＯｚ）が低下
し１．６未満になった場合、ａｓｉ。２が上昇し溶鋼中
酸素濃度は５０ｐｐｍ超になることがわかる。逆に塩基
度が５．０超になるとスラグが溶融し難くなり、溶鋼−
スラグ間の反応速度が低下し、安定して溶鋼中酸素濃度
を５０ｐｐｍ以下に低下させることが困難となる。
し１．６未満になった場合、ａｓｉ。２が上昇し溶鋼中
酸素濃度は５０ｐｐｍ超になることがわかる。逆に塩基
度が５．０超になるとスラグが溶融し難くなり、溶鋼−
スラグ間の反応速度が低下し、安定して溶鋼中酸素濃度
を５０ｐｐｍ以下に低下させることが困難となる。
なお、本発明はスラグ塩基度が高いために脱酸反応と同
時に脱硫反応も促進されて低硫鋼を得ることも可能であ
る。
時に脱硫反応も促進されて低硫鋼を得ることも可能であ
る。
〔実施例］
第１表にＩＯＴ規模の誘導加熱炉を使用し、溶！ｉＩ量
８ ｔｏｎにてフラックスを添加し、約３０分間精錬し
た結果を示す。なお、精錬中に耐火物の溶損等が進むた
めにスラグ成分のバランスの変動がある。第１表には比
較例も示しているが、比較例では酸素濃度は十分に低下
していないが本発明では安定して低酸素鋼が得られる。
８ ｔｏｎにてフラックスを添加し、約３０分間精錬し
た結果を示す。なお、精錬中に耐火物の溶損等が進むた
めにスラグ成分のバランスの変動がある。第１表には比
較例も示しているが、比較例では酸素濃度は十分に低下
していないが本発明では安定して低酸素鋼が得られる。
以上述べたように本発明によって、脱酸剤としてＳｉ源
を用いる含クロム溶鋼の脱酸精錬において、添加フラッ
クスの組成を限定し生成スラグの塩基度を調整すること
により、攪拌力の弱い誘導加熱炉等の精錬装置であって
も、フラックスの滓化を安定化させ、溶鋼中にＡＩを混
入させることなく、短時間で安定して低酸素鋼を得るこ
とができる。
を用いる含クロム溶鋼の脱酸精錬において、添加フラッ
クスの組成を限定し生成スラグの塩基度を調整すること
により、攪拌力の弱い誘導加熱炉等の精錬装置であって
も、フラックスの滓化を安定化させ、溶鋼中にＡＩを混
入させることなく、短時間で安定して低酸素鋼を得るこ
とができる。
この低酸素化により鯛の熱間加工性及び冷間加工性が改
善され、難加工性の鋼種の製造が可能となり、また介在
物を展延性の高いＳｉ０ｇ系にすることができ、圧延疵
の発生を抑制でき、さらには、極細線等の製造も可能と
なる。
善され、難加工性の鋼種の製造が可能となり、また介在
物を展延性の高いＳｉ０ｇ系にすることができ、圧延疵
の発生を抑制でき、さらには、極細線等の製造も可能と
なる。
第１図はスラグ中ＣａＯ／ＳｉＯ□と溶鋼酸素濃度との
関係を示す図、第２図はスラグ中の（八ｌ ｔ’ｓ）濃
度と溶鋼中アルミニウム濃度の関係を示す図、第３図は
溶鋼中の酸素濃度と溶鋼中のシリコン濃度の関係を示す
図である。 （ＰＰｒｎン スラブ４基廣（ＣａＯ／ＳｉＯｚ） 第 図 ペラグや（Ａ１２０３） （％） 第３図 溶＠中のｃＳＬＥ廉、妥 （％）
関係を示す図、第２図はスラグ中の（八ｌ ｔ’ｓ）濃
度と溶鋼中アルミニウム濃度の関係を示す図、第３図は
溶鋼中の酸素濃度と溶鋼中のシリコン濃度の関係を示す
図である。 （ＰＰｒｎン スラブ４基廣（ＣａＯ／ＳｉＯｚ） 第 図 ペラグや（Ａ１２０３） （％） 第３図 溶＠中のｃＳＬＥ廉、妥 （％）
Claims (1)
- 脱酸剤としてＳｉ源を用いる含クロム溶鋼の脱酸精錬工
程において、ＳｉＯ＿２；１０〜３０％、ＣａＦ＿２；
２０〜４０％、ＭｇＯ≦１５％、Ａｌ＿２Ｏ＿３≦５％
を含み、残部はＣａＯであるフラックスを添加し、生成
スラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ＿２）を１．６〜５．
０に調整することを特徴とする含クロム溶鋼の脱酸精錬
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2204069A JP2873729B2 (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | 含クロム溶鋼の脱酸精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2204069A JP2873729B2 (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | 含クロム溶鋼の脱酸精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0488112A true JPH0488112A (ja) | 1992-03-23 |
| JP2873729B2 JP2873729B2 (ja) | 1999-03-24 |
Family
ID=16484253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2204069A Expired - Lifetime JP2873729B2 (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | 含クロム溶鋼の脱酸精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2873729B2 (ja) |
-
1990
- 1990-08-01 JP JP2204069A patent/JP2873729B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2873729B2 (ja) | 1999-03-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5338056B2 (ja) | ステンレス鋼の精錬方法 | |
| US3507642A (en) | Process for producing corrosion resistant steel | |
| JP3510989B2 (ja) | ステンレス鋼の精錬に用いるＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法 | |
| JPH0488112A (ja) | 含クロム溶鋼の脱酸精錬法 | |
| JPH0472009A (ja) | 高清浄度鋼の溶製方法 | |
| US2990272A (en) | Desulphurizing molten iron | |
| JPH10158720A (ja) | ステンレス鋼の高清浄化精錬法 | |
| JP4765374B2 (ja) | 含クロム溶銑の脱硫処理方法 | |
| JP2000044298A (ja) | 還元スラグの粉化を防止する方法 | |
| JPH10245620A (ja) | Ｔｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法 | |
| JP3036373B2 (ja) | 酸化物分散鋼の製造法 | |
| JP3230112B2 (ja) | 低酸素鋼溶製方法 | |
| JP3198250B2 (ja) | 含クロム溶鋼の真空精錬方法 | |
| JPH01225717A (ja) | 溶鋼の脱クロム方法 | |
| JPH01205023A (ja) | 含クロム溶鋼の脱酸精錬法 | |
| KR100363418B1 (ko) | 페라이트 스테인레스강의 슬래그 분화방지방법 | |
| JP2855333B2 (ja) | 溶鋼スラグの改質方法 | |
| JPS6319564B2 (ja) | ||
| Pathak et al. | Optimization of De-oxidizers by simultaneous addition of Si, Al and Mn for achieving quality steel | |
| JPH07258720A (ja) | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の精錬方法 | |
| JP2750048B2 (ja) | 取鍋スラグの改質方法 | |
| JPH02111810A (ja) | 転炉内スラグの流出防止方法 | |
| JPH068481B2 (ja) | 機械切削用軟鋼と、その製造方法 | |
| SU1104164A1 (ru) | Шихта дл получени синтетического шлака | |
| SU726179A1 (ru) | Шлакообразующа смесь дл обработки стали |