JPH0473218A - 八チタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法 - Google Patents
八チタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法Info
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- JPH0473218A JPH0473218A JP17994990A JP17994990A JPH0473218A JP H0473218 A JPH0473218 A JP H0473218A JP 17994990 A JP17994990 A JP 17994990A JP 17994990 A JP17994990 A JP 17994990A JP H0473218 A JPH0473218 A JP H0473218A
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Landscapes
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- Inorganic Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明は、摩擦材、イオン交換体等の構成材料、あるい
はプラスチックや金属等の強化材等として有用なへチタ
ン酸カリウム多結晶繊維の製造方法に関する。
はプラスチックや金属等の強化材等として有用なへチタ
ン酸カリウム多結晶繊維の製造方法に関する。
チタン酸カリウム繊維(六チタン酸カリウム繊維、四チ
タン酸カリウム繊維等)は、耐摩耗性、耐熱性、補強性
等を備えた合成無機繊維であり、アスヘスト繊維代替品
として各種分野での応用が期待されている。チタン酸カ
リウム繊維の製造法は、フラックス法、溶融法、焼成法
等に大別され、各製造法についてこれまで多くの改良・
工夫がなされている。
タン酸カリウム繊維等)は、耐摩耗性、耐熱性、補強性
等を備えた合成無機繊維であり、アスヘスト繊維代替品
として各種分野での応用が期待されている。チタン酸カ
リウム繊維の製造法は、フラックス法、溶融法、焼成法
等に大別され、各製造法についてこれまで多くの改良・
工夫がなされている。
近時、チタン酸カリウム繊維として新たにへチタン酸カ
リウム繊維に関する製法および結晶構造等についての報
告がなされている(無機材質研究所研究報告第57号、
1989年、p、97〜103. )。同報告書では、
フラックス法で育成した四チタン酸カリウム(KzT+
40.)の繊維状結晶を出発原料とし、これを塩酸水溶
液で処理して水素型四チタン酸塩(H2Ti、09−n
H2O)となし、ソノ水素イオンの半分を陽イオン(K
゛)で置換したうえ、脱水処理に付し、約140″Cま
での温度域での急激な脱水と、それ以降の比較的緩慢な
脱水との2段階の脱水工程を経ることにより最終生成物
としてへチタン酸塩が得られること、またその結晶構造
については、T i Ob八面体の連鎖により形成され
るトンネルの容積に比し陽イオン配位数が少なく、チタ
ン酸塩として比較的大きな空洞を含むことが結晶構造上
の特徴であること等が記載されている。
リウム繊維に関する製法および結晶構造等についての報
告がなされている(無機材質研究所研究報告第57号、
1989年、p、97〜103. )。同報告書では、
フラックス法で育成した四チタン酸カリウム(KzT+
40.)の繊維状結晶を出発原料とし、これを塩酸水溶
液で処理して水素型四チタン酸塩(H2Ti、09−n
H2O)となし、ソノ水素イオンの半分を陽イオン(K
゛)で置換したうえ、脱水処理に付し、約140″Cま
での温度域での急激な脱水と、それ以降の比較的緩慢な
脱水との2段階の脱水工程を経ることにより最終生成物
としてへチタン酸塩が得られること、またその結晶構造
については、T i Ob八面体の連鎖により形成され
るトンネルの容積に比し陽イオン配位数が少なく、チタ
ン酸塩として比較的大きな空洞を含むことが結晶構造上
の特徴であること等が記載されている。
へチタン酸カリウム繊維は、六チタン酸カリウム繊維等
と同様に各種分野における多様な工学的応用が期待され
る繊維である。そのためには、大量生産に適し、コスト
的にも有利な繊維製造法が確立されなければならない。
と同様に各種分野における多様な工学的応用が期待され
る繊維である。そのためには、大量生産に適し、コスト
的にも有利な繊維製造法が確立されなければならない。
また、工業的応用を図る場合に重要な点の1つは繊維の
形態・サイズである。例えば自動車等の制動装置の摺動
部材(ディスクバンド等)を構成する基材虱維として使
用する場合などにおいては、補強作用、その他の点から
、大径・長寸の繊維形態を有する多結晶繊維であること
が有利であり、その他、多結晶繊維であることが望まれ
る用途は多岐に亘る。
形態・サイズである。例えば自動車等の制動装置の摺動
部材(ディスクバンド等)を構成する基材虱維として使
用する場合などにおいては、補強作用、その他の点から
、大径・長寸の繊維形態を有する多結晶繊維であること
が有利であり、その他、多結晶繊維であることが望まれ
る用途は多岐に亘る。
本発明は上記に鑑みてなされたものであり、溶融法によ
るへチタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法を提供する
。
るへチタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法を提供する
。
〔課題を解決するための手段および作用〕本発明のへチ
タン酸カリウム多結晶繊維の製造方法は、 加熱により二酸化チタン(TiO□)となるチタン化合
物と、加熱により酸化カリウム(K2O)となるカリウ
ム化合物とを、TiO□/に20のモル比が1.5〜2
.5となるように混合した混合物を加熱溶融する工程、 上記加熱溶融物を指向性凝固させてニチタン酸カリウム
繊維の束状集合体である繊維塊を得る工程、 上記繊維塊を洗液で処理してに゛イオンを溶出させると
共に解繊することにより、四チタン酸カリウム組成を有
する水和チタン酸カリウムの多結晶繊維を回収し、乾燥
後焼成処理することにより構造変換して四チタン酸カリ
ウムの多結晶繊維を得る工程、 上記四チタン酸カリウム多結晶繊維を洗液で処理してに
゛イオンを溶出させることによりへチタン酸カリウム組
成の水和チタン酸カリウム多結晶繊維に組成変換し、乾
燥後焼成処理することによりへチタン酸カリウムに構造
変換する工程、からなることを特徴としている。
タン酸カリウム多結晶繊維の製造方法は、 加熱により二酸化チタン(TiO□)となるチタン化合
物と、加熱により酸化カリウム(K2O)となるカリウ
ム化合物とを、TiO□/に20のモル比が1.5〜2
.5となるように混合した混合物を加熱溶融する工程、 上記加熱溶融物を指向性凝固させてニチタン酸カリウム
繊維の束状集合体である繊維塊を得る工程、 上記繊維塊を洗液で処理してに゛イオンを溶出させると
共に解繊することにより、四チタン酸カリウム組成を有
する水和チタン酸カリウムの多結晶繊維を回収し、乾燥
後焼成処理することにより構造変換して四チタン酸カリ
ウムの多結晶繊維を得る工程、 上記四チタン酸カリウム多結晶繊維を洗液で処理してに
゛イオンを溶出させることによりへチタン酸カリウム組
成の水和チタン酸カリウム多結晶繊維に組成変換し、乾
燥後焼成処理することによりへチタン酸カリウムに構造
変換する工程、からなることを特徴としている。
本発明方法により得られるへチタン酸カリウム繊維は、
繊維径約30〜150μm、アスペクト比約5〜10程
度の繊維サイズを有する多結晶繊維である。このものは
、例えば自動車の制動装置のディスクバットを構成する
基材繊維として好適であり、後記実施例に示したように
六チタン酸カリウム多結晶繊維を基材繊維として形成し
たディスクバンドを凌く改良された摩擦特性を示す。
繊維径約30〜150μm、アスペクト比約5〜10程
度の繊維サイズを有する多結晶繊維である。このものは
、例えば自動車の制動装置のディスクバットを構成する
基材繊維として好適であり、後記実施例に示したように
六チタン酸カリウム多結晶繊維を基材繊維として形成し
たディスクバンドを凌く改良された摩擦特性を示す。
以下、本発明について工程順に説明する。
本発明における出発原料は、加熱により二酸化チタン(
TiO2)となるチタン化合物と、加熱により酸化カリ
ウム(K2O)となるカリウム化合物からなる混合物と
して調製される。チタン化合物としては、精製酸化チタ
ン、合成ルチル、チタンスラグ、天然ルチルサンドや天
然アナターゼサンド等、各種のチタン化合物が用いられ
る。チタン化合物に配合されるカリウム化合物は代表的
には炭酸カリウム(K2CO3)であり、そのほか、例
えば水酸化物、硝酸塩などを使用することもできる。
TiO2)となるチタン化合物と、加熱により酸化カリ
ウム(K2O)となるカリウム化合物からなる混合物と
して調製される。チタン化合物としては、精製酸化チタ
ン、合成ルチル、チタンスラグ、天然ルチルサンドや天
然アナターゼサンド等、各種のチタン化合物が用いられ
る。チタン化合物に配合されるカリウム化合物は代表的
には炭酸カリウム(K2CO3)であり、そのほか、例
えば水酸化物、硝酸塩などを使用することもできる。
チタン化合物とカリウム化合物の混合割合を、TiO□
/に20モル比で1.5〜2.5の範囲に限定したのは
、加熱溶融物の冷却凝固過程において、初生相二チタン
酸カリウム繊維の効率良い生成・成長を行わせるためで
ある。また、ニチタン酸カリウム繊維を初生絹繊維とし
て形成させることとしたのは、このものが結晶構造上、
繊維塊の脱カリウムと解繊を比較的容易に行うことがで
きるからである。より好ましいモル比は、1.8〜2.
2である。
/に20モル比で1.5〜2.5の範囲に限定したのは
、加熱溶融物の冷却凝固過程において、初生相二チタン
酸カリウム繊維の効率良い生成・成長を行わせるためで
ある。また、ニチタン酸カリウム繊維を初生絹繊維とし
て形成させることとしたのは、このものが結晶構造上、
繊維塊の脱カリウムと解繊を比較的容易に行うことがで
きるからである。より好ましいモル比は、1.8〜2.
2である。
チタン化合物とカリウム化合物の混合物を、熔解ルツボ
に装入し、融点以上の温度に加熱して溶解したのち、一
方向または多方向に指向性凝固させる冷却処理により、
ニチタン酸カリウム繊維(K 2 T i 20 S
)の集束繊維塊を得る。
に装入し、融点以上の温度に加熱して溶解したのち、一
方向または多方向に指向性凝固させる冷却処理により、
ニチタン酸カリウム繊維(K 2 T i 20 S
)の集束繊維塊を得る。
ついで、上記繊維塊を洗液による処理に付し、解繊とに
゛イオンの溶出(脱カリウム)とを行うことにより四チ
タン酸カリウム組成(KzTi40q)を有する水和チ
タン酸カリウム多結晶繊維を回収する。
゛イオンの溶出(脱カリウム)とを行うことにより四チ
タン酸カリウム組成(KzTi40q)を有する水和チ
タン酸カリウム多結晶繊維を回収する。
上記解繊・脱カリウムのための洗液としては、水(常温
)、熱水(例えば、50〜80°C)、または酸液(例
えば、0.05〜0.3%の硫酸水溶液、0.05〜0
.3%の塩酸水溶液、0.1〜1%の酢酸水溶液)等が
使用され、通常は水で十分であるが、酸液を使用するこ
とにより、処理時間の短縮を図ることができる。また、
必要に応して、ミキサ等にによる洗液の攪拌が施される
。
)、熱水(例えば、50〜80°C)、または酸液(例
えば、0.05〜0.3%の硫酸水溶液、0.05〜0
.3%の塩酸水溶液、0.1〜1%の酢酸水溶液)等が
使用され、通常は水で十分であるが、酸液を使用するこ
とにより、処理時間の短縮を図ることができる。また、
必要に応して、ミキサ等にによる洗液の攪拌が施される
。
上記洗液による処理を経て得られる水和チタン酸カリウ
ム多結晶繊維は、四チタン酸カリウム組成を有している
が、構造的にはその先駆体である初生相ニチタン酸カリ
ウムの結晶構造(TI05三角両錐体の連鎖が積層した
層状構造)のなごりをとどめている。そこで、これを乾
燥(例えば風乾)し、焼成処理に付して四チタン酸カリ
ウムの結晶構造(TiO6八面体の連鎖により形成され
た層状構造〕に変換する。焼成処理温度は、結晶構造の
完全な変換を達成するために800°C以上とするのが
よい。しかし、あまり高くすると焼結が生しるので、焼
結防止の点から1050”Cを上限とするのが適当であ
る。また、繊維の板状形態を維持するために、焼成処理
後の冷却は、200°C/Hr以上の急速冷却とするこ
とが望ましい。
ム多結晶繊維は、四チタン酸カリウム組成を有している
が、構造的にはその先駆体である初生相ニチタン酸カリ
ウムの結晶構造(TI05三角両錐体の連鎖が積層した
層状構造)のなごりをとどめている。そこで、これを乾
燥(例えば風乾)し、焼成処理に付して四チタン酸カリ
ウムの結晶構造(TiO6八面体の連鎖により形成され
た層状構造〕に変換する。焼成処理温度は、結晶構造の
完全な変換を達成するために800°C以上とするのが
よい。しかし、あまり高くすると焼結が生しるので、焼
結防止の点から1050”Cを上限とするのが適当であ
る。また、繊維の板状形態を維持するために、焼成処理
後の冷却は、200°C/Hr以上の急速冷却とするこ
とが望ましい。
上記焼成処理を経て得られた四チタン酸カリウム多結晶
繊維を、更に洗液による処理(二次溶出処理)に付し、
四チタン酸カリウムからに゛イオンを溶出させてへチタ
ン酸カリウム組成を有する水和チタン酸カリウムの多結
晶繊維に組成変換する。その洗液は、前記のそれと同様
に、水、熱水、酸水溶液等を用いればよく、処理時間の
短縮のためには酸溶液が用いられ、また必要に応し攪拌
が加えられることも前記の洗液処理と同様である。
繊維を、更に洗液による処理(二次溶出処理)に付し、
四チタン酸カリウムからに゛イオンを溶出させてへチタ
ン酸カリウム組成を有する水和チタン酸カリウムの多結
晶繊維に組成変換する。その洗液は、前記のそれと同様
に、水、熱水、酸水溶液等を用いればよく、処理時間の
短縮のためには酸溶液が用いられ、また必要に応し攪拌
が加えられることも前記の洗液処理と同様である。
二次溶出処理により四チタン酸カリウムからへチタン酸
カリウムに組成変換(脱カリウム)されて回収される水
和チタン酸カリウム多結晶繊維は、そのま−では、四チ
タン酸カリウムの結晶構造(層状構造)のなごりをとど
めているので、これを乾燥(例えば風乾)し、焼成処理
を施して結晶構造をへチタン酸カリウムのそれ(トンネ
ル構造)に構造変換せしめる。焼成処理を効率よく行わ
せるために、その処理温度は約300°C以上とするの
がよいが、あまり高くすると、六チタン酸カリウム相(
K2Ti2O5:l)とチタニア相(TiO2)とに熱
分解するので、約600°Cを上限とすべきである。
カリウムに組成変換(脱カリウム)されて回収される水
和チタン酸カリウム多結晶繊維は、そのま−では、四チ
タン酸カリウムの結晶構造(層状構造)のなごりをとど
めているので、これを乾燥(例えば風乾)し、焼成処理
を施して結晶構造をへチタン酸カリウムのそれ(トンネ
ル構造)に構造変換せしめる。焼成処理を効率よく行わ
せるために、その処理温度は約300°C以上とするの
がよいが、あまり高くすると、六チタン酸カリウム相(
K2Ti2O5:l)とチタニア相(TiO2)とに熱
分解するので、約600°Cを上限とすべきである。
上記焼成処理による構造変換を経て目的とするへチタン
酸カリウム多結晶繊維が得られる。
酸カリウム多結晶繊維が得られる。
本発明方法の初生絹繊維にチタン酸カリウム)から最終
繊維(へチタン酸カリウム)に到る二段階の組成変換(
脱カリウム処理)と構造変換(焼成処理)を経由する工
程における中間段階の繊維は、前記のように四チタン酸
カリウム繊維であることを要する。仮にその中間段階の
繊維として六チタン酸カリウム(このものは安定相であ
る)を生成させたのでは、その後の処理においてこれを
へチタン酸カリウムに変換することができない。また、
二段階の脱カリウムと焼成処理の反復を避け、−段階の
脱カリウム処理と焼成処理とで初生絹繊維から最終繊維
への変換を達成しようとして、最初の洗液による処理(
初生相繊維塊の解繊と脱カリウム)でへチタン酸カリウ
ム組成になるまで脱カリウムを進めても、目的とするへ
チタン酸カリウム繊維を効率よく得ることはできない。
繊維(へチタン酸カリウム)に到る二段階の組成変換(
脱カリウム処理)と構造変換(焼成処理)を経由する工
程における中間段階の繊維は、前記のように四チタン酸
カリウム繊維であることを要する。仮にその中間段階の
繊維として六チタン酸カリウム(このものは安定相であ
る)を生成させたのでは、その後の処理においてこれを
へチタン酸カリウムに変換することができない。また、
二段階の脱カリウムと焼成処理の反復を避け、−段階の
脱カリウム処理と焼成処理とで初生絹繊維から最終繊維
への変換を達成しようとして、最初の洗液による処理(
初生相繊維塊の解繊と脱カリウム)でへチタン酸カリウ
ム組成になるまで脱カリウムを進めても、目的とするへ
チタン酸カリウム繊維を効率よく得ることはできない。
それというのは、そのへチタン酸カリウム組成を有する
水和チタン酸カリウム繊維(構造上、ニチタン酸カリウ
ム結晶のなごりをとどめている)の焼成処理においてへ
チタン酸カリウム結晶への構造変換を生起させることが
困難であり、構造変換を促すべく処理温度を高めると前
述のように、六チタン酸カリウム(KzTLOz:+)
とチタニア(TiO2)の2相に熱分解してしまうから
である。すなわち、初生相のニチタン酸カリウム繊維を
最終繊維のへチタン酸カリウム繊維に変換するには、そ
の中間段階として四チタン酸カリウム繊維を経由する二
段階の脱カリウムと焼成処理を必要とし、それにより目
的とするへチタン酸カリウム繊維の効率よい収得が可能
となるのである。
水和チタン酸カリウム繊維(構造上、ニチタン酸カリウ
ム結晶のなごりをとどめている)の焼成処理においてへ
チタン酸カリウム結晶への構造変換を生起させることが
困難であり、構造変換を促すべく処理温度を高めると前
述のように、六チタン酸カリウム(KzTLOz:+)
とチタニア(TiO2)の2相に熱分解してしまうから
である。すなわち、初生相のニチタン酸カリウム繊維を
最終繊維のへチタン酸カリウム繊維に変換するには、そ
の中間段階として四チタン酸カリウム繊維を経由する二
段階の脱カリウムと焼成処理を必要とし、それにより目
的とするへチタン酸カリウム繊維の効率よい収得が可能
となるのである。
なお、そのための脱カリウム量の制御は、例えば洗液中
の溶出に゛イオン濃度をチエツクしながら脱カリウム処
理を進めることにより容易に達成することができる。
の溶出に゛イオン濃度をチエツクしながら脱カリウム処
理を進めることにより容易に達成することができる。
各実施例で使用したチタン化合物は天然ルチルサンド(
オーストラリア産、純度95.6%)であり、カリウム
化合物は炭酸カリウム(K 2 CO3、純度99.5
%)である。
オーストラリア産、純度95.6%)であり、カリウム
化合物は炭酸カリウム(K 2 CO3、純度99.5
%)である。
尖隻±上
〔■〕出発原料配合
T r Oz / K 20モル比:2.0゜CII)
加熱溶融 出発原料混合物を白金ルツボに入れ、1100°Cで1
時間を要して加熱溶融。
加熱溶融 出発原料混合物を白金ルツボに入れ、1100°Cで1
時間を要して加熱溶融。
(III)冷却凝固処理
上記加熱溶融物を金属製冷却皿に流し込み、冷却皿の底
面から上方に向かう−、力方向指向性凝固により、初生
相二チタン酸カリウム繊維の束状集合体である繊維塊を
得た。
面から上方に向かう−、力方向指向性凝固により、初生
相二チタン酸カリウム繊維の束状集合体である繊維塊を
得た。
(TV)−次洗液処理および焼成処理
上記繊維塊を30倍量(重量)の水中に浸漬し、約7時
間を要して解繊・脱カリウム処理を行った。
間を要して解繊・脱カリウム処理を行った。
洗液から回収した繊維を乾燥後、800°Cで3時間焼
成処理した。
成処理した。
得られた繊維は、直径約50〜120μm ・長さ約3
00〜1000μmの多結晶繊維である。X線回折はこ
の繊維が四チタン酸カリウム結晶であることを示す(第
2図)。
00〜1000μmの多結晶繊維である。X線回折はこ
の繊維が四チタン酸カリウム結晶であることを示す(第
2図)。
〔v〕二次洗液処理および焼成処理
上記四チタン酸カリウム多結晶繊維を40倍量の硫酸水
溶f1(i)8度0.1%)に浸漬し1時間を要して脱
カリウム処理したのち、洗液から回収し、120°Cで
乾燥後、500°CX2時間の焼成処理を施した。
溶f1(i)8度0.1%)に浸漬し1時間を要して脱
カリウム処理したのち、洗液から回収し、120°Cで
乾燥後、500°CX2時間の焼成処理を施した。
得られた繊維の形態を第1図(走査型電子顕微鏡写真)
に示す(倍率x 100)。この繊維は、直径約50〜
120μm、長さ約300〜1000μmの多結晶繊維
である。X線回折は、六チタン酸カリウム単相の繊維で
あることを示す(第3図)。
に示す(倍率x 100)。この繊維は、直径約50〜
120μm、長さ約300〜1000μmの多結晶繊維
である。X線回折は、六チタン酸カリウム単相の繊維で
あることを示す(第3図)。
災施拠I
(1)出発原料配合
T i 02/に20モル比=1.6゜〔■〕加熱溶融
実施例1と同じ(但し、加熱温度: 1050″C)(
III)冷却凝固処理 実施例1と同し。
III)冷却凝固処理 実施例1と同し。
[IV)−次溶出処理および焼成処理
解繊塊を、40倍量の水に浸漬し、5時間処理後、洗液
から回収し、乾燥(120°C)したのち、950°C
で2時間焼成処理した。
から回収し、乾燥(120°C)したのち、950°C
で2時間焼成処理した。
得られた繊維は、四チタン酸カリウム(X線回折による
)からなる多結晶繊維である。繊維径:約70〜150
μm、長さ:約300〜1200μm。
)からなる多結晶繊維である。繊維径:約70〜150
μm、長さ:約300〜1200μm。
CV)二次溶出処理および焼成処理
上記繊維を50倍量の酢酸水溶液(?!:4度0.4%
)に浸漬し2時間を要してに+イオンを溶出したのち、
乾燥し、焼成処理(550°CX1時間)を施した。
)に浸漬し2時間を要してに+イオンを溶出したのち、
乾燥し、焼成処理(550°CX1時間)を施した。
得られた繊維は前記実施例1のそれと同じく六チタン酸
カリウム(X線回折)の多結晶繊維である。繊維径約7
(1−150μm 、長さ約300〜12o。
カリウム(X線回折)の多結晶繊維である。繊維径約7
(1−150μm 、長さ約300〜12o。
μm0
実施聞主
〔I〕出発原料配合
TiO□/に20モル比:2.4゜
〔■〕加熱溶融
実施例1と同じ(但し、加熱温度: 1150°C)(
I[[)冷却凝固処理 実施例1と同し。
I[[)冷却凝固処理 実施例1と同し。
CTV)−次溶出処理および焼成処理
解繊塊を、25倍量の水に浸漬し、10時間処理後、洗
液から回収し、乾燥(120°c)したのち、1050
°Cで1時間を要して焼成処理した。
液から回収し、乾燥(120°c)したのち、1050
°Cで1時間を要して焼成処理した。
得られた繊維は、四チタン酸カリウム(X線回折による
)からなる多結晶繊維である。繊維径:約30〜80μ
m 、長さ:約150〜500μm。
)からなる多結晶繊維である。繊維径:約30〜80μ
m 、長さ:約150〜500μm。
〔■〕二次溶出処理および焼成処理
上記繊維を50倍量の硫酸水溶液(濃度0.1%)に浸
漬し2時間を要してに゛イオンを溶出したのち、乾燥し
、焼成処理(400°CX3時間)を施した。
漬し2時間を要してに゛イオンを溶出したのち、乾燥し
、焼成処理(400°CX3時間)を施した。
得られた繊維は前記実施例1のそれと同じく六チタン酸
カリウム(X線回折)の多結晶繊維である。繊維径約3
0〜80μm、長さ約150〜500μm。
カリウム(X線回折)の多結晶繊維である。繊維径約3
0〜80μm、長さ約150〜500μm。
一゛イスクパ・・ドの ゛よび
前記実施例1で得たへチタン酸カリウム多結晶繊維を基
材繊維としてディスクパッド(パッドA)を製作して、
ダイナモチストに付し、その摩擦特性測定結果を、従来
の代表的チタン酸カリウム繊維である六チタン酸カリウ
ム多結晶繊維(繊維サイズは実施例1のものと同じ)を
使用したディスクパッド(パッドB)、およびアスベス
ト繊維を使用したディスクパッド(パッドC)と比較し
た。
材繊維としてディスクパッド(パッドA)を製作して、
ダイナモチストに付し、その摩擦特性測定結果を、従来
の代表的チタン酸カリウム繊維である六チタン酸カリウ
ム多結晶繊維(繊維サイズは実施例1のものと同じ)を
使用したディスクパッド(パッドB)、およびアスベス
ト繊維を使用したディスクパッド(パッドC)と比較し
た。
一一゛イスクパ・・ド
基材繊維、結合剤(フェノール樹脂)、および摩擦調整
剤(硫酸バリウム)の混合物(m維/フェノール樹脂/
硫酸バリウム−30/20150.重量比)を予備成形
(温度:常温、加圧カニ 300kgf/d、加圧時間
=1分〕したのち、金型による結着成形(温度=170
°C1加圧カニ 150kgf / cflY、加圧
時間:5分)を行い、成形後180°CX3時間の熱処
理を施して製作。
剤(硫酸バリウム)の混合物(m維/フェノール樹脂/
硫酸バリウム−30/20150.重量比)を予備成形
(温度:常温、加圧カニ 300kgf/d、加圧時間
=1分〕したのち、金型による結着成形(温度=170
°C1加圧カニ 150kgf / cflY、加圧
時間:5分)を行い、成形後180°CX3時間の熱処
理を施して製作。
星蓋武狂条註
ディスク摩擦面:FC25ねすみ鋳鉄、面圧:1゜kg
f/C111,摩擦速度ニアm7秒。
f/C111,摩擦速度ニアm7秒。
第4図(I)に摩擦係数測定結果を、同図〔■〕に摩耗
率(aft/kgm)を示す。各図中、aは供試パッド
A、bは供試パッドB、cは供試パッドCの測定結果で
ある。発明例の繊維を使用した供試パッドAは、六チタ
ン酸カリウム多結晶繊維を用いた供試パッドBと路間等
の摩擦係数を示し、また摩擦率はアスベスト繊維を使用
した供試バンドCに比し著しく少なく、耐久性にすぐれ
ていることがわかる。
率(aft/kgm)を示す。各図中、aは供試パッド
A、bは供試パッドB、cは供試パッドCの測定結果で
ある。発明例の繊維を使用した供試パッドAは、六チタ
ン酸カリウム多結晶繊維を用いた供試パッドBと路間等
の摩擦係数を示し、また摩擦率はアスベスト繊維を使用
した供試バンドCに比し著しく少なく、耐久性にすぐれ
ていることがわかる。
本発明によるへチタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法
は大量生産に通し、また原料チタンとして安価な天然ル
チルサンド等を使用することができコスト的にも有利で
ある。
は大量生産に通し、また原料チタンとして安価な天然ル
チルサンド等を使用することができコスト的にも有利で
ある。
また、本発明により製造される六チタン酸カリウム多結
晶繊維は、摩擦材料、耐熱材料、断熱材料、イオン交換
体等の構成材料として有用であり、例えば自動車等の制
動装置の摺動部材構成繊維として使用することによりそ
の摺動面に改良された摩擦特性をもたらす。
晶繊維は、摩擦材料、耐熱材料、断熱材料、イオン交換
体等の構成材料として有用であり、例えば自動車等の制
動装置の摺動部材構成繊維として使用することによりそ
の摺動面に改良された摩擦特性をもたらす。
第1図は本発明方法により得られる繊維を示す図面代用
顕微鏡写真(倍率×100)、第2図、第3図は繊維の
X線回折回、第4図[1)(II)はダイナモチストに
よる摩擦特性を示すグラフである。
顕微鏡写真(倍率×100)、第2図、第3図は繊維の
X線回折回、第4図[1)(II)はダイナモチストに
よる摩擦特性を示すグラフである。
Claims (1)
- (1)加熱により二酸化チタン(TiO_2)となるチ
タン化合物と、加熱により酸化カリウム(K_2O)と
なるカリウム化合物とを、TiO_2/K_2Oのモル
比が1.5〜2.5となるように混合した混合物を加熱
溶融する工程、 上記加熱溶融物を指向性凝固させて二チタン酸カリウム
繊維の束状集合体である繊維塊を得る工程、 上記繊維塊を洗液で処理してK^+イオンを溶出させる
と共に解繊することにより、四チタン酸カリウム組成を
有する水和チタン酸カリウムの多結晶繊維を回収し、乾
燥後焼成処理することにより構造変換して四チタン酸カ
リウムの多結晶繊維を得る工程、 上記四チタン酸カリウム多結晶繊維を洗液で処理してK
^+イオンを溶出させることにより八チタン酸カリウム
組成の水和チタン酸カリウム多結晶繊維に組成変換し、
乾燥後焼成処理することにより八チタン酸カリウムに構
造変換する工程、からなる八チタン酸カリウム多結晶繊
維の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17994990A JP2678810B2 (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 八チタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17994990A JP2678810B2 (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 八チタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0473218A true JPH0473218A (ja) | 1992-03-09 |
JP2678810B2 JP2678810B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=16074769
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17994990A Expired - Lifetime JP2678810B2 (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 八チタン酸カリウム多結晶繊維の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2678810B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000066497A1 (fr) * | 1999-04-28 | 2000-11-09 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Procede de preparation d'octatitanate de potassium en particules |
JP2012012248A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Kubota Corp | リチウムチタン複合酸化物及びその製造方法並びにこれを用いてなるリチウムイオン二次電池 |
JP2012167007A (ja) * | 2012-03-21 | 2012-09-06 | Kubota Corp | 四チタン酸カリウム及び水和四チタン酸化合物 |
CN103060948A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-04-24 | 武汉理工大学 | 一种制备层状四钛酸钾连续纳米纤维的方法 |
WO2013099380A1 (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-04 | 株式会社クボタ | 酸化チタン化合物及びその製造方法並びにこれを用いてなるリチウムイオン二次電池並びに四チタン酸カリウム及び水和四チタン酸化合物 |
JP2013241329A (ja) * | 2013-05-07 | 2013-12-05 | Kubota Corp | 酸化チタン化合物 |
CN115259851A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-11-01 | 镇江创时纳米材料有限公司 | 一种陶瓷型刹车片摩擦材料专用钛酸钾、盘式刹车片及其制备方法 |
-
1990
- 1990-07-06 JP JP17994990A patent/JP2678810B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2000066497A1 (fr) * | 1999-04-28 | 2000-11-09 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Procede de preparation d'octatitanate de potassium en particules |
JP2012012248A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Kubota Corp | リチウムチタン複合酸化物及びその製造方法並びにこれを用いてなるリチウムイオン二次電池 |
WO2013099380A1 (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-04 | 株式会社クボタ | 酸化チタン化合物及びその製造方法並びにこれを用いてなるリチウムイオン二次電池並びに四チタン酸カリウム及び水和四チタン酸化合物 |
JP2013136491A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Kubota Corp | 酸化チタン化合物の製造方法、負極、及びリチウムイオン二次電池 |
KR101322559B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2013-10-28 | 가부시끼 가이샤 구보다 | 산화티타늄 화합물 및 그 제조 방법과 이것을 사용하여 이루어지는 리튬 이온 이차 전지 및 4티타늄산 칼륨 및 수화 4티타늄산 화합물 |
US9174854B2 (en) | 2011-12-28 | 2015-11-03 | Kubota Corporation | Bronze-type titanium oxide compound containing potassium, method of manufacturing the same, and lithium-ion secondary battery using the same |
JP2012167007A (ja) * | 2012-03-21 | 2012-09-06 | Kubota Corp | 四チタン酸カリウム及び水和四チタン酸化合物 |
CN103060948A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-04-24 | 武汉理工大学 | 一种制备层状四钛酸钾连续纳米纤维的方法 |
JP2013241329A (ja) * | 2013-05-07 | 2013-12-05 | Kubota Corp | 酸化チタン化合物 |
CN115259851A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-11-01 | 镇江创时纳米材料有限公司 | 一种陶瓷型刹车片摩擦材料专用钛酸钾、盘式刹车片及其制备方法 |
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