JPH0464430A - 水蒸気処理に耐える発泡した熱可塑性ポリエステル系樹脂成形体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、発泡した熱可塑性ポ゛リエステル系樹脂成
形体の製造方法に関するものである。とくに成形体に水
蒸気を接触させて、加熱し殺菌処理を施しても、変形し
ないような発泡成形体の製造方法に関するものである。

その成形体は、食品容器又は医療用品として用いるに適
している。

（従来の技術） 熱可塑性ポリエステル系樹脂（以下、これをＦＡＴとい
う）は、他の樹脂には見られない良好な特性を持ってい
る。例えば、ＦＡＴは剛性が大きいので、大きな衝撃を
加えても破壊されにくく、２００℃に耐えるほどのすぐ
れた耐熱性を持ち、また無毒なために食品に直接接触さ
せても安全である、などというすぐれた特性を持ってい
る。そコテ、ＰＡ’ｌ’ｔ−発泡させて発泡体とし、こ
の発泡体で容器を作り、軽量で丈夫な食品容器を作ろう
と計画された。

ところが、容器を食品用に使用しようとする場合には、
これを構成している樹脂が無毒であるというだけでは足
りない。とくに食品を入れて店頭販売Ｇこ供するような
容器としては、食品を永持ちさせるために、容器自体を
水蒸気消毒することが必要とされる。このため、食品容
器は水蒸気を直接接触させて行う殺菌消毒に耐える、と
いう性質が要求される。業界では、水蒸気を接触させて
殺菌消毒することをレトルト処理と呼んでいるので、水
蒸気による殺菌消毒に耐える性質を一般に耐レトルト性
と呼んでいる。

ＦＡＴは上述のように２００℃に耐えるほどのすぐれた
耐熱性を持っているので、ＦＡＴ発泡体は充分な耐レト
ルト性を持つと考えられた。ところが、実際にＦＡＴ発
泡体をレトルト処理すると、ＦＡＴ発泡体が変形するこ
ととなった。とくに、ＦＡＴ発泡体は、レトルト処理に
よってさらに大きく発泡することとなり、そのために変
形を生じることとなった。そこで、レトルト処理に耐え
るように、ＦＡＴ発泡体を改良することが必要とされた
。

他方、ＦＡＴは発泡させにくい樹脂として知られている
。それだけに、ＦＡＴを発泡させるために色々の試みが
なされた。例えば発泡剤だけを取り上げても、色々なも
のを発泡剤として使用することが提案された。例えば、
プロパンやブタンのような脂肪族炭化水素類を用いる方
法や、塩化メチレン、フレオン（登録商標）のようなハ
ロゲン化脂肪族炭化水素類を用いる方法や、アゾジカル
ボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミンのよ
うな分解してガスを発生する固体化合物を用いる方法や
、二酸化炭素、窒素などの無機ガスを用いる方法や、高
分子量の鎖状芳香族ポリカーボネートを用いる方法が紹
介されている。しかし、何を発泡剤として使用しても、
ＦＡＴを簡単に高倍率に発泡させることはできなかった
。

これらの発泡剤のうちでは、脂肪族炭化水素類及び／又
はハロゲ〕・化脂肪族炭化水素類を用いるのが、手軽で
比較的高倍率に発泡させやすいとされ、また経済的でも
あるとされて来た。他方、無機ガスを用いる方法は、低
い発泡倍率にしか発泡させ得ないので、好ましい方法と
は考えられなかった。

（発明が解決しようとする課題） この発明は、比較的高倍率に発泡したＦＡＴ発泡体から
成り、しかもレトルト処理に耐える食品容器を提供する
ことを目的として、なされたものである。

（課題解決のための手段） この発明者は、ＦＡＴそれ自体が２００℃にも耐えるよ
うなすぐれた耐熱性を持っているのに、これを材料とし
て作ったＦＡＴ発泡体から成る食品容器が、レトルト処
理に耐えないのは、発泡剤の選択にあると考えた。そし
て、種々実験の結果、脂肪族炭化水素類や、ハロゲン化
脂肪族炭化水素類を発泡剤として使用した場合には、発
泡剤がＦＡＴ発泡体中に残留するために、これをレトル
ト処理すると、ＦＡＴ発泡体がさらに大きく発泡し、そ
の結果ＦＡＴ発泡体が変形し、レトルト処理に耐えない
という結果を招くものであることを突きとめた。

そこで、この発明者は、発泡剤として無機ガスを使用し
、これを押し出し発泡させて発泡シートとすることを試
みた。ところが、無機ガスを発泡剤として使用し、ＦＡ
Ｔを押し出し発泡させただけでは、低い倍率の発泡体し
か得られず、食品容器として実用上価値を発揮するよう
な、高倍率に発泡させることができなかった。

この発明者は、さらに研究を続けた結果、上述の無機ガ
スを用いて押し出し発泡させると、得られたＦＡＴ発泡
体は、低倍率に発泡しただけのものに過ぎないが、これ
に成る後処理を施すと、さらに発泡し高倍率の発泡体と
なることを見出した。後処理とは、ＦＡＴ発泡体を水又
は水蒸気に接触させたのち、これをさらに高温度に加熱
するというだけの処理である。また、この後処理によっ
て得られた高倍率のＦＡＴ発泡シートは、冷却したのち
さらにこれをレトルト処理に付しても、もはやこれ以上
発泡せず、従ってレトルト処理に耐えるものとなってい
ることを見出した。この発明は、このような知見に基づ
いて完成されたものである。

（発明要旨） この発明は、発泡剤を含んだＦＡＴを溶融状態で低圧領
域に押し出して発泡体とし、その後これを加熱して成形
体とする方法において、発泡剤として無機ガスを使用し
、押し出しによって得られた発泡体を一旦冷却してのち
、６０−１００’Ｃの水又は１００−１２０℃の水蒸気
に発泡体を接触させ、次いでＦＡＴの融点以下１００　
’Ｃ以上の温度に発泡体を加熱して軟化させ、発泡体を
成形用型に押しつけて成形体とすることを特徴とする、
水蒸気による加熱殺菌処理に耐える発泡したＦＡＴ成形
体の製造方法を要旨とするものである。

（各要件の説明） この発明で用いられるＦＡＴは、芳香族のジカルボン酸
に二価のアルコールを反応させて得られた高分子量の鎖
状エステルである。ジカルボン酸としては、色々のもの
が使用される。その中ではテレフタル酸が最も多く用い
られるが、イソフタル酸、２．６−ナフタレンジカルボ
ン酸を用いることもできる。その他、ジフェニルエーテ
ルジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジ
フエノキシジカルホ゛ン酸を用いることもできる。また
、ＦＡＴを構成する二価のアルコールとしては、エチレ
ングリコールが主として用いられるが、トリメチレング
リコール、テトラメチレングリコール、ネオベンチレン
グリフール、ヘキサメチレングリコール、シクロヘキサ
ンジメチロール、トリシクロデカンジメチロール、２．
２−ビス−（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プ
ロパン、４、！’−ヒス＝（β−ヒドキシエトキシ）ジ
フェニルスルホン、ジエチレングリコールなどを用いる
こともできる。

このようなＦＡＴのうち、成るものは市販されている。

この発明では、市販されているＦＡＴを用いることがで
きる。

上に述べたＦＡＴのうち、この発明で用いるのに適した
ものは、ホ゛リエチレンテレフタレート、ポリブチレン
テレフタレート、非品性ポリエステル、ポリシクロヘキ
サンテレフタレートなどである。また、上述のＦＡＴは
、これに他の樹脂を混合して用いることもできる。他の
樹脂を混合する場合には、他の樹脂はＦＡＴよりも少な
くする必要がある。

ＦＡＴは、一般に、高温で加水分解しやすい樹脂である
から、これを押し出し発泡させる場合には、予めこれ３
乾燥することが望ましい。乾燥には、例えば除湿乾燥機
を用いるのがよい。その場合の乾燥は、例えば露点が一
３０℃の空気を１６０℃に加熱しておき、この空気中に
ＦＡＴを約４時間露出するという程度で足りる。

前述のように、ＦＡＴ用発泡剤としては、これまで脂肪
族炭化水素類や、ハロゲン化脂肪族炭化水素類や、分解
性の固体化合物などが多く用いられたが、この発明では
、これらの発泡剤を使用しないで、その代わりに今まで
余り用いられなかった無機ガスを用いる。用いることの
できる無機ガスは、二酸化炭素、窒素、空気、ネオン、
アルゴンヘリウムなどである。

ＦＡＴに無機ガスを含ませるには、ＦＡＴを溶融してお
いて、この溶融物中に無機ガスを圧入する。このために
は、押出機を用いてＦＡＴを押出機内で溶融しておき、
押出機のバレルの途中から発泡剤を圧入するのが有利で
ある。このように押出機を用いると、ＦＡＴに発泡剤を
圧入すると同時に、そのまま押し出し成形することがで
きるから、−層有利である。こうして、押し出し発泡に
よって得られるのが押し出し発泡体であり、紛れのない
云い方をすれば１次発泡体である。

無機ガスを発泡剤として押し出し発泡させるにあたって
は、これまで知られているように、ＰＡＴ中に種々の添
加剤を加えることができる。例えば、気泡調整剤として
少量のタルク粉末を加えたり、ＦＡＴの溶融特性の改善
するために、無水ピロメリット酸のような一分子中に酸
無水物基を２個以上含んでいる化合物や、炭酸す）　Ｉ
Ｊウムのような周期律表中の［１１、■族の金属化合物
や、着色剤、帯電防止剤、難燃剤などを加えることがで
きる。

ＦＡＴは、無機ガスを用いて押し出し発泡させたのでは
、低い倍率にしか発泡しない。その発泡倍率は、通常の
押し出し発泡では２倍程度であり、特別に高倍率に発泡
させたとしても　５　倍位にとどまる。そこで、さらに
高倍率に発泡させるために、この発明では２次発泡の手
段を講じるのである。

押し出し発泡によって得られる１次発泡体は、その中の
ＦＡＴの結晶化度を３０％以下に、とくに２０％以下に
低く押さえることが望ましい。結晶化度を３０％以下に
押さえるには、押し出し発泡させた直後の、まだ高温に
ある発泡体をＦＡＴのガラス転移点以下に急冷する。Ｆ
ＡＴのガラス転移点は、ＦＡＴを構成している芳香族ジ
カルボン酸と、二価アルコールの種類とによって異なる
が、おおよその範囲を云えば、３０−１００’Ｃである
。そこで、結晶化度を３０％以下に押さえるために、３
０℃以下に急冷する。

１次発泡体は、急冷されると、結晶化するいとまがない
ままに固化するから、結晶化度が低いものとなる。結晶
化度は冷却の程度によって異なり、冷だ媒体の種類、冷
却媒体の温度、冷却媒体の接触状況などによって異なる
結果となる。１次発泡体に常温の水を直接接触させて冷
却したような場合には、発泡体は結晶化度が数％ないし
１０数％となり、通常３０％以下となる。しかし、１次
発泡体を金型上に導いて形を整えるだけとし、しかも金
型を強制的に冷却しないような場合には、発泡体が急冷
されないから、結晶化度は３０％以上となる。だから、
１次発泡体は、これを自然放冷に任せないで、強制冷却
した金型に沿って進行させて冷却するようにする。

一般に、樹脂の結晶化度は、密度、Ｘ線回折像、核磁気
共鳴スペクトルなどによって測定することができる。と
ころが、樹脂発泡体は、その中に気泡を含んでいるため
に、これらの方法によって結晶化度を測定することがで
きない。ところが、好都合にも、ＦＡＴ発泡体は融解熱
を測定するという熱的方法により、結晶化度を１％のオ
ーダーまでも正確に測定できることが確認された。その
原理は、ＦＡＴ発泡体を定速で加熱して行くと、初めに
非結晶部分が結晶化して発熱し、その後に結晶が融解し
て融解熱を吸収するので、この発熱と吸熱とから結晶化
度を計算するのである。具体的には、結晶化に際して発
せられる冷結晶化熱量と、融解の際に吸収される融解熱
量とを測定し、これを完全結晶の標準品が示す熱量と対
比して結晶化度を算出する。

実際にＦＡＴ発泡体の冷結晶化熱量と融解熱量とを測定
するには、示差走査熱量測定法によることが望ましい。

示差走査熱量測定法では、測定試料と標準品とのヒータ
ーが独立に作動し、定速加熱の過程で両者間に温度差が
生じると、どちらかの熱量の増加又は抑制機構が自動的
に働いてこれを打ち消すので、この熱流速度差が直接記
録されるようになっている。結晶化度は理論的には次の
数式によって算出される。

（モル当りの融解熱量−モル当りの冷結晶ｆヒ熱量）÷
（完全結晶ＦＡＴのモル当りの融解熱量）Ｘ１００＝結
晶化度（％） ここで、完全結晶ＦＡＴのモル当りの融解熱量は、Ｘ分
子データハンドブック（培風館発行）によれば、２６．
９ＫＪとされているので、　これを使用することとする
。

この発明では、１次発泡体を一旦冷却したのち、６０−
１００℃の水又は１００−１２０℃の水蒸気に接触させ
る。このときの加熱を２次加熱という。２次加熱の温度
が高いと、発泡体はさらに発泡するに至る。ところが、
２次加熱における水又は水蒸気の温度が高いほど、また
水又は水蒸気と接触する時間が長いほど、発泡体は結晶
化度を大きくするから、水又は水蒸気の温度及びこれの
接触時間は、結果から云えば、発泡体の結晶化が余り大
きくならないような範囲内で適当に調節する。

これを一般的に云えば、水又は水蒸気の温度が高いとき
には接触時間を短くし、逆に温度が低いときには長くす
る。また、このときの発泡体の結晶化度は３０％以下、
好ましくは２０％以下とする。

水又は水蒸気による２次加熱によって発泡した発泡体を
２次発泡体という。２次発泡体の結晶化度は、水又は水
蒸気に接触させたのち１０秒以内に、発泡体を２０℃の
水中に１分間浸漬して急冷し、その後この発泡体につい
て上述の方法に従い結晶化度を測定した値である。

ＦＡＴ発泡体に水又は水蒸気を接触させる理由は、ＦＡ
Ｔ発泡体の気泡内に水分子を幾らか進入させるためであ
る。実験によれば、気泡内の水分率が３０００　ｐｐｍ
以上であるとき、この発泡体を高温に加熱すると、発泡
体はさらに大きく発泡することが確認されている。だか
ら、上述の接触は、気泡中の水分率を向上させるためで
ある。また、このときの水を６０−１００℃とした理由
は、高温はど水が気泡内に進入しやすいからである。ま
た、水蒸気を１００−１２０℃とした理由は、１２０℃
以上の水蒸気は、必然的に加圧下で水蒸気を使用するこ
ととなるが、加圧下ではＦＡＴが発泡しにくくなるから
である。

この発明では、ＦＡＴ発泡体を水又は水蒸気に接触させ
たあとで、２次発泡体をさらに加熱する。

この加熱を３次加熱という。２次加熱と３次加熱との間
に冷却を入れてもよいが、冷却を行わないで、２次加熱
に引き続いて３次加熱を行ってもよい。３次加熱は、発
泡体表面を水又は水蒸気に直接接触させないで行うとい
う点で、２次加熱と区別される。すなわち、３次加熱は
、熱輻射又は熱伝導によって行うことができるが、その
うち熱伝導は、固体、水以外の液体、又は水蒸気以外の
気体との接触によって行うこととする。例えば、発泡体
を赤外線で加熱したり、シリコンオイル又は鉱油中に浸
漬して加熱したりすることができる。

好ましい３次加熱は、熱空気による加熱である。

３次加熱によって、２次発泡体を１００　’Ｃ以上ＦＡ
Ｔの融点以下に加熱する。ＦＡＴの融点は普通２５５−
２６５℃の範囲内にあるから、３次加熱は１００−２６
５℃の範囲内の加熱だということになる。３次加熱によ
って、２次発泡体はさらに発泡し、軟化して成形できる
状態となる。そこで、３次加熱したＦＡＴ発泡体を成形
用型に押しつけて成形する。このときの成形は、例えば
プレス成形、真空成形、圧空成形などの方法によること
ができる。こうして、所望の成形体が得られる。

得られたＦＡＴ成形体は、３次加熱によって結晶化度を
さらに大きくしており、通常結晶化度が２０％以上とな
っている。このように結晶化度が大きくなっているから
、成形体は充分な耐熱性を持っている。また、成形体は
、押し出し発泡の後、水又は水蒸気との接触による２次
加熱によって発泡倍率を増し、さらに３次加熱によって
一層発泡倍率を増しているから、高度に発泡して低密度
となっており、従って軽量で断熱性のよい特色を持って
いる。さらに、成形体はＦＡＴで構成されているから、
強靭である。その上に、無機ガスを発泡剤として押し出
し発泡させ、２次加熱時には水又は水蒸気に接触させて
さらに高倍率に発泡させたが、その後１００°０以上Ｐ
ＡＴ融点以下の温度に３次加熱したから、成形体中には
発泡剤として作用するものが全くなくなっている。従っ
て、これをレトルト処理しても、もはや成形体は発泡せ
ず、レトルト処理に耐えるものとなっている。従って、
この成形体は、レトルト処理を必要とされる食品容器、
医療用器具の材料とするに適している。

（発明の効果） この発明によれば、ＦＡＴを材料としてこれを押し出し
発泡させるにあたり、発泡剤として無機ガスを使用した
ので、得られた発泡体中に発泡剤が残留せず、従ってこ
れから水蒸気による加熱殺菌処理に耐える発泡成形体を
作ることができる。

また、押し出しによって得られた発泡体は低倍率にしか
発泡していないが、これを−旦冷却したのち、６０−１
００℃の水又は１００−１２０　’Ｃの水蒸気に接触さ
せるので、発泡体は２次加熱を受けてさらに発泡し、次
いでＦＡＴの融点以下１００℃以上の温度に３次加熱を
行うので、発泡体はさらに高度に発泡して、発泡倍率の
高いものとなる。

また、３次加熱によって発泡体を軟化させ、発泡体を成
形用型に押しつけて成形するので、所望の形を持った成
形体とすることができる。このように、この発明方法は
、水蒸気により加熱殺菌処理に耐えるＦＡＴ発泡成形体
を与える、という点で、他に見られないすぐれた効果を
もたらすものである。

（実　施　例） 以下に実施例と比較例とを挙げて、この発明方法のすぐ
れている所以を説明する。以下で、単に部というのは、
重量部の意味である。

実施例Ｉ ＦＡＴとしてポリエチレンテレフタレート（今人社製、
商品名ＴＲ８５８０）を用い、これを露点−３０℃、温
度１６０℃の熱風で５時間乾・操したのち、下記の組成
物とした。

ＦＡＴ　　　　　　１００部 タルク　　　　　　　　　　　　　　０，６部無水ピロ
メリット酸　　　　　　　０．４部炭酸ナトリウム　　
　　　　　　　０．１部上記の組成物を６５Ｂψの押出
機に入れ、押出機の供給部を２８０℃１圧縮部を２８５
℃１溶融部を２７５℃１ヘツド部を２７５℃１金型部を
２７０℃とし、スクリュの回転数を４　Ｏｒ　ｐｍ％吐
出量を３７Ｋｇ／ｈｒで押し出した。また、押出機のバ
レルの途中から発泡剤として窒素を０．２３重量％の割
合で圧入した。

口金には円環状のスリットを設け、スリットの直径を６
０厘、間隙を０．４罪とした。口金の先端には２０５朋
ψで長さが７４０ｍの冷却用マンドレルを設け、シート
を　３０　℃の水で急冷した。

こうして得た押し出し発泡シートを切り開いて平坦なシ
ートとし、これを１次発泡シートとした。

１次発泡シートは、厚みが０．９騙、坪量が３６９２／
靜、密度が０．４１９１／ａｄ、結晶化度が７．４％で
あった。

次いで、１次発泡シートを８０℃の温水中に３分間浸漬
して、２次加熱をした。その結果、シートは厚みが１．
３繭、結晶化度が８．１％の２次発泡シートとなった。

２次発泡シートを表面が１４０℃の熱板に６秒間接触さ
せ、これによって３次加熱してシートを軟化させ、次い
で表面温度が１８０℃の雌雄の成形型に１６秒間挾んで
、第１図に示すような容器の形にプレス成形した。その
後前記成形型と同じ形状の冷却型へ速やかに移して、成
形体を冷却型に６秒間挾んで冷却した。得られた成形体
は、長さＡが１８０厘、幅Ｂが１２２部、高さＨが３０
餌、結晶化度が２２．８％で、底部の厚み七が３．１關
であった。

念のため、この成形体をレトルト処理した。レトルト処
理の条件は、成形体を圧力釜に入れ、１３０℃の水蒸気
を吹き込み、２０分間その状態に保持することとした。

釜から取り出し、室温まで冷却し、各部の寸法を測定し
たところ、Ａが１７９問、Ｂが１２３闘、Ｈが３０ａ＋
、ｔが８，２期で、その変形率は、Ａが０．６％、Ｂが
０８％、Ｈが０％、ｔが３．２％で、殆んど変わりがな
く、とくにＨが全く変わらなかったので、レトルト処理
に充分耐えると認められた。なお、このときの変形率は
式 （レトルト前寸法） ×１００で計算したものである。

また、成形体の長辺リブ間（幅Ｂを距でて向き合ってい
る辺間）に４００ｆｌ／分のスピードで１０％の圧縮歪
みを加えて強度を測定し、そのときの強度を腰強度とし
た。腰強度は４３２ｙであり、食品を容器に入れて手で
持つのに充分な強度を持つと認められた。

実施例２ 実施例１で得た１次発泡シートを９５℃の水蒸気に３分
間接触させて２次加熱をした。得られた２次発泡シート
は、厚みが１２ａ＋、結晶化度が２１．４％となった。

この２次発泡シートを実施例１と全く同じ条件でプレス
成形した。成形品の結晶化度は２４．６％で、底の厚み
は４．０鱈となった。

この成形体を実施例１と全く同様にしてレトルト処理し
た。レトルト処理後の寸法は、Ａが１７９顧、Ｂが１２
３期、Ｈが３０ａ＋、ｔが４．１鱈であって、そのとき
の変形率は、Ａが０．６％、Ｂが０．８％、■が０％、
ｔが２，５％であって殆んど変わりがなく、とくにＨが
全く変わらなかったので、レトルト処理に耐えると認め
られた。

また、成形体の腰強度は５９９ｙであって、充分な強度
を持っていた。

実施例３ ＦＡＴとしてポリエチレンテレフタレート（今人社製、
商品名ＴＲ８５１０）を用い、これを実施例１と同様に
乾燥したのち、下記の組成物とした。

ＦＡＴ　　　　　　１００部 タ　　ル　　り　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　０，６部無水ピロメリット酸　　　　　　　
　０．３部炭酸ナトリウム　　　　　　　　Ｏ７１部発
泡剤として二酸化炭素を０７７重量％の割合で三人する
こととした以外は、実施例１と全く同様にして１次発泡
シートを作った。

１次発泡シートは、厚みがＬ１ｍ＋、坪量が３５９ｙ／
扉、密度が０．３４２ｙ／ＣｒＩ、結晶化度が７．５％
であった。

１次発泡シートをｓｏ’ｃの温水中に３分間浸漬して２
次加熱を行った。その結果、得られた２次発泡シートは
、厚みが１．３關で、結晶化度が８．３％の発泡シート
となった。

この２次発泡シートを実施例１と全く同様にしてプレス
成形して容器形の成形体を得た。０の成形体の結晶化度
は２３．０％で成形体の底の厚みは３．２厘であった。

この成形体を実施例１と全く同様にして、レトルト処理
した。処理後の成形体の寸法は、Ａが１７９−１Ｂが１
２３頭、■が３０酊、ｔが３．２５厘で、変形率はＡが
０．６％、Ｂが０．８％、Ｈが０％、ｔが１６％であり
、処理前と殆んど変わりがないので、レトルト処理に耐
えるものと認められた。また、実施例１と全く同様にし
て腰強度を測定したところ、腰強度は４２５ｙで充分な
強度であった。

実施例４ 実施例３で得た１次発泡シートを９５℃の水蒸気に３分
間接触させて２次加熱した。その結果、結晶化度が２０
．５％で厚みが２．３Ｂの２次発泡ソートを得た。この
２次発泡シートを実施例１と全く同様にプレス成形して
、成形体とした。成形体は、結晶化度が２４．３％で、
底の厚みが８．９麿であった。

この成形体を実施例１と全く同様にして、レトルト処理
した。処理後の成形体の寸法は、Ａが１７９ｍ、Ｂが１
２３Ｂ、Ｈが３０＝、ｔが４．０馴で、変形率はＡが０
．６％、Ｂが０．８％、■が０％、ｔが２６％で、処理
前と殆んど変わりがないので、レトルト処理に耐えるも
のと認められた。

また、実施例１と全く同様にして腰強度を測定したとこ
ろ、腰強度は５８７ｙであって、充分と認められた。

比較例１ 実施例１において得た１次発泡シートを、温水中で２次
加熱しないままに、実施例１と全く同様にしてプレス成
形し、容器状の成形体を得た。成形体は、結晶化度が２
２．３％で、厚みが１．３　ｍｎであった。

この成形体を実施例１と全く同様にしてレトルト処理し
た。処理後の成形体は、Ａが１７９ｗ、Ｂが１２３ゴ、
■が２９馴、ｔが１．４　ｖｎであり、変形率はＡが０
．６％、Ｂが０．８％、Ｈが−３，３％、ｔが７．７％
であり、とくにＨの変形率が−３，３％という値であっ
たので、変形していると認められた。また、成形体の腰
強度を測定したところ、腰強度は３１８？で、これは容
器に食品を入れて、手で持つには弱いものと認められた
。

比較例２ 実施例３において得た１次発泡シートを、温水中で２次
加熱しないままに、実施例１と全く同様にしてプレス成
形し、容器状の成形体を得た。成形体は、結晶化度が２
２．８％で厚みが１．４馴であつた。

この成形体を実施例１と全く同様にしてレトルト処理し
た。処理後の成形体は、Ａが１７９鶏、Ｂが１２３馴、
■が２９酊、ｔが１５聾で、その変形率はＡが０．６％
、Ｂが０．８％、Ｈが−３，３％であって、Ｈの変形率
が大きいので変形していると認められた。また、成形体
の腰強度を測定したところ、腰強度は３２７９であった
。この腰強度は容器に食品を入れて、手で持つには弱い
ものと認められた。

比較例３ この比較例は発泡剤としてブタンを用いたものである。

実施例１で用いたＦＡＴを用い、これを実施例１と同様
に乾燥したのち、下記の組成物とした。

ＰＡＴ　　　　Ｎｏ　０部 タ　　ル　　り　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　０，６　　　部無水ピロメリット酸　　　　
　　　　０．３７部炭酸ナトリウム　　　　　　　　０
．１　　部スクリュ回転数を２５　ｒｐｍとし、吐出量
を２７Ｋｇ／ｈｒ、発泡剤としてブタンを１．４重量％
とじた以外は、実施例１と全く同様にして、１次発泡シ
ートを得た。

１次発泡シートは、厚みが１．３鞄、坪量が３５０ｙ／
ｉ、密度が０．２６９．７／ｃｆＩ、結晶化度カフ、８
％であった。

１次発泡シートを２次加熱することなく、実施例１と全
く同様にしてプレス成形した。得られた成形品は、底の
厚みが３．５頭、結晶化度が２４．８％であった。

この成形品を実施例１と全く同様（こしてルトルト処理
した。処理後の成形品は、Ａが１７７ｍ、Ｂが１２５Ｈ
，Ｈが２８ｍ、ｔが８．８ｆｌで、その変形率はＡが１
４７％、Ｂが２．５％、Ｈが−６，６％、ｔが８．６％
であって、成形品の表面に凹凸が発生していた。この成
形品は、とくにＨの変形率が大きいので、レトルト性が
ないものと認められた。

なお、成形品の腰強度を測定したところ、腰強度は４５
０ｙであったので、腰強度は充分なものと認められた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、発泡シートをプレス成形して得た容器状成形
体の１部切欠劉面図であり、第２図は同平面図である。 第１図 第２図 手 続 補 正 書 平成 ２年 ７月厘日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 発泡剤を含んだ熱可塑性ポリエステル系樹脂を溶融状態
   で低圧領域に押し出して発泡体とし、その後これを加熱
   して成形体とする方法において、発泡剤として無機ガス
   を使用し、押し出しによつて得られた発泡体を一旦冷却
   してのち、６０−１００℃の水又は１００−１２０℃の
   水蒸気に発泡体を接触させ、次いで熱可塑性ポリエステ
   ル系樹脂の融点以下１００℃以上の温度に発泡体を加熱
   して軟化させ、発泡体を成形用型に押しつけて成形する
   ことを特徴とする、水蒸気による加熱殺菌処理に耐える
   発泡した熱可塑性ポリエステル系樹脂成形体の製造方法
   。