JPH0463212A - 高炉の原料装入方法 - Google Patents
高炉の原料装入方法Info
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- JPH0463212A JPH0463212A JP2172636A JP17263690A JPH0463212A JP H0463212 A JPH0463212 A JP H0463212A JP 2172636 A JP2172636 A JP 2172636A JP 17263690 A JP17263690 A JP 17263690A JP H0463212 A JPH0463212 A JP H0463212A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、高炉において原料を装入する方法に関する。
[従来の技術]
特開昭59−41402号公報には、鉱石層とコークス
層とを高炉内に交互に形成するように装入して、製銑す
るに当って、萌記鉱石中に20%までのコークスもしく
は石炭を混入すること(混合装入)を特徴とする高炉操
業法が開示されている。
層とを高炉内に交互に形成するように装入して、製銑す
るに当って、萌記鉱石中に20%までのコークスもしく
は石炭を混入すること(混合装入)を特徴とする高炉操
業法が開示されている。
このような操業では鉱石層の内部にコークスが入ってい
るので鉱石が軟化洛融する位置でこの鉱石の軟化融着層
内部へのガスの侵入が可能になり伝熱、還元反応、軟化
融着層の通気抵抗低下等による圧+−低下の面で有利と
なり燃料比の低下、炉況の改善に効果がある。
るので鉱石が軟化洛融する位置でこの鉱石の軟化融着層
内部へのガスの侵入が可能になり伝熱、還元反応、軟化
融着層の通気抵抗低下等による圧+−低下の面で有利と
なり燃料比の低下、炉況の改善に効果がある。
また同公報には上記混入コークスとして小塊コークスの
使用の可能性も記している。小塊コクスは従前は高炉に
装入されていなかったもので安価であり、鉱石層に混合
しゃ(、偏析しないのが特徴である。
使用の可能性も記している。小塊コクスは従前は高炉に
装入されていなかったもので安価であり、鉱石層に混合
しゃ(、偏析しないのが特徴である。
一方、混合装入を行うと次の現象も同時に現われる。
第3図に混合装入を行った時と行われなかった時の炉頂
での鉱石の層厚の半径方向分布を示す。
での鉱石の層厚の半径方向分布を示す。
ここで言う鉱石層は、混入したコークスも含んだものを
意味しており、鉱石層厚分率とは鉱石層厚を鉱石層厚と
コークス単体層厚との和で割ったものである。また規格
化した鉱石層厚分率とは鉱石層厚分率の半径方向への断
面積平均値で鉱石層厚分率を割ったものである。
意味しており、鉱石層厚分率とは鉱石層厚を鉱石層厚と
コークス単体層厚との和で割ったものである。また規格
化した鉱石層厚分率とは鉱石層厚分率の半径方向への断
面積平均値で鉱石層厚分率を割ったものである。
また、ここでの分布は両方ともに同一の装入条件で行な
ったものである。
ったものである。
このように、混合装入を行うと、混合装入を行わない時
に比べ炉内における鉱石とコークスの混合物層の存在割
合が増加することがわかる。また、鉱石とコークスの混
合物層はコークス単体の層に比べ通気抵抗が高いので、
混合装入を行うと鉱石が軟化溶融する以前、つまり軟化
融着層より上方に位置する塊状帯における圧力損失が増
加する。
に比べ炉内における鉱石とコークスの混合物層の存在割
合が増加することがわかる。また、鉱石とコークスの混
合物層はコークス単体の層に比べ通気抵抗が高いので、
混合装入を行うと鉱石が軟化溶融する以前、つまり軟化
融着層より上方に位置する塊状帯における圧力損失が増
加する。
また、規格化した鉱石層厚分率の分布でよくわかるよう
に混合装入を行うと、特に高炉中心側での混合物層厚さ
の増加率が高い。そのため、高炉の中心ガス流が減少し
、炉芯不活性となり、出銑滓状況が悪化する。
に混合装入を行うと、特に高炉中心側での混合物層厚さ
の増加率が高い。そのため、高炉の中心ガス流が減少し
、炉芯不活性となり、出銑滓状況が悪化する。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は、上記問題点を解決しようとするもので、
■ 高炉中心ガス流を確保する。
■ 中心流を確保することで塊状帯での圧力損失の増加
を防ぐ。
を防ぐ。
の2点を満足する高炉の原料装入法を提供することを目
的とする。
的とする。
[課題を解決するための手段1
本発明は鉱石中に全装入コークスの一部を混入した混合
物と、コークスとを交互に高炉に装入するに当たり、こ
の混合物中に混入するコークスの粒度の粗い方から20
重量%の平均粒度dp(m m )を、鉱石に混入する
コークスの装入量W(重量%)に応じて次式の範囲に保
って装入することを特徴とする高炉の原料装入方法であ
る。
物と、コークスとを交互に高炉に装入するに当たり、こ
の混合物中に混入するコークスの粒度の粗い方から20
重量%の平均粒度dp(m m )を、鉱石に混入する
コークスの装入量W(重量%)に応じて次式の範囲に保
って装入することを特徴とする高炉の原料装入方法であ
る。
dp>W+20
〔作用]
ベルレス高炉、ベル高炉ともに一般に炉壁から中心側へ
の原料の流れ込みを利用して原料を装入するのが現状で
ある。混合装入を行った時の炉内堆積状態を第4図に示
す。
の原料の流れ込みを利用して原料を装入するのが現状で
ある。混合装入を行った時の炉内堆積状態を第4図に示
す。
コークス単体層2のあと混合物層3を装入する時、混合
層に混入したコークスは流れ込み時に一部が再分離、偏
析し、炉中心、炉壁近傍に偏析層4を形成する。ここで
混合層に混入したコークスに粒度分布がある場合コーク
ス粒度が粗いものほど再分離し易(、かつ炉中心に偏析
するものが多くなる。
層に混入したコークスは流れ込み時に一部が再分離、偏
析し、炉中心、炉壁近傍に偏析層4を形成する。ここで
混合層に混入したコークスに粒度分布がある場合コーク
ス粒度が粗いものほど再分離し易(、かつ炉中心に偏析
するものが多くなる。
また、実験により、炉中心に偏析するコークスの粒度を
くわしく調査したところ、第5図のようにここでのコー
クス粒度は、混入したコークスの粗い方から20重量%
に相当することがわかった。よって、混入するコークス
の粗い方から20重量%の粒度をより粗(すれば、高炉
中心ガス流の確保が可能となり、上記問題点■、■の解
決が可能である。
くわしく調査したところ、第5図のようにここでのコー
クス粒度は、混入したコークスの粗い方から20重量%
に相当することがわかった。よって、混入するコークス
の粗い方から20重量%の粒度をより粗(すれば、高炉
中心ガス流の確保が可能となり、上記問題点■、■の解
決が可能である。
ここで、混入するコークスの粗い方から20重量%の粒
度がどの程度がよいかについてふれる。
度がどの程度がよいかについてふれる。
混合装入することによって塊状帯での圧損が上昇するこ
と、炉中心のガス流が低下することを既に述べたがこの
度合いは混入するコークスの装入量によって変化する。
と、炉中心のガス流が低下することを既に述べたがこの
度合いは混入するコークスの装入量によって変化する。
第6図には塊状帯圧損と炉中心CO/ CO2の混入す
るコークスの装入量による変化を示す。Co/CO2の
低下はそこでのガス流の低下を意味する。ここで混入し
たコークスはいずれも同一の粒度分布構成のものである
。
るコークスの装入量による変化を示す。Co/CO2の
低下はそこでのガス流の低下を意味する。ここで混入し
たコークスはいずれも同一の粒度分布構成のものである
。
このように混入するコークスの装入量によって塊状帯の
圧損は次第に増加し、炉中心のガス流が次第に低下する
ことがわかる。
圧損は次第に増加し、炉中心のガス流が次第に低下する
ことがわかる。
よって混入するコークスの装入量に応じて、混入するコ
ークスの粒度分布、特に、炉中心に偏析すると考えられ
る粗い方から20重量%の粒度を変化させることが問題
の解決に有利であることが推察される。
ークスの粒度分布、特に、炉中心に偏析すると考えられ
る粗い方から20重量%の粒度を変化させることが問題
の解決に有利であることが推察される。
そこで本発明者らは混合装入を行う上で混合量とともに
混入するコークスの粗い方から20重量%の粒度を様々
に変えた実験を行った。
混入するコークスの粗い方から20重量%の粒度を様々
に変えた実験を行った。
第7図〜第12図に鉱石に混入するーコークスの装入量
Wを一定として混入するコークスの粗い方から20重量
%の粒度apを変化させた時の結果を示す。
Wを一定として混入するコークスの粗い方から20重量
%の粒度apを変化させた時の結果を示す。
混入するコークスの装入量W=3〜20重量%において
いずれの場合も、混入するコークスの粗い方から20重
量%の粒度apがある値以上になると急激に塊状帯圧損
の低下、炉中心Co/CO2の上昇がみられ、操業が改
善される。
いずれの場合も、混入するコークスの粗い方から20重
量%の粒度apがある値以上になると急激に塊状帯圧損
の低下、炉中心Co/CO2の上昇がみられ、操業が改
善される。
第7図〜第12図の鉱石に混入するコークスの装入量W
(%)と、操業改善がされる混入するコークスの粗い方
から20重量%の平均粒径ap(mm)の関係を図示す
ると第1図となり次式の関係が得られる。
(%)と、操業改善がされる混入するコークスの粗い方
から20重量%の平均粒径ap(mm)の関係を図示す
ると第1図となり次式の関係が得られる。
ap >αW十〇
α: 1、 β=20、
dp sa人するコークスの粗い方から20重量%の平
均粒度(m m ) W:鉱石に混入するコークスの装入量 (重量%) これを満足すれば操業が改善される。
均粒度(m m ) W:鉱石に混入するコークスの装入量 (重量%) これを満足すれば操業が改善される。
ここで第13図に混入するコークス装入量に対する一般
的な混合装入のメリットの1例をあげる。ここで用いた
コークスの粒度分布は本発明の範囲外のものである。
的な混合装入のメリットの1例をあげる。ここで用いた
コークスの粒度分布は本発明の範囲外のものである。
混入するコークスの装入量を20重量%まで増加させる
と塊状帯、融着帯、滴下帯を含めた炉内圧Tiは低下す
る。これは塊状帯での圧損は混入するコークス装入量の
増加にともない同様に増加するが、融着帯での圧損がそ
れ以上に低下するためである。しかし、混入するコーク
ス装入量20%以上では第6区のように塊状帯での圧損
は逆に上昇する一方、融着帯での圧損低下はこれ以上起
こらないため、炉内圧損としては増加する。炉内圧損増
加に伴い、出滓時間/出銑時間が低下する。
と塊状帯、融着帯、滴下帯を含めた炉内圧Tiは低下す
る。これは塊状帯での圧損は混入するコークス装入量の
増加にともない同様に増加するが、融着帯での圧損がそ
れ以上に低下するためである。しかし、混入するコーク
ス装入量20%以上では第6区のように塊状帯での圧損
は逆に上昇する一方、融着帯での圧損低下はこれ以上起
こらないため、炉内圧損としては増加する。炉内圧損増
加に伴い、出滓時間/出銑時間が低下する。
これは炉内の通液性が悪化していることを意味している
。そのため、出銑中のSi濃度変動が大きくなる。
。そのため、出銑中のSi濃度変動が大きくなる。
よって、混入するコークス装入量が3重量%未満では混
合装入のメリットもないし、また逆に混合装入の問題点
としてあげた■、■の問題も発生しないので、混入する
コークスの粒度を特に管理する必要がない。
合装入のメリットもないし、また逆に混合装入の問題点
としてあげた■、■の問題も発生しないので、混入する
コークスの粒度を特に管理する必要がない。
方、混入するコークス装入量が20%を越えると先に述
べたように、炉内圧損が上昇すること、また、出滓時間
/出銑時間が小さ(なり、炉内の通液性が悪化し、出銑
Siの変動が大きくなる。ここで今回の発明を用いたが
混合しすぎによる炉内現象を悪化を改善しきるまでには
至らなかった。
べたように、炉内圧損が上昇すること、また、出滓時間
/出銑時間が小さ(なり、炉内の通液性が悪化し、出銑
Siの変動が大きくなる。ここで今回の発明を用いたが
混合しすぎによる炉内現象を悪化を改善しきるまでには
至らなかった。
[実施例]
次の条件下で試験を行った。
高炉内容積 :2584M
風量 : 3560 Nrn”/min鉱石
装入量 :59.3t/チャージ装入コークス総量
:17.2t/チヤ一ジ鉱石粒径 :20mm コークス17.2t/チヤージのうち、3t/チヤージ
だけ鉱石に混入した。鉱石に混入するコークスの装入量
の割合は5.0重量%となる。
装入量 :59.3t/チャージ装入コークス総量
:17.2t/チヤ一ジ鉱石粒径 :20mm コークス17.2t/チヤージのうち、3t/チヤージ
だけ鉱石に混入した。鉱石に混入するコークスの装入量
の割合は5.0重量%となる。
コークスは第2図に示す粒度分布のA、Bとし、平均粒
度は両者共20mmであった。
度は両者共20mmであった。
コークスBの粒度の粗い方から20重量%の平均粒径は
31mmであった。
31mmであった。
第1表にコークスA、Bを用いたときの(出滓時間)/
(出銑時間)、炉内圧損(kg/cm’)、Gsi%の
データを示した。
(出銑時間)、炉内圧損(kg/cm’)、Gsi%の
データを示した。
コークスBの方が出銑滓が安定し、圧損が小さく、Si
の変動も小さい。
の変動も小さい。
[発明の効果1
鉱石とコークスを交互に装入し、かつ鉱石中に全装入コ
ークスの1部を混合装入する方法において、本発明を適
用すると従来より、出銑滓が安定し、炉内圧損は小さく
なり瀉銑中Si1度の変動が小さ(なった。
ークスの1部を混合装入する方法において、本発明を適
用すると従来より、出銑滓が安定し、炉内圧損は小さく
なり瀉銑中Si1度の変動が小さ(なった。
第1図は本発明の好適範囲を示すグラフ、第2図は実施
例で用いた混合用コークスの粒度分布を示すグラフ、第
3図は混合装入時の炉頂での鉱石の層厚の半径方向分布
を示す図、第4図は混合装入時の炉内の堆積状態を示す
高炉断面図、第5図は混合に用いたコークスの粒度分布
と、炉中心に再偏析したコークスの粒度分布を示すグラ
フ、第6区はコークス混合量による、塊状帯圧損、炉中
心CO/ CO2の変化を示すグラフ、第7図〜第12
図は各混入するコークス装入量毎の、混入するコークス
の粗い方から20重量%の平均粒度による塊状帯圧損、
炉中心CO/ CO2の変化を示すグラフ、第13図は
コークス混合量による炉内圧損、出滓時間/出銑時間、
銑中Siの変動の変化を示すグラフである。
例で用いた混合用コークスの粒度分布を示すグラフ、第
3図は混合装入時の炉頂での鉱石の層厚の半径方向分布
を示す図、第4図は混合装入時の炉内の堆積状態を示す
高炉断面図、第5図は混合に用いたコークスの粒度分布
と、炉中心に再偏析したコークスの粒度分布を示すグラ
フ、第6区はコークス混合量による、塊状帯圧損、炉中
心CO/ CO2の変化を示すグラフ、第7図〜第12
図は各混入するコークス装入量毎の、混入するコークス
の粗い方から20重量%の平均粒度による塊状帯圧損、
炉中心CO/ CO2の変化を示すグラフ、第13図は
コークス混合量による炉内圧損、出滓時間/出銑時間、
銑中Siの変動の変化を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 鉱石中に全装入コークスの一部を混入した混合物と
残余のコークスとを交互に高炉に装入するに当たり、該
混合物中に混入するコークスの粒度の粗い方から20重
量%の平均粒度@dp@(mm)を、鉱石に混入するコ
ークスの装入量W(重量%)に応じて次式の範囲に保っ
て装入することを特徴とする高炉の原料装入方法。 @dp@>W+20
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2172636A JPH0463212A (ja) | 1990-07-02 | 1990-07-02 | 高炉の原料装入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2172636A JPH0463212A (ja) | 1990-07-02 | 1990-07-02 | 高炉の原料装入方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0463212A true JPH0463212A (ja) | 1992-02-28 |
Family
ID=15945555
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2172636A Pending JPH0463212A (ja) | 1990-07-02 | 1990-07-02 | 高炉の原料装入方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0463212A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012021227A (ja) * | 2010-06-18 | 2012-02-02 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法および炉頂バンカー |
JP2012188744A (ja) * | 2011-02-21 | 2012-10-04 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
CN111100961A (zh) * | 2020-01-07 | 2020-05-05 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 普通矿与钒钛矿互换快速获取稳定指标的高炉冶炼方法 |
-
1990
- 1990-07-02 JP JP2172636A patent/JPH0463212A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012021227A (ja) * | 2010-06-18 | 2012-02-02 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法および炉頂バンカー |
JP2012188744A (ja) * | 2011-02-21 | 2012-10-04 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
CN111100961A (zh) * | 2020-01-07 | 2020-05-05 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 普通矿与钒钛矿互换快速获取稳定指标的高炉冶炼方法 |
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