JPH11286705A

JPH11286705A - 高炉操業方法

Info

Publication number: JPH11286705A
Application number: JP9180098A
Authority: JP
Inventors: Kohei Sunahara; 公平砂原; Takanobu Inada; 隆信稲田; Takao Jinbo; 高生神保; Takaiku Yamamoto; 高郁山本; Yoshitoku Matsukura; 良徳松倉
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1998-04-03
Filing date: 1998-04-03
Publication date: 1999-10-19
Anticipated expiration: 2018-04-03
Also published as: JP3589016B2

Abstract

(57)【要約】【課題】高ＰＣＩ操業下にあって、炉内の通気抵抗及び
通液抵抗を増大させることなく高炉生産性の向上を図る
ことができる高炉操業方法の提供。【解決手段】微粉炭吹き込み量の増加にともなって生じ
る送風圧Ｐに対する羽口と炉頂間の圧力損失ΔＰの比
（ΔＰ／Ｐ）の上昇量を測定し、あらかじめ求めてある
ΔＰ／Ｐの上昇量と炉頂から装入する金属鉄を含む鉄原
料（例えば、還元鉄）量の関係に基づいて前記金属鉄を
含む鉄原料の炉頂からの装入量を増加させる。炉内圧力
損失比の上昇量が微粉炭吹き込み量の増加量３０ｋｇ／
銑鉄ｔあたり０．０２５以上となったとき、平均粒径２
５ｍｍ以上で、かつ金属化率が５０％以上の還元鉄を用
い、鉄源（鉄鉱石、焼結鉱等）中での混合比率が、微粉
炭吹き込み前後の炉内圧力損失比の上昇量×１００（重
量％）を超えるように装入するのが好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、羽口から微粉炭
を吹き込む高炉操業方法に関し、特に、微粉炭吹き込み
量を増加した場合、炉内通気抵抗を増大させることなく
高炉生産性の向上を図ることができる高炉操業方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】高炉においては、炉頂部から固体燃料
（コークス）と交互に装入された原料（鉱石）は、炉内
を降下しつつ、炉下部に設置された羽口から吹き込まれ
る熱風とコークスとの反応によって生成する還元性ガス
（ＣＯ、Ｈ₂ ）の作用により徐々に加熱、還元され、軟
化溶融帯を形成した後、炉芯コークス層の隙間を伝って
炉底に溜まり溶銑となる。溶銑は、定期的に又は連続的
に出銑口から抜き出される。

【０００３】高炉を安定にしかも効率よく操業するに
は、炉内の通気性、通液性を良好に保って炉内を上昇す
るガス（還元性ガス）と炉内を降下するコークス及び鉱
石との熱交換ならびに反応を効率よく行わせることが重
要である。

【０００４】高炉の操業は、近年、コークス比の低減を
狙い、羽口から熱風とともに多量の微粉炭を吹き込む高
ＰＣＩ操業へ移行しており、炉頂から装入されるコーク
ス量は鉱石量に比較して減少（鉱石／コークス比が増
大）してきている。そのため、高炉上部においては、鉱
石／コークス比の増大に伴ってコークスの平均粒径が低
下するので塊状帯における通気抵抗が増大する。また、
高炉下部でコークスと熱風とを反応させて鉱石の還元に
必要な量の還元性ガスを生成させるためには単位コーク
ス量あたりの反応量を増大させなければならなず、コー
クスの反応劣化が進んでコークスの粒径が低下するとと
もに、粉の発生量が増大して高炉下部の炉芯コークス層
で空隙低下が起こる。さらに、羽口で燃焼しなかった微
粉炭の炉内での蓄積によりコークス充填層での空隙低下
が起こり、上昇ガスの通気抵抗及び溶銑滓の通液抵抗
（溶銑滓が炉芯コークス層を滴下して炉底へ達する際の
抵抗）が増大し易い状況になっている。

【０００５】さらに、近年、原燃料供給条件の変動、粗
鋼生産需給動向、設備集約等に対処するため、高炉に対
して大型反応器としての生産弾力性の拡大（とりわけ増
産に迅速に対応し得る性能）が要求されており、特に高
ＰＣＩ操業下で増産を強いられた場合、炉内の銑鉄生成
速度の上昇に伴って炉芯コークス層及びコークス充填層
の空隙低下が起こる。銑鉄生成速度の上昇に伴って通液
量が増加し、また、前記の高炉下部におけるコークスの
反応劣化が加速され、コークスの粒径が低下し、粉の発
生量が増大するとともに、未燃焼微粉炭の炉内での蓄積
が生じるからである。

【０００６】このような状況下にあって、高炉操業の効
率及び安定性を維持した上で、なおかつ生産性を高める
ためには、炉内の、特にコークス充填層の通気性、通液
性を良好に保つことが必要不可欠である。

【０００７】従来、低コストの下での出銑量の増加、高
炉炉芯部の粉率の低下による通気性、通液性の改善等が
可能な高炉操業方法が提案されている。

【０００８】例えば、特開平９−１３１０９号公報に
は、微粉炭多量吹き込み時に、羽口から微粉炭を吹き込
むとともに炉頂からスクラップ、直接還元ペレット等の
金属鉄原料を装入することにより、微粉炭多量吹き込み
において通常必要とされている羽口への酸素富化量の増
加を伴わずに生産量を増加させる高炉操業方法が示され
ている。また、特開平５−２９５４１０号公報には、高
炉炉頂中心部からスクラップあるいは粒鉄を装入するこ
とにより、炉芯部において炭素未飽和鉄と粉コークスと
の浸炭反応を促進させ、炉芯部における粉率を低下させ
る方法が開示されている。

【０００９】また、コークスとスクラップを混合装入す
ることによってスクラップの溶解挙動を改善し、高炉の
生産性、操業安定性を確保しながら比較的多量のスクラ
ップを高炉で溶解できる高炉へのスクラップ装入方法も
提案されている（特開平８−９２６１５号公報）。

【００１０】しかしながら、これらの方法には次のよう
な問題点がある。すなわち、特開平９−１３１０９号公
報に示されている高炉操業方法では、熱流比の上限値ま
たは炉頂温度の下限値により金属鉄原料の装入量の上限
値を設定しているが、装入金属鉄原料の増加による生産
量増加とそれに伴うコークスの反応劣化の進行、および
微粉炭吹き込み量の増加、による高炉内通気性抵抗の増
大を避けることができない。また、特開平５−２９５４
１０号公報及び特開平８−９２６１５号公報に記載され
る金属鉄原料の装入技術は、燃料比の低減には効果があ
るが、金属鉄原料の装入量の増大に伴い、高炉炉頂部の
熱流比の上昇及び炉頂温度の低下を招くので、その使用
量には限界がある。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、高炉
操業において高ＰＣＩ操業を行うと、炉頂から装入され
るコークス量の減少（鉱石／コークス比が増大）に伴う
高炉上部における原料（コークスと鉱石）の平均粒径の
低下と、単位コークス量あたりの反応量の増大に起因す
る高炉下部におけるコークスの反応劣化の進行、及び未
燃焼微粉炭の炉内充填層への蓄積による炉芯コークス層
及びコークス充填層での空隙低下が起こり、通気抵抗及
び通液抵抗が増大する傾向を示す。さらに増産を図る
と、炉内での銑鉄生成速度の上昇に伴い、この傾向は一
層顕著になる。

【００１２】本発明はこのような状況に鑑みなされたも
ので、高ＰＣＩ操業下にあって、炉内の通気抵抗及び通
液抵抗を増大させることなく高炉生産性の向上を可能と
する高炉操業方法を提供することを目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
高炉操業方法にある。

【００１４】羽口からの微粉炭の吹き込み量を増加させ
る操作をともなう高炉操業方法であって、微粉炭吹き込
み量の増加にともなって生じる送風圧Ｐに対する羽口と
炉頂間の圧力損失ΔＰの比（ΔＰ／Ｐ）の上昇量を測定
し、あらかじめ求めてあるΔＰ／Ｐの上昇量と炉頂から
装入する金属鉄を含む鉄原料量の関係に基づいて前記金
属鉄を含む鉄原料の炉頂からの装入量を増加させること
を特徴とする高炉操業方法。

【００１５】前記の「金属鉄を含む鉄原料」とは、金属
状態の鉄を含む鉄原料で、例えば、還元鉄、スクラップ
等である。

【００１６】上記の高炉操業方法において、炉頂から装
入する金属鉄を含む鉄原料として、平均粒径２５ｍｍ以
上で、かつ金属化率が５０％以上の還元鉄を用いるの
が、高炉生産性の向上を図る上で好ましい。なお、ここ
でいう「平均粒径」とは、累積粒度分布曲線において、
重量５０％を示す点における粒径をいう。

【００１７】さらに、ΔＰ／Ｐ、すなわち、送風圧に対
する羽口と炉頂間の圧力損失の比（この比を、以下、
「炉内圧力損失比」という）の上昇量が微粉炭吹き込み
量の増加量３０ｋｇ／銑鉄ｔあたり０．０２５以上であ
るとき、炉頂から装入する金属鉄を含む鉄原料を平均粒
径２５ｍｍ以上で、かつ金属化率が５０％以上の還元鉄
とし、その鉄源中における割合を下記（１）式を満たす
ようにする方法を採用するのが好ましい。

【００１８】Ｘ＞｛（△Ｐ／Ｐ）−（△Ｐ／Ｐ)o ｝×１００・・（１）ここで、Ｘ：炉頂から装入する平均粒径２５ｍｍ以上で金属化率５０％以上の還元鉄の鉄源中における重量百分率（ΔＰ／Ｐ)o：微粉炭吹き込み量増加前のＰに対するΔＰの比（ΔＰ／Ｐ）：微粉炭吹き込み量増加後のＰに対するΔＰの比である。

【００１９】ここでいう「鉄源」とは、鉄鉱石、焼結鉱
をはじめとする鉄原料であり、上記の「金属鉄を含む鉄
原料」もこれに含まれる。

【００２０】本発明者らは、前記の課題を解決するべく
検討を進めるにあたり、羽口から多量の微粉炭を吹き込
む高微粉炭吹き込み時に、焼結鉱に還元鉄を混合すると
ともに、高炉内融着帯の通気性の良否を判断する指標と
して高温通気抵抗ＫＳ値を用いることを試みた。高炉内
融着帯の通気性の良否によって、炉内の通気抵抗及び通
液抵抗が支配されるからである。

【００２１】高温通気抵抗ＫＳ値とは、「鉄と鋼」７２
（１９８６），Ｐ．１８５６に記載されている焼結鉱の
品質評価基準である。

【００２２】図１は、ＫＳ値の測定に用いられる荷重軟
化基礎試験装置の概要を示す図である。この装置は、炉
の中心部に高炉内の温度、ガス組成及び荷重を模擬でき
る坩堝が配置され、その中に充填された鉄源試料が加熱
されて軟化し、滴下する際の試料充填層内の圧力損失を
測定することができるように構成されている。なお、試
料温度、充填された鉄源試料の軟化に伴う収縮量、排ガ
ス量・組成、及び滴下物重量の測定も可能である。前記
試料充填層内の圧力損失から、下記（２）式により高温
通気抵抗Ｋ(t) が求められる。

【００２３】図２は、この装置を用いて行った高温滴下
試験結果の一例で、図示するように、高温通気抵抗Ｋ
(t) は試料温度が上昇して軟化が始まると上昇し、滴下
することにより低下する。図中のＫＳの符号を付した部
分の面積、すなわち高温通気抵抗Ｋ(t) の温度積分値が
高温通気抵抗ＫＳ値であり、下記（３）式で表される。

【００２４】

【数１】

【００２５】上記図１に示した装置を用いて金属化率の
異なる還元鉄と焼結鉱の混合原料の高温性状を調査し
た。

【００２６】坩堝内最下層にコークス、その上部に鉄源
としての焼結鉱と金属化率の異なる各種還元鉄粒子の均
一混合物を充填した充填層を形成し、所定の昇温速度及
びガス組成になるように制御するとともに、上部から所
定の荷重をかけ、鉄源を溶融滴下させた。その際、充填
層内で発生する圧力差ΔＰを連続測定し、上記（３）式
により、ＫＳ値を算出した結果を、図３に示す。焼結鉱
単味の場合、ＫＳ値は９００〜１０００であるが、還元
鉄の混合率が増加するほど、また、金属化率が高いほ
ど、ＫＳ値は低下する。特に金属化率が５０％の場合、
ＫＳ値の低下は顕著で、還元鉄を５０％以上混合するこ
とによりＫＳ値は焼結鉱単味の場合に比べて１０％以下
に低下する。

【００２７】図４は、炉内容積２７００Ｎｍ³ の高炉の
操業中に得られた結果で、鉄源として使用した焼結鉱の
ＫＳ値と炉内圧力損失比ΔＰ／Ｐの関係を表すものであ
る。図示するように、焼結鉱のＫＳ値と炉内圧力損失比
ΔＰ／Ｐの間には、明瞭な正の相関関係があり、高温通
気抵抗ＫＳ値を通気性の良否を判断する指標として使用
できることが明らかである。

【００２８】これらの結果から、微粉炭吹き込み量を増
加した場合、炉内圧力損失比の上昇（換言すれば、通気
抵抗の増大）に応じて炉頂から装入する鉄源、例えば焼
結鉱のＫＳ値を低下させてやれば、通気抵抗を増大させ
ることなく高炉操業を行うことができると考えられる。
本発明はこのような知見に基づいてなされたものであ
る。

【００２９】

【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。

【００３０】前記のように、高炉操業において高ＰＣＩ
操業を行うと、塊状帯における通気抵抗が増大し、ま
た、炉芯コークス層及びコークス充填層で空隙低下が起
こって通気抵抗及び通液抵抗が増大する。さらに増産を
図ると、この傾向は一層顕著になる。本発明は、このよ
うな高ＰＣＩ操業において、微粉炭吹き込み量を増加し
た場合、炉内圧力損失比ΔＰ／Ｐの上昇の程度に応じ、
あらかじめ求めてある炉内圧力損失比と炉頂から装入す
る金属鉄を含む鉄原料量の関係に基づいて前記金属鉄を
含む鉄原料の炉頂からの装入量を増加させる高炉操業方
法である。

【００３１】微粉炭吹き込み量を増加した場合、前述し
たように、コークスの反応劣化の進行、羽口での未燃焼
微粉炭の炉内蓄積等に起因して炉内圧力損失比が上昇す
るが、その上昇量に応じて炉頂からの金属鉄を含む鉄原
料の装入量を増加させるのである。前記の図３に示した
結果から類推されるように、鉄源（例えば、焼結鉱）に
金属鉄を含む鉄原料を混合することによって焼結鉱のＫ
Ｓ値は低下し、一方、前記の図４に示したように、鉄源
のＫＳ値の低下に伴い炉内圧力損失比も低下するので、
微粉炭吹き込み量の増加による炉内圧力損失比の上昇は
相殺され、もしくは緩和される。

【００３２】前記の「あらかじめ求めてある炉内圧力損
失比と炉頂から装入する金属鉄を含む鉄原料量の関係」
は、実炉による操業データを基にして求めるのがよい
が、実操業との相関性が確認されていれば、一部前記の
荷重軟化基礎試験装置によるデータを用いてもよい。

【００３３】例えば、先に述べた図３は、鉄源が焼結
鉱、金属鉄を含む鉄原料が還元鉄の場合の金属鉄を含む
鉄原料量と使用する鉄源のＫＳ値の関係の一例であり、
また、図４は鉄源のＫＳ値と炉内圧力損失比の関係の一
例であるが、これら両図を金属鉄を含む鉄原料量と炉内
圧力損失比の関係を示す図に置き換えることにより求め
ることができる。なお、置き換えに際しては、上記両関
係における鉄源のＴ．Ｆｅ（全鉄成分値）を考慮し、両
者が同じＴ．Ｆｅになるように配慮する。

【００３４】金属鉄を含む鉄原料の炉内への装入は炉頂
から行う。焼結鉱その他の鉄源の装入時に、あらかじめ
定めた装入量になるように適宜混合してやればよい。

【００３５】上記本発明の高炉操業方法によれば、高Ｐ
ＣＩ操業下にあっても、炉内の通気抵抗及び通液抵抗を
増大させることなく高い生産性を維持しつつ操業を行う
ことができる。

【００３６】上記本発明の高炉操業方法において、炉頂
から装入する金属鉄を含む鉄原料として、平均粒径２５
ｍｍ以上で、かつ金属化率が５０％以上の還元鉄を用い
るのが、高炉生産性の向上を図る上で好ましい。これ
は、前記の図３に示した結果から明らかである。

【００３７】また、次の図５に示す結果から、平均粒径
２５ｍｍ以上の還元鉄を用いるのが好ましいといえる。

【００３８】図５は、炉内容積３ｍ³ の試験高炉におい
て、平均粒径が１５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲の焼結鉱に、
金属化率がいずれも９０％で、平均粒径が５ｍｍ〜１５
ｍｍ、２０ｍｍ〜３０ｍｍ、または４５ｍｍ〜５５ｍｍ
の範囲に入るように調整した３種類の還元鉄を、別々
に、それぞれ混合比率を変えて混合し、５日間の連続操
業を行った際に得られた還元鉄混合比率と炉内圧力損失
比の関係を示した図である。なお、図中に示した「炉全
体」というのは、これまで述べてきた炉内圧力損失比
（ΔＰ／Ｐ；ΔＰは羽口と炉頂間における圧力損失、Ｐ
は羽口からの送風圧）を意味するが、「炉上部」とは、
高炉の上部、すなわち融着帯の上端（塊状帯の下端）の
部分と炉頂間における圧力損失の送風圧Ｐに対する比で
ある。また、平均粒径が５ｍｍ〜１５ｍｍ、２０ｍｍ〜
３０ｍｍ、および４５ｍｍ〜５５ｍｍの範囲に入るよう
に調整した還元鉄をそれぞれ平均粒径１０ｍｍ、平均粒
径２５ｍｍ、および平均粒径５０ｍｍの還元鉄という
（ただし、図５では還元鉄粒径１０ｍｍ、２５ｍｍ、お
よび５０ｍｍと表示）。

【００３９】この図に示されるように、「炉全体」の炉
内圧力損失比（通気抵抗）は、荷重平均粒径１０ｍｍの
場合を除いて低下しており、還元鉄の混合率が高くなる
ほど低下の度合いが大きい。すなわち、炉内圧力損失比
が小さくなる。すなわち、平均粒径２５ｍｍ以上の還元
鉄を用いるのが好ましいといえる。

【００４０】なお、平均粒径１０ｍｍの還元鉄を使用し
た場合、混合比率が５０％までは逆に通気抵抗が増大す
る傾向が見られたが、これは、以下の理由によるものと
推測できる。

【００４１】まず、図５の「炉上部」の圧力損失比（通
気抵抗）を見ると、通気抵抗は平均粒径５０ｍｍの還元
鉄を混合した場合を除いて、混合率が高くなるほど、ま
た、還元鉄の粒径が小さくなるほど増大している。炉上
部の塊状帯においては、還元鉄の粒径が小さくなる（つ
まり、比表面積が大きくなる）と通気抵抗が上昇するた
めである。一方、融着帯及び炉下部においては、ＫＳ値
の低下と還元鉄を使用することによるスラグ量の低下に
よって逆に通気抵抗は低下し、その低下の程度は塊状帯
における通気抵抗の上昇幅を上回る。したがって、「炉
全体」でみた場合は、還元鉄の混合率が高くなるほど通
気抵抗は低下する。

【００４２】しかし、特に粒子径の小さい平均粒径１０
ｍｍの還元鉄を混合した場合は、焼結鉱の粒子径との差
異により、還元鉄が焼結鉱の各粒子の間に入り込んでっ
て密に充填された状態となり、目詰まりが生じ、混合比
率が５０％に達するまでは、上記とは逆に炉上部におけ
る通気抵抗の上昇の方が融着帯の通気抵抗低下幅を上回
る。したがって、混合比率が５０％までは逆に通気抵抗
が増大すると考えられる。

【００４３】さらに、本発明の高炉操業方法において
は、炉内圧力損失比の上昇量が微粉炭吹き込み量の増加
量３０ｋｇ／銑鉄ｔあたり０．０２５以上であるとき、
すなわち、微粉炭吹き込み量に対する炉内圧力損失比の
上昇比率（勾配）に換算して、０．０２５／３００．
０００８３以上であるとき、炉頂から装入する金属鉄を
含む鉄原料として、平均粒径２５ｍｍ以上で、かつ金属
化率が５０％以上の還元鉄を使用し、その還元鉄の鉄源
中における割合（混合比率）を前記（１）式を満たすよ
うにする方法を採用するのが好ましい。

【００４４】「炉内圧力損失比の上昇量が微粉炭吹き込
み量の増加量３０ｋｇ／銑鉄ｔあたり０．０２５以上で
あるとき」という規定は、微粉炭吹き込み量を増大させ
た場合の炉内圧力損失比の上昇量についての実高炉にお
ける実績値、及び高炉ガス流れモデルによる計算値によ
り得られた結果に基づくものである。

【００４５】また、「炉頂から装入する金属鉄を含む鉄
原料として、平均粒径２５ｍｍ以上で、かつ金属化率が
５０％以上の還元鉄を使用する」こととしたのは、前述
した理由により好ましい手段だからである。

【００４６】還元鉄の装入量を「前記（１）式を満た
す」こととしたのは、これを満たす量であれば、高炉内
の通気抵抗の増大を防止し、炉況の悪化を避けることが
できるからである。なお、還元鉄の装入量の上限は特に
規定していない。技術的には、還元鉄の装入量に何ら制
限はないからである。

【００４７】以下、実施例により本発明の効果を具体的
に説明する。

【００４８】

【実施例】炉内容積２７００ｍ³ の高炉により本発明の
操業方法を実施した。また、同じ高炉で従来の操業方法
及び比較のための操業方法も実施した。

【００４９】表１にそれら各方法の操業条件とガス抜け
回数および出銑量（計画と実績）を示す。また、図６に
それら各方法で操業したときの微粉炭吹き込み量と炉内
圧力損失比の関係を示す。なお、図６中における右上が
りの直線は、従来の方法で操業しながら微粉炭を吹き込
んだ場合の炉内圧力損失比の増大割合を表す。

【００５０】従来の操業方法（従来例１及び２）では、
微粉炭吹き込み量を１５０ｋｇ／銑鉄ｔ（従来例１）か
ら１８０ｋｇ／銑鉄ｔ（従来例２）に増加させたとき、
炉内圧力損失比は、前記の右上がりの直線に沿って増加
した（図６参照）。炉内圧力損失比が０．０２上昇した
が、操業上特に問題はなかった。

【００５１】比較例１は、微粉炭吹き込み量１８０ｋｇ
／銑鉄ｔのままで計画出銑量を５４００ｔ／Ｄから５６
００ｔ／Ｄへ変更した場合で、炉内圧力損失比の上昇
（図６参照）に見られる炉況悪化により増産への対応が
できず、何らかの対策を講じることを余儀なくされた。

【００５２】そこで、比較例２に示すように、還元鉄を
炉頂から全装入鉄源の５重量％になるように装入した。
その結果、炉内圧力損失比はやや低下し、それに伴いガ
ス抜け回数も若干低下し、炉況はやや改善方向に向かっ
たが、安定した操業を行うには至らなかった。これは、
比較例１の場合を前記の（１）式に当てはめると、Ｘ＞（０．４８−０．４０）×１００＝８（重量％）となり、還元鉄（平均粒径２５ｍｍ以上、かつ金属化率
が５０％以上）の混合比率を８重量％を超える量とする
ことが必要だったにもかかわらず、５重量％であったた
めである。

【００５３】そこで、実施例に示すように還元鉄の混合
比率を増加させ、１０重量％とした。その結果、炉況は
好転し、炉内圧力損失比を比較的低く抑え（図６参
照）、安定した操業状態の下で計画出銑量を確保できる
ようになった。

【００５４】比較例３は、還元鉄の混合比率は実施例と
同様１０重量％のままで、還元鉄の金属化率を４５％に
低下させた場合である。出銑量が低下し、また、それに
もかかわらず送風圧はやや増加した。これは、金属化率
の低下により、融着帯の通気抵抗が実施例の場合に比較
して上昇したためであると類推される。

【００５５】また、比較例４は、還元鉄の金属下率及び
混合比率は実施例と同じであるが、粒子径が小さい場合
である。この場合は、出銑量は増加したが、粒子径の低
下による通気性の悪化が顕著となり、炉況が悪化し、還
元鉄使用量の低下を余儀なくされた。

【００５６】

【表１】

【００５７】

【発明の効果】微粉炭吹き込み量の増加にともなって生
じる炉内圧力損失比の上昇に応じて炉頂から装入する金
属鉄を含む鉄原料量を増加させる本発明の高炉操業方法
によれば、高ＰＣＩ操業下にあっても、炉内の通気抵抗
及び通液抵抗を増大させることなく高炉生産性の向上を
図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】焼結鉱および還元鉄の高温性状評価を行うため
の荷重軟化基礎試験装置である。

【図２】荷重軟化基礎試験装置による高温滴下試験結果
の一例で、高温通気抵抗Ｋ(t)と温度の関係を示す図で
ある。

【図３】高温滴下試験により得られた、還元鉄の金属化
率と混合比率が焼結鉱の高温通気抵抗ＫＳ値に及ぼす影
響を示す図である。

【図４】実高炉（内容積２７００ｍ³ ）操業における使
用焼結鉱の高温通気抵抗ＫＳ値と炉内圧力損失比の関係
を示す図である。

【図５】試験高炉（内容積３ｍ³ ）操業における還元鉄
の混合比率と炉内圧力損失比の関係を示す図である。

【図６】実高炉（内容積２７００ｍ³ ）における微粉炭
吹き込み量と炉内圧力損失比の関係を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者山本高郁大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住友金属工業株式会社内 (72)発明者松倉良徳大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住友金属工業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】羽口からの微粉炭の吹き込み量を増加させ
る操作をともなう高炉操業方法であって、微粉炭吹き込
み量の増加にともなって生じる送風圧Ｐに対する羽口と
炉頂間の圧力損失ΔＰの比（ΔＰ／Ｐ）の上昇量を測定
し、あらかじめ求めてあるΔＰ／Ｐの上昇量と炉頂から
装入する金属鉄を含む鉄原料量の関係に基づいて前記金
属鉄を含む鉄原料の炉頂からの装入量を増加させること
を特徴とする高炉操業方法。
【請求項２】ΔＰ／Ｐの上昇量が微粉炭吹き込み量の増
加量３０ｋｇ／銑鉄ｔあたり０．０２５以上であると
き、炉頂から装入する金属鉄を含む鉄原料を平均粒径２
５ｍｍ以上で、かつ金属化率が５０％以上の還元鉄と
し、その鉄源中における割合を下記（１）式を満たすよ
うにすることを特徴とする請求項１に記載の高炉操業方
法。Ｘ＞｛（△Ｐ／Ｐ）−（△Ｐ／Ｐ)o ｝×１００・・（１）ここで、Ｘ：炉頂から装入する平均粒径２５ｍｍ以上で金属化率５０％以上の還元鉄の鉄源中における重量百分率（ΔＰ／Ｐ)o：微粉炭吹き込み量増加前のＰに対するΔＰの比（ΔＰ／Ｐ）：微粉炭吹き込み量増加後のＰに対するΔＰの比である。