JPH0446240A - 歯付きベルト - Google Patents
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
)軸の駆動に用いられる歯付きベルトに関し、特に耐久
性に優れ、過酷な条件下での高寿命化を可能とした歯付
きベルトに関する。
りがないために伝動効率が高く、また、ギヤ、チェーン
等の伝動装置に比べると、騒音がきわめて小さいという
利点を有している。このため、歯付きベルトは、最近で
は自動車のオーバーへラドカム(OHC)軸の同期駆動
用に用いられる等、その利用が拡大されつつある。
弾性体により一体的に形成された背面部lおよび歯部2
と、プーリとの摩擦による摩耗を防止すべく、歯部2お
よび相隣する歯部2間の歯底部5表面を覆う歯布3と、
該歯布3と接触するように背面部1内を長手方向に挿通
する複数の心線4.4、・・・とにより構成される。
C軸の同期駆動に用いられる。OHC軸駆動のために用
いられる歯付きベルトは、高温下において、高負荷で、
かつ高速にて走行される。
るために、歯付きベルトは、−層、高速にて走行され、
エンジンルーム内も、−層、高温になる。このような状
態で、歯付きベルトが使用されると、ベルトは底部を覆
う歯布は、プーリに接触することにより摩耗が促進され
ると同時に、高温にさらされることにより劣化が促進さ
れる。歯付きベルトが多数のプーリに巻き掛けられてい
る場合には、その歯付きベルトは多屈曲状態で走行され
る。OHC軸駆動用の歯付きベルトは、高温下で使用さ
れるため、背面部lおよび歯部2を構成するゴム等の弾
性体は老化が激しくクラックが発生しやすい。歯付きベ
ルトは高負荷でしかも高速で走行されるため、ブーりと
接触する歯布3は摩耗が激しく、歯布3に、クラック、
せん断等が発生しやすい。同様に、ブーりと噛合する歯
部2にも、大きな力が加わるため、歯部2にも、クラ7
りやせん断等が発生しやすく、損傷しやすいという問題
がある。また、多数のプーリに巻き掛けて多屈曲状態で
走行させる場合には、歯付きベルトは屈曲部が増加し、
心線4と、背面部1および歯部2を構成するゴム弾性体
とが摩擦して内部発熱を生じる。このような発熱は、心
線およびゴム弾性体の老化を促進する。このように、O
HC軸駆動用の歯付きベルトは、過酷な条件下で使用さ
れるために、耐久性に問題があり、長時間走行ができな
い。
87937号公報には、耐久性等に優れた歯付きベルト
が提案されている。特開昭62−159827号公報に
開示された歯付きベルトは、背面部1および歯部2とし
て、水素添加率が80%以上の水素添加アクリロニトリ
ル−ブタジェン共重合体(N B R)を使用し、歯布
3として、硫酸相対粘土が266〜2.8、引っ張り強
度が5グラム/デニール以上、単繊維の繊径が5デニー
ル以下の産業資材用ナイロン原糸を使用し、さらに、+
(1・線4として、ガラス繊維フィラメントを所定の撚
り数で撚り合わせて、直径が歯布に対して所定の範囲内
としたものを使用している。このような構成にすること
により、耐久性が著しく向上し、しかも、長時間にわた
って高負荷および高速で安定的に走行させることができ
る。
OHC軸駆動に使用する場合には、条件が過酷であるた
めに十分な耐久性が得られず、その寿命はエンジンの寿
命に比べて短いという問題がある。特に、最近は、自動
車エンジンの高出力化が図られているために、歯付きベ
ルトは、−層、高速にて走行され、エンジンルーム内部
、−層、高温になる。このような状態で、歯付きベルト
が使用されると、ベルトは底部を覆う歯布は、プーリに
接触することにより摩耗が促進されると同時に、高温に
さらされることにより劣化が促進される。ベルト走行時
には、歯元部に応力が集中し、また、該歯元部が屈曲さ
れやすいために、このような状態で走行されることにり
、歯布は、ベルト歯元部において亀裂が発生し、さらに
は、ベルト歯部が欠損する事態が発生する。
ルトは、高温下での高速走行により、歯布の劣化に起因
するベルト破損が発生する。
いるが、そのシール性が不十分であるために、エンジン
ルーム内に、水、砂、泥、塵芥等(以下、環境異物と称
する)が進入し、これらが、エンジンルーム内のエンジ
ンオイル等とともに、ベルトにかかるおそれがある。こ
のような環境異物が、ベルト歯底部5における歯布3と
プーリとの間に進入すると、歯布3は、摩耗が促進され
る。
いて生じる歯布3の摩耗よりも、促進が早いために、歯
元部の歯布3に早期に亀裂が発生したり、あるいは歯布
3の摩耗が促進されることにより、歯布3に直接接触し
た心線4が早期に損傷するおそれがある。このような状
態になれば、べルト歯部2の欠損、心線4の破断等が発
生する。
酷な環境下によって発生するベルトの損傷よりも早期に
生じるために、熱的疲労、屈曲疲労等の要素がベルトの
損傷にほとんど影響を与えていないと考えられる。
ルトの寿命を向上させるために、環境異物によるベルト
の損傷を防止することが重要であり、そのために、歯布
の耐熱性、耐屈曲性、耐摩耗性、強度、心線および背面
部との接着性を向上させることが必要であると考えられ
る。
的は、耐久性が著しく向上し、特に、環境異物に対して
優れた耐久性を有しているために、高負荷での高速走行
させた場合にも、長時間にわたって安定的に走行できる
歯付きベルトを提供することにある。
成する弾性体、歯部2および歯底部5を覆う歯布3、お
よび心線4を特定の材料の組合せで構成することにより
、歯付きベルト自体の耐久性が著しく向上することを見
い出した。
ジンにおいては、今後、さらに高出力化が見込まれるた
めに、これらの部分は、−mmの高温にさらされる。こ
のために、ベルト背面部およびベルト歯部を構成するゴ
ム材料としては、−mmの耐熱性を有するものが要求さ
れる。
するゴム材料との摩擦による発熱、歯布3との摩擦によ
る発熱、さらには、心線4自体の内部発熱く心線を構成
する各繊維同士の摩擦熱)を抑制するために、直径を小
さくすることが好ましい。しかしながら、歯付きベルト
では、直径を小さくすれば、心線4自体の強度が低下し
、十分な引っ張り強度が得られない。このため、十分な
引っ張り強度を有する細径の心線4を使用することが必
要になる。
る影響等のように環境の影響を最も受けやすいために、
歯布3の機械的諸特性が歯付きベルト全体の特性に大き
く作用する。従って、機械的諸特性がバランスよく満足
された材料により歯布3を構成しなければ、耐環境性に
優れた歯付きベルトが得られない。
、その厚さが心線4の直径により制限されるという問題
がある。プーリとの適正な噛み合いを得るためには、ベ
ルト歯底部における歯布3の厚さと心II4の直径とが
、所定の範囲内になければならない。従って、歯布3の
厚さを大きくすれば、歯布3自体の機械的強度は同上す
るものの、ブーりとの噛み合いを考慮すると、心線4の
直径を小さくする必要がある。歯布3の厚さを大きくす
るためにも、心線4の直径を小さくしなければならない
。心線4の直径を小さくすることにより、ベルト自体の
曲げ剛性が低下して、ベルト歯元部における歯布3の屈
曲疲労性が改善されることになる。心線4の細径化によ
り、ベルト歯底部における心線4と、背面部lおよび歯
部2を構成するゴム材料、および歯布3との接触面積が
低下することになり、反対に、各心線4の間にて接触す
るゴム材料と歯布3との接触面積が増加することになる
。
て、弾力性が著しく低いために、ガラス心線自体がベル
トのプーリへの噛み合い時に生じる衝撃を吸収すること
はできないが、前述したゴム材料と歯布3との接触面積
が増加することで、プーリとの衝撃が、ゴム材料にて吸
収され、心線4に加わる衝撃が緩和される。同様に、ブ
ーりとの噛み合い時に生じる歯布3に加わる衝撃も、該
歯布3に接するゴム材料により吸収されるために、自重
3@体の耐久性も向上することになる。環境異物が、歯
布3とプーリとの間に介在する場合には、歯布3、心線
4およびゴム材料に加わる衝撃が一層増加することにな
るが、歯布3とゴム材料との接触面積が増加することに
より、その衝撃が、ゴム材料に吸収されて、歯布3およ
び心線4の耐久性は、従来のものより一層向上すること
になる。
。本発明の歯付きベルトは、水素添加率が90%以上の
アクリロニトリル−ブタジェン共重合体(N B R)
にて構成される背面部および歯部と、硫酸相対粘度が2
.45〜2.53、引張強度が5グラム/デニール以上
、かつ単繊維の繊径が5デニール以下の産業資材用ナイ
ロン原糸にて構成された布を、レゾルシノール−ホルム
アルデヒド樹脂に水素添加NBRをラテックス成分とし
て混合したレゾルシノール−ホルムアルデヒド−ラテッ
クス(RF L)液により処理することにより形成され
た、歯部および歯底部表面を覆う歯布と、高強度ガラス
繊維を撚り合わせて、0.63〜0.855mの直径と
された心線と、を具備してなり、そのことにより上記目
的が達成される。
外観をしており、第1図に示すように、背面部1および
歯部2と、歯部2および歯底部5の表面を覆う歯布3と
、背面部1内に挿通される複数の心線4.4、・・・と
を有する。各心線4は歯布3にも接している。
って、例えば、パーオキサイド加硫のアクリロニトリル
−ブタジェン共重合体(N B R:lにより一体的に
形成されている。水素添加率が90%以上のNBRは、
耐熱性および耐オゾン性等が改善され、また、耐熱硬化
性、耐内部発熱性、耐寒性、耐油性も一層向上している
。また、このNBRは、歯布3および各心線4との接着
性に優れており、歯付きベルトの背面部1および歯部2
を構成する弾性体として好適である。
イド加硫したものに限らず、硫黄加硫したものであって
もよい。パーオキサイド加硫のNBRは、硫黄加硫のN
BRと比較して以下の特性を有している。パーオキサイ
ド加硫のNBRは、引っ張り強さは、硫黄加硫のNBR
よりも優れている。また、伸びは低くモジュラスが高い
。永久伸びは小さく、引き裂き抵抗は高く、動的発熱と
低温屈曲性も良好である。圧縮永久ひずみは小さく、特
に高温空気中または熱油中では小さい。熱老化性に特に
優れてており、蒸気または熱油中での耐老化性に優れて
いる。このような特性を有しているために、自動車のO
HC軸駆動に使用する場合には、パーオキサイド加硫し
た水素添加NBRが好適である。
使用される。産業資材用ナイロン原糸は、硫酸相対粘度
が2.45〜2.53程度である。硫酸相対粘度が高く
なるということは、布の原材料であるナイロン樹脂の重
合度が高くなることを意味し、その樹脂を使用して製造
した布は強度が向上するものの、屈曲疲労性が低下する
。このために、硫酸相対粘度は、2.45〜2.53程
度が最も好ましい。
ラム/デニール以上であり、また単繊維の繊径は、5デ
ニール以下である。このような産業資材用ナイロン原糸
を用いて製造された布は、優れた引張強度、耐熱性、耐
摩耗性を有する。そして、このような布を、レゾルシノ
ール−ホルムアルデヒド樹脂に水素添加NBRをラテッ
クス成分として混合したレゾルンノールーホルムアルデ
ヒドーラテノクス(RF L)液により処理(RFL処
理)して歯布とする。このようなRFL処理された歯布
は、水素添加NBRとの接着性に優れているため、水素
添加NBRにて構成された背面部および歯部と良好に接
着し、走行時における屈曲により、歯布3の歯元部にク
ラックが発生するということを抑制し得る。
上撚りして得られる。高強度ガラス繊維は、Eガラス繊
維に比べて、S i02成分、Al2O3成分、MgO
成分の含有割合がそれぞれ増加しており、CaO成分、
B2O3成分の含有割合がそれぞれ減少している。高強
度ガラス繊維とEガラス繊維との含有成分の割合を、策
1表に示す。
Rガラス繊維、Tガラス繊維等がある。
ことにより、心線4自体の引っ張り強度が向上する。
素添加NBRおよび厳重と接触した状態(歯付きベルト
として成形された状態)で、0.63〜0.85閣、好
ましくは0.65〜0.80■の範囲とされる。このよ
うに心線4の直径を小径とすることにより、屈曲時に生
じる心線4と水素添加NBRとの摩擦による内部発熱が
抑制される。
部2と、産業資材用ナイロン原糸にて形成された厳重3
とに心線4が接触した状態で、各心線4 (D 直径と
厳重3の厚さとの比が所定の範囲内であれば、心線4の
早期屈曲疲労、歯欠け(歯部2の脱落)および走行時の
ジャンピング発生を防止し得る。心線4の直径と厳重3
の厚さとの比が歯付きベルトに成形された状態で、1.
5以下になれば走行時にジャンピングが発生しやすく、
反対に、2.2以上になるとジャンピング抵抗力の低下
と共に、歯の耐久性が急激に低下する。従って、心線4
の直径と厳重3の厚さの比が、1.5〜2.2の範囲内
であれば、心線4の早期屈曲疲労、歯欠け、および走行
時のジャンピング等は防止される。
い。RFL処理された心線4は、水素添加NBRおよび
RFL処理された厳重と良好に接着する。
硫酸相対粘度が2.45の産業資材用ナイロン原糸を用
いて布を製造し、その布をRFL処理することにより厳
重を得た。また、高強度ガラス繊維により直径0.63
■(歯底部において)の心線を製造した。このような厳
重および心線と、水素添加率が90%のNBRを使用し
て歯付きベルトを製造した。歯付きベルトは、モールド
内に厳重、心線、未加硫の水素添加NBRを順に装入し
、その後にパーオキサイド加硫する方法にて製造した。
ZB (JASO1E105−81(目動車ベルト)お
よびE106−81(プーリ)の規格)とした。
る厳重の屈曲疲労試験、耐水性能試験、歯元強度試験、
心線屈曲疲労試験および耐環境性試験にそれぞれ供した
。
走行試験により実施した。2軸走行試験では、駆動用の
歯付きプーリ12として、20ZB(JASO,E10
5−81. E106−81)、従動用の歯付きプー
リ11として、402Hのものを用い、駆動プーリ12
を6000r、 p、 ra、にて回転させた。歯付き
ベル) (19m+幅)の初期張力が15kg、fとな
るようにテンションプーリ13を調整し、10馬力にて
歯付きベルトを走行させた。この場合の環境温度を11
0″Cとした。歯付きベルトの歯元における厳重に亀裂
が生じるまでの時間を計測したところ、4000〜43
20時間であった。その結果を表2に示す。
験により実施した。ただし、この場合の走行環境は、1
00°Cの蒸気が充満した状態とした。
の減少により行った。2000時間の走行により、厳重
の厚さの減少は、0.05amであった。結果を表2に
併記する。
。この3軸試験は、駆動プーリ31として歯数が20の
ものを使用し、各従動プーリ32として歯数が40のも
のを使用した。歯付きベルトには、5−−fの張力が付
与されるように、テンシヲンブーリ33を調整した。駆
動プーリ31を2600r、 p、 m、で駆動して、
歯部の歯元がせん断破壊するまでの時間を計測したとこ
ろ、584時間であった。結果を表2に併記する。
施した。歯付きベルトが巻き掛けられる各プーリ21.
23.25.27は、14ZAの規格のものであり、他
のプーリ22.24.26は直径が52mの平ブーりで
ある。歯付きベル)(19+m幅)の初期張力は、13
kg−fである。そして、所定のプーリ25を、450
0r、 p、 tにて回転させ、室温下において無負荷
で走行させた。このような走行条件で、歯付きベルトの
歯部が破損するまでの時間を計測したところ、4500
時間であった。その結果を表2に併記する。
含んだ所定量の水を、1日に1回だけ注水して、ベルト
を走行させた。ベルトは、歯底部において歯布が著しく
摩耗し、歯底部において損傷し、心線が露出してベルト
が切断するまでの時間を計1117したところ450時
間であった。結果を表2に併記する。
硫酸相対粘度が2.60の産業資材用ナイロン原糸を用
いた布を歯布とした。この歯布はRFL処理でなく、背
面部および歯部を構成するゴム組成物と同様の組成物に
より処理した。才た、高強度ガラス繊維により直径1.
OF+wの心線を製造した。このような歯布および心
線と、水素添加率が80%のNBRを使用して歯付きベ
ルトを製造した。
水素添加NBRを順に装入し、その後に硫黄加硫する方
法にて製造した。このようにして製造された歯付きベル
トを、前述の実施例と同様にして、歯元における歯布の
屈曲疲労試験、耐水性能試験、歯元強度試験、心線屈曲
疲労試験、および耐環境性試験にそれぞれ供した。結果
を表2に併記する。
同様である。結果を表2に併記する。
同様である。結果を表21こ併記する。
ースチレンーブタジュンラテックスとしたこと以外は、
比較例2と同様である。結果を表2に併記する。
化ポリエチレンラテックスとし、たこと以外は、比較例
4と同様である。結果を表2に併記する。
NBRラテ/クスとしたこと以外は、比較例4と同様で
ある。結果を表2に併記すZ、。
能、歯元強度、および心線の耐屈曲疲労性のすべてにお
いて、従来の歯付きベルトに比べて著しく向上している
。しかも、環境異物に対する耐久性は、比較例に比べて
、はぼ2倍にも向上している。心線の直径が本発明のベ
ルトと同様にしても、歯石をRFL処理でなければ、諸
特性において、本発明のベルトはどの効果が得られない
。
本発明のベルトと同様でなければ、本発明のベルトはど
の効果が得られない。
部を、水素添加率が90%以上のNBRにて構成し、歯
石を産業資材用ナイロン原糸にて構成された布を、ラテ
ックス成分を水素添加NBRとするRFLで処理して構
成し、さらには、高強度ガラス繊維を用いた小径の心線
を使用しているので、三者は強固に接着され、歯元強度
、耐水性能、および耐屈曲疲労性が著しく同上する。従
って、本発明の歯付きベルトは、高温下での高負荷、高
速走行というような過酷な条件下においても長時間にわ
たって安定的に走行でき、自動車のOHC軸駆動に好適
に使用される。
試験の説明図、第3図は3軸走行試験の説明図、茶4図
は多屈曲走行試験の説明図である。
・心線、5・・・歯底部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、水素添加率が90%以上のアクリロニトリル−ブタ
ジエン共重合体(NBR)にて構成される背面部および
歯部と、 硫酸相対粘度が2.45〜2.53、引張強度が5グラ
ム/デニール以上、かつ単繊維の繊径が5デニール以下
の産業資材用ナイロン原糸にて構成された布を、レゾル
シノール−ホルムアルデヒド樹脂に水素添加NBRをラ
テックス成分として混合したレゾルシノール−ホルムア
ルデヒド−ラテックス(RFL)液により処理すること
により形成された、歯部および歯底部表面を覆う歯布と
、 高強度ガラス繊維を撚り合わせて、0.63〜0.85
mmの直径とされた心線と、 を具備する歯付きベルト。
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