JPH044361A - ピストンリング - Google Patents
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- JPH044361A JPH044361A JP2106860A JP10686090A JPH044361A JP H044361 A JPH044361 A JP H044361A JP 2106860 A JP2106860 A JP 2106860A JP 10686090 A JP10686090 A JP 10686090A JP H044361 A JPH044361 A JP H044361A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/26—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction characterised by the use of particular materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
-
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- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/80—After-treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は改良されたピストンリングに関し更に詳しくは
初期運転時の摺動特性を改善した内燃機関用のピストン
リングに関する。
初期運転時の摺動特性を改善した内燃機関用のピストン
リングに関する。
［従来技術］
近年、内燃機関の軽量化と高出力化に伴いピストンリン
グに要求される品質が高度になってきている。従来、内
燃機関用のピストンリングには、その耐久性を改善する
手段として摺動面に硬質クロムメッキ処理や溶射処理あ
るいは窒化処理等の耐摩耗性表面処理が施されている。
グに要求される品質が高度になってきている。従来、内
燃機関用のピストンリングには、その耐久性を改善する
手段として摺動面に硬質クロムメッキ処理や溶射処理あ
るいは窒化処理等の耐摩耗性表面処理が施されている。
これらの表面処理のうちで特に窒化処理は優れた耐摩耗
特性を示すことから過酷な運転条件の下で使用されるピ
ストンリングの表面処理として注目され広く実用に供さ
れている。
特性を示すことから過酷な運転条件の下で使用されるピ
ストンリングの表面処理として注目され広く実用に供さ
れている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、窒化処理層は耐摩耗特性に優れている反
面、耐焼き付き特性（耐スカツフイング特性）に関して
は硬質クロムメッキ層や溶射層に比べて必ずしも十分で
あるとはいえず、過酷な運転条件での使用に際しての異
常摩耗を発生する事があり改善が望まれていた。
面、耐焼き付き特性（耐スカツフイング特性）に関して
は硬質クロムメッキ層や溶射層に比べて必ずしも十分で
あるとはいえず、過酷な運転条件での使用に際しての異
常摩耗を発生する事があり改善が望まれていた。
上記問題点に鑑み、本発明は耐摩耗性に優れていると同
時に耐焼き付き特性に優れていて、過酷な使用条件にお
いても良好な摺動特性を示す内燃機関用ピストンリング
を提供することを目的とするものである。
時に耐焼き付き特性に優れていて、過酷な使用条件にお
いても良好な摺動特性を示す内燃機関用ピストンリング
を提供することを目的とするものである。
［問題点を解決するための手段］
この発明では上記目的を達成するピストンリングとして
少なくとも外周摺動面に窒化層が形成されかつ該窒化層
の上に更に厚さが０．５〜２０μｍのＮｉ−Ｂ複合分散
メッキ層で成る薄層が形成されていることを特徴とする
内燃機関用ピストンリング、さらには、Ｎｉ−８複合分
散メッキ層がボロンな０．１〜１０重量％含有するニッ
ケル合金で成る基地中に金属の炭化物、窒化物あるいは
酸化物でなる粒径０． １〜１０μｍの硬質粒子を容積
比で５〜３０％分散させた複合分散ニッケルメッキ層で
あることを特徴とする内燃機関用ピストンリングを提供
するものである。
少なくとも外周摺動面に窒化層が形成されかつ該窒化層
の上に更に厚さが０．５〜２０μｍのＮｉ−Ｂ複合分散
メッキ層で成る薄層が形成されていることを特徴とする
内燃機関用ピストンリング、さらには、Ｎｉ−８複合分
散メッキ層がボロンな０．１〜１０重量％含有するニッ
ケル合金で成る基地中に金属の炭化物、窒化物あるいは
酸化物でなる粒径０． １〜１０μｍの硬質粒子を容積
比で５〜３０％分散させた複合分散ニッケルメッキ層で
あることを特徴とする内燃機関用ピストンリングを提供
するものである。
［作用］
本発明のピストンリングは少なくともその摺動面には窒
化処理が施され窒化層が形成されているため、この窒化
層の良好な耐摩耗特性によって耐久寿命が高められてい
る。
化処理が施され窒化層が形成されているため、この窒化
層の良好な耐摩耗特性によって耐久寿命が高められてい
る。
更に、上記窒化層上に、耐焼き付き性に優れたＮｉ−Ｂ
複合分散メッキ層が形成されているため、初期運転時に
おける異常摩耗を有効に防止することが出来る。
複合分散メッキ層が形成されているため、初期運転時に
おける異常摩耗を有効に防止することが出来る。
［実施例］
以下実施例に従って本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の一実施例にかかるピストンリングの部
分断面図である。
分断面図である。
本発明のピストンリング１の母材として使用される鋼材
は、良好な耐摩耗特性を示す窒化処理層を得るに適する
材料を使用することが望ましい。
は、良好な耐摩耗特性を示す窒化処理層を得るに適する
材料を使用することが望ましい。
例えば、０．１６〜１．３０％の炭素、１２〜１９％の
クロムを含有する鋼材あるいはこれにモリブデン及びバ
ナジウムを含有させた鋼材が一般に使用される。
クロムを含有する鋼材あるいはこれにモリブデン及びバ
ナジウムを含有させた鋼材が一般に使用される。
これらの鋼材は良好な耐摩耗性窒化処理層２を形成する
に適する鋼材である。従って、これらの鋼材で作られ、
かつその摺動面に窒化処理が施されたピストンリングは
それ自体耐摩擦特性に優れたものである。
に適する鋼材である。従って、これらの鋼材で作られ、
かつその摺動面に窒化処理が施されたピストンリングは
それ自体耐摩擦特性に優れたものである。
しかしながら、前述の如く窒化処理リングは良好な耐摩
耗特性を示すが、耐焼き付き性に関しては、やや難があ
り特に初期運転時において異常摩耗を発生ずることがあ
る。
耗特性を示すが、耐焼き付き性に関しては、やや難があ
り特に初期運転時において異常摩耗を発生ずることがあ
る。
そこで本発明では、窒化処理リングの上記難点を除去す
る手段としてピストンリングの外周摺動面に形成された
耐摩耗性窒化処理層２上に更に厚さが、０．５〜２０μ
ｍのＮｉ−Ｂ複合分散メッキ層でなる薄層（初期なじみ
層）３を形成する。
る手段としてピストンリングの外周摺動面に形成された
耐摩耗性窒化処理層２上に更に厚さが、０．５〜２０μ
ｍのＮｉ−Ｂ複合分散メッキ層でなる薄層（初期なじみ
層）３を形成する。
ここで、Ｎｉ−Ｂ複合分散メッキ層３とは複合分散メッ
キ層としてボロン０． １〜１０重量％を含有するニッ
ケル合金で成る基地中に金属の窒化物、炭化物あるいは
、酸化物等の硬質微粒子４を分散させたメッキ層である
。この種のメッキ層は耐摩耗性に優れ、特に焼き付き特
性に関しては窒化処理層や硬質クロムメッキ層に比べ格
段に優れている。
キ層としてボロン０． １〜１０重量％を含有するニッ
ケル合金で成る基地中に金属の窒化物、炭化物あるいは
、酸化物等の硬質微粒子４を分散させたメッキ層である
。この種のメッキ層は耐摩耗性に優れ、特に焼き付き特
性に関しては窒化処理層や硬質クロムメッキ層に比べ格
段に優れている。
複合分散メッキ層３の厚みは、これが過度に薄いと、十
分な初期なじみ状態が達成される前に複合分散メッキ層
３が消失してしまい期待する効果が十分に得られなくな
る。本発明では、複合分散メッキ層３の厚さを０． ５
μｍ以上とする事が必要である。
分な初期なじみ状態が達成される前に複合分散メッキ層
３が消失してしまい期待する効果が十分に得られなくな
る。本発明では、複合分散メッキ層３の厚さを０． ５
μｍ以上とする事が必要である。
反面、複合分散メッキ層３の厚さを厚くすることは処理
コストを上昇させることはもとより、メッキ層に剥離が
発生しやすくなり、あるいは、窒化層の良好な耐摩耗特
性の利用がなされる状態に至るまでの外周摩耗が多くな
り、リング合口間隙の増大が早期に進行して、ピストン
リングの気密特性の劣化が早期に発生する等の難点があ
る。
コストを上昇させることはもとより、メッキ層に剥離が
発生しやすくなり、あるいは、窒化層の良好な耐摩耗特
性の利用がなされる状態に至るまでの外周摩耗が多くな
り、リング合口間隙の増大が早期に進行して、ピストン
リングの気密特性の劣化が早期に発生する等の難点があ
る。
それ故に本発明では、複合分散メッキ層８の厚さは、２
０μｍ以下とし、好ましくは１０μｍ以下とする。
０μｍ以下とし、好ましくは１０μｍ以下とする。
又、本発明において複合分散メッキ層３としてボロン０
．１〜１０重量％を含有するニッケル合金で成る基地中
に金属窒化物、炭化物あるいは、酸化物でなる粒径０．
１〜１０μｍの硬質粒子４を容積比で５〜３０％分散さ
せた複合分散ニッケルメッキ層を採用する場合、該複合
分散メッキ層６一 ３の耐摩耗特性が窒化処理層の耐摩耗特性に近く、従っ
て初期の摩耗も少なくすることができるので特に好適で
ある。
．１〜１０重量％を含有するニッケル合金で成る基地中
に金属窒化物、炭化物あるいは、酸化物でなる粒径０．
１〜１０μｍの硬質粒子４を容積比で５〜３０％分散さ
せた複合分散ニッケルメッキ層を採用する場合、該複合
分散メッキ層６一 ３の耐摩耗特性が窒化処理層の耐摩耗特性に近く、従っ
て初期の摩耗も少なくすることができるので特に好適で
ある。
ここで、ボロンの含有は、メッキ基地の硬度を上げ耐摩
耗性の向上に有効に作用する。この効果を得るためには
、０．１重量％以上のボロン含有が望ましい。しかし、
１０重量％を越えて多量に含有させると、メッキ基地を
脆弱にするので１０重量％以下とするのがよい。
耗性の向上に有効に作用する。この効果を得るためには
、０．１重量％以上のボロン含有が望ましい。しかし、
１０重量％を越えて多量に含有させると、メッキ基地を
脆弱にするので１０重量％以下とするのがよい。
又、硬質粒子４の分散量及び粒径は形成するメッキ層の
厚さとも関係するがニッケル合金基地中に分散される硬
質粒子４（例えばＳｉ３Ｎ４、ＳｉＣ，ＷＣ，Ａ１２０
３、Ｚ ｒ Ｏ２、Ｃｒ、、Ｏａ等）の粒径は０．１〜
１０μｍ１ その量は容積比で５〜３０容積％が好まし
い。硬質粒子の粒径が０．１μｍ以下あるいは５容量％
以下では耐摩耗性を向上させる効果は少ない。一方、粒
径が１０μｍあるいは分散量が３０容量％を越えると皮
膜強度はかえって低下し、更に相手材の摩耗を大ぎくす
ることになる。このため、硬質粒子の粒径、分散量は上
記範囲内であることが必要である。
厚さとも関係するがニッケル合金基地中に分散される硬
質粒子４（例えばＳｉ３Ｎ４、ＳｉＣ，ＷＣ，Ａ１２０
３、Ｚ ｒ Ｏ２、Ｃｒ、、Ｏａ等）の粒径は０．１〜
１０μｍ１ その量は容積比で５〜３０容積％が好まし
い。硬質粒子の粒径が０．１μｍ以下あるいは５容量％
以下では耐摩耗性を向上させる効果は少ない。一方、粒
径が１０μｍあるいは分散量が３０容量％を越えると皮
膜強度はかえって低下し、更に相手材の摩耗を大ぎくす
ることになる。このため、硬質粒子の粒径、分散量は上
記範囲内であることが必要である。
以下本発明の一実施例にかかるピストンリングの耐摩耗
性、耐焼き付き性に関する実験の結果を示す。
性、耐焼き付き性に関する実験の結果を示す。
合金鋼５ＵＳ４４０Ｂ （Ｃ： ０．７５〜０．９５％
、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．
０４％以下、Ｎｉ：０．Ｃ３０％以下、Ｃｒ ：１６．
Ｏ〜１８．０％、Ｍｏ：０．７５％以下）に厚さ１００
μｍの硬質クロムメッキ層を形成した試料（Ａ）、５Ｕ
Ｓ４４０Ｂに窒化処理を施し厚さ１００μｍの窒化処理
層を形成した試料（Ｂ）、更に、試料（Ｂ）にボロンを
５％含有するニッケル基地中に粒径０． ３μｍの窒化
珪素（Ｓｉ３Ｎ４）が容積比で１０％分散する厚さ１０
μｍの複合分散ニッケルメッキ層を形成した試料（Ｃ：
本発明品）を作製した。試料（Ｃ）の熱処理による硬さ
の変化を測定すると第２図のようになる。又、試料Ｃ（
本発明品）のメッキしたままを試料Ｃ，−１、試料Ｃを
摂氏３００度で１時間熱処理した物を試料Ｃ−２とする
。第２図で明らかなように、摂氏３００度で熱処理した
場合にＮｉ−Ｂ複合分散メッキ層が高い硬度を発揮して
いる。
、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．
０４％以下、Ｎｉ：０．Ｃ３０％以下、Ｃｒ ：１６．
Ｏ〜１８．０％、Ｍｏ：０．７５％以下）に厚さ１００
μｍの硬質クロムメッキ層を形成した試料（Ａ）、５Ｕ
Ｓ４４０Ｂに窒化処理を施し厚さ１００μｍの窒化処理
層を形成した試料（Ｂ）、更に、試料（Ｂ）にボロンを
５％含有するニッケル基地中に粒径０． ３μｍの窒化
珪素（Ｓｉ３Ｎ４）が容積比で１０％分散する厚さ１０
μｍの複合分散ニッケルメッキ層を形成した試料（Ｃ：
本発明品）を作製した。試料（Ｃ）の熱処理による硬さ
の変化を測定すると第２図のようになる。又、試料Ｃ（
本発明品）のメッキしたままを試料Ｃ，−１、試料Ｃを
摂氏３００度で１時間熱処理した物を試料Ｃ−２とする
。第２図で明らかなように、摂氏３００度で熱処理した
場合にＮｉ−Ｂ複合分散メッキ層が高い硬度を発揮して
いる。
（耐焼付性試験）
前記の試料で回転円板式平面滑り摩擦摩耗試験機を用い
て下記試験条件で行った。
て下記試験条件で行った。
試験条件
潤滑油 ： ＳＡＥ＃３０＋白灯油（各５０％）油
温 ： 摂氏５０度 潤滑油量： ０．０２ ／ｍｉｎ 摩擦速度： ３．７５ｍ／５ｅｃ（３００ｒ、ｐ、ｉ
ｎ）面圧： ２５ｋｇ／ｃｍ２ 相手材 ： Ｆｅ１２ （ＨＲＢ９８）以上の試験条
件にて、２０分ならし運転後側滑油の供給を中止し、面
圧３０ｋｇ／ｃｍ２より、２分毎に１０Ｋｇ／ｃｍ２づ
つ加圧し、これによってスカッフィングが発生した面圧
をスカッフィング限界面圧とする。
温 ： 摂氏５０度 潤滑油量： ０．０２ ／ｍｉｎ 摩擦速度： ３．７５ｍ／５ｅｃ（３００ｒ、ｐ、ｉ
ｎ）面圧： ２５ｋｇ／ｃｍ２ 相手材 ： Ｆｅ１２ （ＨＲＢ９８）以上の試験条
件にて、２０分ならし運転後側滑油の供給を中止し、面
圧３０ｋｇ／ｃｍ２より、２分毎に１０Ｋｇ／ｃｍ２づ
つ加圧し、これによってスカッフィングが発生した面圧
をスカッフィング限界面圧とする。
試験結果は、第３図に示すとおりである。
第３図から判るように複合分散メッキ層を形成した本発
明試料Ｃ−１、Ｃ−２は硬質クロムメッキ層を形成した
（Ａ）や窒化処理層を形成した試料Ｂに比較して耐焼き
付き性が大幅に改善されている。
明試料Ｃ−１、Ｃ−２は硬質クロムメッキ層を形成した
（Ａ）や窒化処理層を形成した試料Ｂに比較して耐焼き
付き性が大幅に改善されている。
（耐摩耗性試験）
前記の耐焼き付き性試験において使用した物と同質の鋼
材（ＳＵＳ４４．ＯＢ）に厚さ１．００ μｍの硬質ク
ロムメッキ層を形成させた試料（Ａ）、窒化処理を施し
厚さ１００μｍの窒化処理層を形成させた試料（Ｂ）、
前記試料（Ｂ）の窒化処理層の上にボロンを約５％含有
するニッケル基地中に粒径０． ３μｍ以下の窒化珪素
（Ｓｉ３Ｎ４）を容積比で約１０％分散させた厚さ１０
μｍの複合分散ニッケルメッキ層を形成した試料（Ｃ：
本発明品）を作製した。本発明品（試料Ｃ）のメッキし
たままを試料Ｃ−１、試料Ｃを摂氏３００度で１時間熱
処理した物を試料Ｃ−２とする。前記試料でアムスラー
型摩耗試験機を用いて下記条件で耐摩耗性試験を行った
。
材（ＳＵＳ４４．ＯＢ）に厚さ１．００ μｍの硬質ク
ロムメッキ層を形成させた試料（Ａ）、窒化処理を施し
厚さ１００μｍの窒化処理層を形成させた試料（Ｂ）、
前記試料（Ｂ）の窒化処理層の上にボロンを約５％含有
するニッケル基地中に粒径０． ３μｍ以下の窒化珪素
（Ｓｉ３Ｎ４）を容積比で約１０％分散させた厚さ１０
μｍの複合分散ニッケルメッキ層を形成した試料（Ｃ：
本発明品）を作製した。本発明品（試料Ｃ）のメッキし
たままを試料Ｃ−１、試料Ｃを摂氏３００度で１時間熱
処理した物を試料Ｃ−２とする。前記試料でアムスラー
型摩耗試験機を用いて下記条件で耐摩耗性試験を行った
。
試験条件
潤滑油 ： １０Ｗ３０
油温 ： 室温
摩擦速度 ： ０． ８９ ｍ／ｓｅｅ （５００ｒ
、ｐ、ｍ、）荷重 ： ６０ｋｇ 時間 ： ３．５．１０．１５．２０時間相手材
： Ｆｅ１２（ＨＲａ９８）回転片のほぼ半分を潤
滑油に浸漬し固定片と接触させ荷重を負荷して摩耗試験
を行う。
、ｐ、ｍ、）荷重 ： ６０ｋｇ 時間 ： ３．５．１０．１５．２０時間相手材
： Ｆｅ１２（ＨＲａ９８）回転片のほぼ半分を潤
滑油に浸漬し固定片と接触させ荷重を負荷して摩耗試験
を行う。
摩耗量測定二表面粗さ計による段差プロフィールにて摩
耗量（μｍ）を測定した。
耗量（μｍ）を測定した。
試験結果は第４図に示すとおりである。第４図から明ら
かな如く硬質クロムメッキ層を形成させた試料（Ａ）の
摩耗の進行が一番早い。本発明のＮｉ−Ｂ複合分散メッ
キ層を形成させた試料（Ｃ−１）、（Ｃ−２）の摩耗速
度は窒化処理（Ｂ）の摩耗速度に近く、良好な耐摩擦特
性を示している。
かな如く硬質クロムメッキ層を形成させた試料（Ａ）の
摩耗の進行が一番早い。本発明のＮｉ−Ｂ複合分散メッ
キ層を形成させた試料（Ｃ−１）、（Ｃ−２）の摩耗速
度は窒化処理（Ｂ）の摩耗速度に近く、良好な耐摩擦特
性を示している。
尚、以上の試験では鋼材として５ＵＳ４４０Ｂ材を使用
したが鋼材としては、これに限らず他のクロム鋼、例え
ば炭素を１．０〜１．４％、クロムを１３〜１６％、モ
リブデン、バナジウムの一種または二種を合計で０．
２〜１．０％含有するクロム鋼等も使用可能である。
したが鋼材としては、これに限らず他のクロム鋼、例え
ば炭素を１．０〜１．４％、クロムを１３〜１６％、モ
リブデン、バナジウムの一種または二種を合計で０．
２〜１．０％含有するクロム鋼等も使用可能である。
［効果］
本発明の内燃機関用ピストンリングは耐摩耗特性の良好
な窒化処理層の上に耐摩耗性、とりわけ耐焼き付き特性
の良好な複合分散メッキ層の薄層〔初期なじみ層〕を形
成させているので、運転初期のなじみ運転期間に発生し
易い焼き付きの発生が効果的に防止されかつ耐久寿命を
増大させることが出来るので産業上の利用価値は大きい
。
な窒化処理層の上に耐摩耗性、とりわけ耐焼き付き特性
の良好な複合分散メッキ層の薄層〔初期なじみ層〕を形
成させているので、運転初期のなじみ運転期間に発生し
易い焼き付きの発生が効果的に防止されかつ耐久寿命を
増大させることが出来るので産業上の利用価値は大きい
。
第１図は本発明の一実施例にかかるピストンリングの部
分断面図、 第２図は熱処理による複合分散メッキ層の硬さ変化を示
すグラフ、 第３図は耐焼付性試験の結果を示すグラフ、第４図は耐
摩耗性試験の結果を示すグラフである。 図中符号１・・・ピストンリング、 ２・・・耐摩耗性窒化層 ３・・・複合分散メッキ層 ４・・・硬質粒子 出願人 日本ピストンリング株式会社 代理人 弁理士 北洋−浩 （他１名）熱処理温度
（’ｃｘｈｒｌ
分断面図、 第２図は熱処理による複合分散メッキ層の硬さ変化を示
すグラフ、 第３図は耐焼付性試験の結果を示すグラフ、第４図は耐
摩耗性試験の結果を示すグラフである。 図中符号１・・・ピストンリング、 ２・・・耐摩耗性窒化層 ３・・・複合分散メッキ層 ４・・・硬質粒子 出願人 日本ピストンリング株式会社 代理人 弁理士 北洋−浩 （他１名）熱処理温度
（’ｃｘｈｒｌ
Claims (2)
- （１）少なくとも外周摺動面に窒化層が形成されかつ該
窒化層の上に更に厚さが０．５〜２０μｍのＮｉ−Ｂ複
合分散メッキ層で成る薄層が形成されていることを特徴
とする内燃機関用ピストンリング。 - （２）前記Ｎｉ−Ｂ複合分散メッキ層がボロンを０．１
〜１０重量％含有するニッケル合金で成る基地中に金属
の炭化物、窒化物あるいは酸化物でなる粒径０．１〜１
０μｍの硬質粒子を容積比で５〜３０％分散させた複合
分散ニッケルメッキ層であることを特徴とする請求項１
記載の内燃機関用ピストンリング。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2106860A JP2891745B2 (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | ピストンリング |
| US07/668,828 US5104132A (en) | 1990-04-23 | 1991-03-13 | Piston ring having nitriding layer and composite ni-b plating layer |
| DE4112892A DE4112892C2 (de) | 1990-04-23 | 1991-04-19 | Kolbenring |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2106860A JP2891745B2 (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | ピストンリング |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH044361A true JPH044361A (ja) | 1992-01-08 |
| JP2891745B2 JP2891745B2 (ja) | 1999-05-17 |
Family
ID=14444328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2106860A Expired - Fee Related JP2891745B2 (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | ピストンリング |
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| DE10221800B4 (de) * | 2002-05-15 | 2005-04-07 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Verfahren zur Erzeugung von Verschleißschichten an Strahlkolbenringen |
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| DE102007035502A1 (de) * | 2007-07-28 | 2009-02-05 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring |
| US20100225067A1 (en) * | 2009-03-06 | 2010-09-09 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Coated ring seal |
| DE102009003232A1 (de) * | 2009-05-19 | 2010-12-02 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Gleitelement eines Verbrennungsmotors, insbesondere Kolbenring |
| CN104879497B (zh) * | 2015-03-25 | 2018-02-13 | 程麒 | 一种聚四氟乙烯橡塑复合自润滑o型密封圈 |
| US10344842B2 (en) | 2015-04-06 | 2019-07-09 | GM Global Technology Operations LLC | Multi-piece sealing assembly |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3539192A (en) * | 1968-01-09 | 1970-11-10 | Ramsey Corp | Plasma-coated piston rings |
| JPS51132311A (en) * | 1975-05-13 | 1976-11-17 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Relative combination with cylinder and sealring of internal combustion engine |
| JPS5224613A (en) * | 1975-08-19 | 1977-02-24 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Sliding move part material made of ferrous system sintered alloy for i nternal combustion engine and forming method of its sliding move surfa ce |
| US4077637A (en) * | 1977-01-17 | 1978-03-07 | Koppers Company, Inc. | Ceramic coated piston rings |
| IT1205364B (it) * | 1978-02-16 | 1989-03-15 | Ass Eng Italia | Perfezionamento relativo al procedimento per la fabbricazione di anelli per pistoni ed anelli cosi ottenuti |
| JPS60153455A (ja) * | 1984-01-23 | 1985-08-12 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 鋼製ピストンリング |
| US4681817A (en) * | 1984-12-24 | 1987-07-21 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring |
| US4570946A (en) * | 1985-02-27 | 1986-02-18 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Nitrided piston ring with outer layer on surface |
| JPH0643570Y2 (ja) * | 1987-04-17 | 1994-11-14 | 日本ピストンリング株式会社 | ピストンリング |
| US4941669A (en) * | 1988-01-24 | 1990-07-17 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fiber-reinforced piston ring for internal combustion engine |
-
1990
- 1990-04-23 JP JP2106860A patent/JP2891745B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-03-13 US US07/668,828 patent/US5104132A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-19 DE DE4112892A patent/DE4112892C2/de not_active Revoked
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2891745B2 (ja) | 1999-05-17 |
| US5104132A (en) | 1992-04-14 |
| DE4112892A1 (de) | 1991-10-24 |
| DE4112892C2 (de) | 1994-11-24 |
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Legal Events
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