JPH04358598A - 間欠ばっ気処理方法 - Google Patents
間欠ばっ気処理方法Info
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- JPH04358598A JPH04358598A JP3133838A JP13383891A JPH04358598A JP H04358598 A JPH04358598 A JP H04358598A JP 3133838 A JP3133838 A JP 3133838A JP 13383891 A JP13383891 A JP 13383891A JP H04358598 A JPH04358598 A JP H04358598A
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- JP
- Japan
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- aeration
- time
- nitrification
- tank
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- Pending
Links
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- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Treatment Of Biological Wastes In General (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、汚水中のＢＯＤおよび
窒素を除去する間欠ばっ気処理方法に関する。
窒素を除去する間欠ばっ気処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常、間欠ばっ気処理方法は、単一ばっ
気槽内でばっ気装置の間欠運転することにより好気、嫌
気時間帯を交互に作り出し、汚水中のＢＯＤはもちろん
、アンモニア態窒素を硝化し、硝酸態窒素に転化し、さ
らに窒素ガスとして汚水中の窒素を除去する方法である
。
気槽内でばっ気装置の間欠運転することにより好気、嫌
気時間帯を交互に作り出し、汚水中のＢＯＤはもちろん
、アンモニア態窒素を硝化し、硝酸態窒素に転化し、さ
らに窒素ガスとして汚水中の窒素を除去する方法である
。
【０００３】そして、間欠ばっ気処理方法における間欠
ばっ気時間、すなわちばっ気停止時間に対するばっ気時
間の比率の設定は、流入負荷量を設計値、すなわち１０
０％負荷量、水温を年間平均水温とし、硝化・脱窒速度
式から硝化時間および脱窒時間を求め、さらに過渡時間
を考慮し、ばっ気停止時間に対するばっ気時間の比率を
設定していた。
ばっ気時間、すなわちばっ気停止時間に対するばっ気時
間の比率の設定は、流入負荷量を設計値、すなわち１０
０％負荷量、水温を年間平均水温とし、硝化・脱窒速度
式から硝化時間および脱窒時間を求め、さらに過渡時間
を考慮し、ばっ気停止時間に対するばっ気時間の比率を
設定していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ばっ気停止時間に対するばっ気時間の比率の設定方法で
は、流入負荷が低い場合には、ばっ気時のばっ気槽内の
溶存酸素（ＤＯ）が上昇し、設定したばっ気停止時間内
では嫌気域を作り出すことができないため、硝化反応の
みが進行し、窒素除去に必要な脱窒反応を行なわせるこ
とができないのが実情である。
ばっ気停止時間に対するばっ気時間の比率の設定方法で
は、流入負荷が低い場合には、ばっ気時のばっ気槽内の
溶存酸素（ＤＯ）が上昇し、設定したばっ気停止時間内
では嫌気域を作り出すことができないため、硝化反応の
みが進行し、窒素除去に必要な脱窒反応を行なわせるこ
とができないのが実情である。
【０００５】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たもので、本発明の目的とするところは、汚水の間欠ば
っ気処理方法において、流入負荷が低い場合においても
有効な窒素除去が可能となる間欠ばっ気処理方法を提供
することにある。
たもので、本発明の目的とするところは、汚水の間欠ば
っ気処理方法において、流入負荷が低い場合においても
有効な窒素除去が可能となる間欠ばっ気処理方法を提供
することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、少なくともばっ気槽と沈澱槽からなる浄
化槽のばっ気槽内に機械式ばっ気装置を設け、空気を供
給しながら槽内を強制循環させて、汚水を連続投入、処
理、排出する間欠ばっ気処理方法において、予め、硝化
速度、脱窒速度、酸素移動総括係数を演算式に書き込ん
でおくとともに、水温、ＭＬＳＳ濃度、酸素利用速度の
測定値を上記演算式に代入することによりばっ気停止時
間に対するばっ気時間の比率を設定することを特徴とす
る。
に、本発明は、少なくともばっ気槽と沈澱槽からなる浄
化槽のばっ気槽内に機械式ばっ気装置を設け、空気を供
給しながら槽内を強制循環させて、汚水を連続投入、処
理、排出する間欠ばっ気処理方法において、予め、硝化
速度、脱窒速度、酸素移動総括係数を演算式に書き込ん
でおくとともに、水温、ＭＬＳＳ濃度、酸素利用速度の
測定値を上記演算式に代入することによりばっ気停止時
間に対するばっ気時間の比率を設定することを特徴とす
る。
【０００７】まず、（１），（２）式の硝化，脱窒速度
から、ばっ気槽水温を代入し、硝化・脱窒の１サイクル
時間を１２０分とし、硝化時間および脱窒時間を求める
。 ＫＮ ＝０．１５９ｅ ０．０９０８Ｔ ……（
１）ＫＤＮ＝０．３２４ｅ ０．０６３４Ｔ …
…（２）ＫＬａ（Ｃｓ−Ｃ）＝ｒｒ
……（３）上式において、ＫＮ ：硝化速度（ｍｇ／ｇ
ＭＬＳＳ・ｈ）ＫＤＮ：脱窒速度（ 同
上 ）Ｔ：水温（℃） ＫＬａ：酸素移動総括係数（１／ｈ） Ｃｓ：飽和酸素濃度（ｍｇ／ｌ） Ｃ：酸素濃度（ｍｇ／ｌ） ｒｒ ：酸素利用速度（ｍｇＯ ２／ｇＭＬＳＳ・ｈ）
次いで、ばっ気槽内の間欠ばっ気停止時のＤＯ変化およ
びばっ気槽汚泥濃度（ＭＬＳＳ濃度）から酸素利用速度
を求め、さらにばっ気装置の酸素移動総括係数から（３
）式によりばっ気時のＤＯ（平衡値）を求める。
から、ばっ気槽水温を代入し、硝化・脱窒の１サイクル
時間を１２０分とし、硝化時間および脱窒時間を求める
。 ＫＮ ＝０．１５９ｅ ０．０９０８Ｔ ……（
１）ＫＤＮ＝０．３２４ｅ ０．０６３４Ｔ …
…（２）ＫＬａ（Ｃｓ−Ｃ）＝ｒｒ
……（３）上式において、ＫＮ ：硝化速度（ｍｇ／ｇ
ＭＬＳＳ・ｈ）ＫＤＮ：脱窒速度（ 同
上 ）Ｔ：水温（℃） ＫＬａ：酸素移動総括係数（１／ｈ） Ｃｓ：飽和酸素濃度（ｍｇ／ｌ） Ｃ：酸素濃度（ｍｇ／ｌ） ｒｒ ：酸素利用速度（ｍｇＯ ２／ｇＭＬＳＳ・ｈ）
次いで、ばっ気槽内の間欠ばっ気停止時のＤＯ変化およ
びばっ気槽汚泥濃度（ＭＬＳＳ濃度）から酸素利用速度
を求め、さらにばっ気装置の酸素移動総括係数から（３
）式によりばっ気時のＤＯ（平衡値）を求める。
【０００８】次に、好気、嫌気域の境界ＤＯ濃度（０．
０３ｍｇ／ｌ）からばっ気開始時およびばっ気停止時の
過渡時間を考慮し、硝化時間、脱窒時間にこの過渡時間
を加減し、ばっ気時間ならびにばっ気停止時間を算出す
る。
０３ｍｇ／ｌ）からばっ気開始時およびばっ気停止時の
過渡時間を考慮し、硝化時間、脱窒時間にこの過渡時間
を加減し、ばっ気時間ならびにばっ気停止時間を算出す
る。
【０００９】ばっ気、ばっ気停止時のうち、ばっ気停止
時にはばっ気槽内の活性汚泥が沈降し、分離してしまう
ため、汚水と活性汚泥との接触がほとんどなくなる。
時にはばっ気槽内の活性汚泥が沈降し、分離してしまう
ため、汚水と活性汚泥との接触がほとんどなくなる。
【００１０】したがって、ばっ気装置の周波数を下げ、
ばっ気装置を攪拌機として使用すると脱窒に効果的であ
る。
ばっ気装置を攪拌機として使用すると脱窒に効果的であ
る。
【００１１】
【作用】（１），（２）式に水温Ｔを代入することによ
り、水温Ｔにおける硝化速度および脱窒速度を求め、こ
れらの逆数から１サイクル時間（１２０分）における最
適時間を求める。
り、水温Ｔにおける硝化速度および脱窒速度を求め、こ
れらの逆数から１サイクル時間（１２０分）における最
適時間を求める。
【００１２】次に、ばっ気開始、ばっ気停止時の過渡時
間（ばっ気開始時から好気域に達するまでは脱窒時間、
ばっ気停止から嫌気域に達するまでは硝化時間に含まれ
る）を求めるためにばっ気時の平衡ＤＯ値を求める。
間（ばっ気開始時から好気域に達するまでは脱窒時間、
ばっ気停止から嫌気域に達するまでは硝化時間に含まれ
る）を求めるためにばっ気時の平衡ＤＯ値を求める。
【００１３】このばっ気時の平衡ＤＯ値を求めるために
、まず、ばっ気停止時のＤＯ曲線から酸素利用速度係数
を求め、ばっ気槽ＭＬＳＳ濃度から酸素利用速度を算出
し、ばっ気装置の酸素移動総括係数を求め、酸素供給量
と酸素利用量が等しいことから、このばっ気槽水温にお
ける平衡ＤＯ値を算出する。この算出値と酸素利用速度
係数からばっ気停止から嫌気域に達するまでの時間を算
出する。
、まず、ばっ気停止時のＤＯ曲線から酸素利用速度係数
を求め、ばっ気槽ＭＬＳＳ濃度から酸素利用速度を算出
し、ばっ気装置の酸素移動総括係数を求め、酸素供給量
と酸素利用量が等しいことから、このばっ気槽水温にお
ける平衡ＤＯ値を算出する。この算出値と酸素利用速度
係数からばっ気停止から嫌気域に達するまでの時間を算
出する。
【００１４】次いで、ばっ気開始から好気域に達するま
での時間は、前述の値に比較してかなり小さいため無視
できる。ばっ気停止から嫌気域に達するまでの時間を硝
化速度、脱窒速度から求めた硝化時間から差し引き、脱
窒時間に加えたのが、それぞればっ気時間、ばっ気停止
時間となる。
での時間は、前述の値に比較してかなり小さいため無視
できる。ばっ気停止から嫌気域に達するまでの時間を硝
化速度、脱窒速度から求めた硝化時間から差し引き、脱
窒時間に加えたのが、それぞればっ気時間、ばっ気停止
時間となる。
【００１５】
【実施例】表１に３００人槽における実施例を示す。
【００１６】
【表１】
水温２５℃のときの硝化速度、脱窒速度は（１），（２
）式にＴ＝２５℃を代入して、ＫＮ ＝１．５４ｍｇ／
ｇＭＬＳＳ・ｈ ＫＤＮ＝１．５８ｍｇ／ｇＭＬＳＳ・ｈとなる。
）式にＴ＝２５℃を代入して、ＫＮ ＝１．５４ｍｇ／
ｇＭＬＳＳ・ｈ ＫＤＮ＝１．５８ｍｇ／ｇＭＬＳＳ・ｈとなる。
【００１７】これらの値から、間欠ばっ気１サイクル時
間を１２０分とすると、硝化，脱窒時間は速度の逆数と
なるから、それぞれ６０分、６０分となる。
間を１２０分とすると、硝化，脱窒時間は速度の逆数と
なるから、それぞれ６０分、６０分となる。
【００１８】一方、ばっ気槽汚泥濃度：３２００ｍｇ／
ｌ、酸素利用速度係数Ｋｒ：１６ｍｇ／ｌ／ｈから酸素
利用速度ｒｒ ：５．０ｍｇ／ｇＭＬＳＳ・ｈとなる。
ｌ、酸素利用速度係数Ｋｒ：１６ｍｇ／ｌ／ｈから酸素
利用速度ｒｒ ：５．０ｍｇ／ｇＭＬＳＳ・ｈとなる。
【００１９】また、（３）式から、ＫＬａ（Ｃｓ−Ｃ）
＝５．０となり、ばっ気装置のＫＬａ＝４．９、Ｃｓ＝
８．１１（ａｔ２５℃）からＣ＝７．０９ｍｇ／ｌとな
り、ばっ気停止後の好気相当時間は（７．０９−０．３
）／１６×６０＝２５分となる。
＝５．０となり、ばっ気装置のＫＬａ＝４．９、Ｃｓ＝
８．１１（ａｔ２５℃）からＣ＝７．０９ｍｇ／ｌとな
り、ばっ気停止後の好気相当時間は（７．０９−０．３
）／１６×６０＝２５分となる。
【００２０】したがって、ばっ気時間は３５分、ばっ気
停止時間は８５分となる。
停止時間は８５分となる。
【００２１】これらの演算は、ばっ気槽内に取付けられ
たＤＯセンサおよびＭＬＳＳセンサにより演算器にイン
プットされ、定期的に行なわれ、ばっ気時間とばっ気停
止時間のそれぞれが設定される。
たＤＯセンサおよびＭＬＳＳセンサにより演算器にイン
プットされ、定期的に行なわれ、ばっ気時間とばっ気停
止時間のそれぞれが設定される。
【００２２】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明による間欠ば
っ気処理方法は、流入負荷が変動しても、ばっ気停止時
間に対するばっ気時間の比率を最適な値に設定すること
ができるため、常に安定した窒素除去が得られるという
効果を有する。
っ気処理方法は、流入負荷が変動しても、ばっ気停止時
間に対するばっ気時間の比率を最適な値に設定すること
ができるため、常に安定した窒素除去が得られるという
効果を有する。
Claims (1)
- 【請求項１】少なくともばっ気槽と沈澱槽からなる浄化
槽のばっ気槽内に機械式ばっ気装置を設け、空気を供給
しながら槽内を強制循環させて、汚水を連続投入、処理
、排出する間欠ばっ気処理方法において、予め、硝化速
度、脱窒速度、酸素移動総括係数を演算式に書き込んで
おくとともに、水温、ＭＬＳＳ濃度、酸素利用速度の測
定値を上記演算式に代入することによりばっ気停止時間
に対するばっ気時間の比率を設定することを特徴とする
間欠ばっ気処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3133838A JPH04358598A (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 間欠ばっ気処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3133838A JPH04358598A (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 間欠ばっ気処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04358598A true JPH04358598A (ja) | 1992-12-11 |
Family
ID=15114228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3133838A Pending JPH04358598A (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 間欠ばっ気処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04358598A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5624562A (en) * | 1995-03-20 | 1997-04-29 | Ev Environmental, Inc. | Apparatus and treatment for wastewater |
| CN103601294A (zh) * | 2013-11-01 | 2014-02-26 | 东北师范大学 | 一种实现微污染水自养脱氮的系统与方法 |
-
1991
- 1991-06-05 JP JP3133838A patent/JPH04358598A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5624562A (en) * | 1995-03-20 | 1997-04-29 | Ev Environmental, Inc. | Apparatus and treatment for wastewater |
| CN103601294A (zh) * | 2013-11-01 | 2014-02-26 | 东北师范大学 | 一种实现微污染水自养脱氮的系统与方法 |
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