JPH0435746A - オゾン分解用触媒 - Google Patents
オゾン分解用触媒Info
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- JPH0435746A JPH0435746A JP2141769A JP14176990A JPH0435746A JP H0435746 A JPH0435746 A JP H0435746A JP 2141769 A JP2141769 A JP 2141769A JP 14176990 A JP14176990 A JP 14176990A JP H0435746 A JPH0435746 A JP H0435746A
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- ni2o3
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、気体等の中に含まれる、オゾンを分解除去す
るための触媒に間する。
るための触媒に間する。
〈従来の技術〉
従来、気体中に含まれる有害成分であるオゾンを除去す
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ，などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ，などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかしながら、上記従来のオゾンの除去方法はいずれも
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
すなわち、吸着法には、吸着剤が吸着能力を発揮する期
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
また、酸化分解法には、上記のような問題は無いものの
、オゾン分解用触媒が経時的に活性が劣化するという問
題があった。
、オゾン分解用触媒が経時的に活性が劣化するという問
題があった。
本発明は、既にこれらの改善方法として種々の発明を出
願しているが、オゾン濃度が高く且つ、面積速度が大き
い苛酷な条件で用いた場合は、性能が著しく劣化する場
合が多い。又、特に排ガス中に窒素酸化物が含有する場
合、これらの方法によっても、この問題を充分に解決す
ることが出来ないことを見出した。本発明は、これらの
問題を解決するためになされたものであって、その目的
とするところは、オゾン濃度が高く且つ、面積速度が大
きい苛酷な条件のもとでも活性の低下が起こらず、且つ
微量の窒素酸化物が存在する場合においても、オゾン分
解活性に低下が見られない方法を提供することにある。
願しているが、オゾン濃度が高く且つ、面積速度が大き
い苛酷な条件で用いた場合は、性能が著しく劣化する場
合が多い。又、特に排ガス中に窒素酸化物が含有する場
合、これらの方法によっても、この問題を充分に解決す
ることが出来ないことを見出した。本発明は、これらの
問題を解決するためになされたものであって、その目的
とするところは、オゾン濃度が高く且つ、面積速度が大
きい苛酷な条件のもとでも活性の低下が起こらず、且つ
微量の窒素酸化物が存在する場合においても、オゾン分
解活性に低下が見られない方法を提供することにある。
ところで、オゾン分解触媒の活性低下の原因の主な原因
について既に本発明者らが提案している。
について既に本発明者らが提案している。
それはオゾン気相バルクへの脱離が触媒種および反応速
度によって遅くなるため、触媒中に酸素が蓄積するため
反応生成系のバランスが崩れることによるものである。
度によって遅くなるため、触媒中に酸素が蓄積するため
反応生成系のバランスが崩れることによるものである。
しかし活性低下はこれによるばかりでなく、ガス中の共
存成分の影響を大きく受けることが明らかになった。と
りわけ窒素酸化物が共存する場合、窒素酸化物の濃度が
微量の場合においてもそれがオゾン分解触媒に吸着され
、場合によっては亜硝酸塩もしくは硝酸塩を生成するた
め活性点阻害もしくは活性点破壊が生ずるため活性が経
時的に変化することが明らかになった。
存成分の影響を大きく受けることが明らかになった。と
りわけ窒素酸化物が共存する場合、窒素酸化物の濃度が
微量の場合においてもそれがオゾン分解触媒に吸着され
、場合によっては亜硝酸塩もしくは硝酸塩を生成するた
め活性点阻害もしくは活性点破壊が生ずるため活性が経
時的に変化することが明らかになった。
本発明者は、かかる知見に基づきなされたものであって
その目的は、窒素酸化物の共存下においてオゾン分解性
能が低下しない方法を提供することにある。
その目的は、窒素酸化物の共存下においてオゾン分解性
能が低下しない方法を提供することにある。
く問題を解決するための手段〉
上記目的を達成するための本発明に係るオゾン分解用触
媒は、（１）触媒活性成分を二層に担持することを特徴
とし、（２）第一層（下地）を形成する活性成分が、［
１］Ａｇあるいはその酸化物、及びＮｉ２Ｏ３から選ば
れる少なくとも１種以上、あるいは、［２］Ａｇあるい
はその酸化物及びＮ１□０３から選ばれる少なくとも１
種以上とＭｎＯ２とからなり、第二層（上地）を形成す
る活性成分が、ＭｎＯ２、Ｎｉ２Ｏ３、ｃｏ！２ｏａか
ら選ばれる少なくとも１種以上からなることを特徴とし
ている。これらの触媒としては、その構成を、第−屡の
活性成分／第二層の活性成分として表せば、Ａ ｇ ２
０ （又はＡｇ）／ＭｎＯ２、Ａｇ２Ｏ／Ｎｉ２Ｏ３、
Ａｇ２Ｏ／ＣＯ２Ｏ３、Ｎｉ２Ｏ３／ＣＯ２Ｏ３、など
の二元触媒を主成分とするもの、あるいはＡｇ２０−Ｎ
ｉ２Ｏ３／ＭｎＯ２、Ａｇ２０−Ｎｉ ２０３／ＭｎＯ
２、Ａｇ２０−Ｎｉ２Ｏ３／ＣＯ２Ｏ３、Ａｇ２Ｏ／Ｍ
ｎ○２−Ｎｉ２Ｏ３、Ａｇ２Ｏ／ＭｎＯ２−ＣＯ２Ｏ３
、Ａｇ２Ｑ−ＭｎＯ，、／Ｎｉ ２０３などの三元触媒
を主成分とするもの、あるいは又、Ａ ｇ ａ Ｏ／Ｍ
ｎ Ｏ２−Ｎｉ ２０３−Ｃｏ２０３、Ａｇ２０−Ｎ
ｉ２０ａ／Ｍｎ０２−Ｃｏ２Ｏ３、Ａｇ ２０３− Ｎ
１２０３−ＭｎＯ２／Ｃｏ２０．などの四元触媒を主
成分とするものが例示される。このうち好ましい触媒と
しては、第一層がＡｇ２Ｏよりなる触媒であり、例えば
Ａ ｇ ２０／ Ｎ ｉ ２０３、Ａｇ２Ｏ／ＭｎＯ２
などが挙げられる。
媒は、（１）触媒活性成分を二層に担持することを特徴
とし、（２）第一層（下地）を形成する活性成分が、［
１］Ａｇあるいはその酸化物、及びＮｉ２Ｏ３から選ば
れる少なくとも１種以上、あるいは、［２］Ａｇあるい
はその酸化物及びＮ１□０３から選ばれる少なくとも１
種以上とＭｎＯ２とからなり、第二層（上地）を形成す
る活性成分が、ＭｎＯ２、Ｎｉ２Ｏ３、ｃｏ！２ｏａか
ら選ばれる少なくとも１種以上からなることを特徴とし
ている。これらの触媒としては、その構成を、第−屡の
活性成分／第二層の活性成分として表せば、Ａ ｇ ２
０ （又はＡｇ）／ＭｎＯ２、Ａｇ２Ｏ／Ｎｉ２Ｏ３、
Ａｇ２Ｏ／ＣＯ２Ｏ３、Ｎｉ２Ｏ３／ＣＯ２Ｏ３、など
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ｎ○２−Ｎｉ２Ｏ３、Ａｇ２Ｏ／ＭｎＯ２−ＣＯ２Ｏ３
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を主成分とするもの、あるいは又、Ａ ｇ ａ Ｏ／Ｍ
ｎ Ｏ２−Ｎｉ ２０３−Ｃｏ２０３、Ａｇ２０−Ｎ
ｉ２０ａ／Ｍｎ０２−Ｃｏ２Ｏ３、Ａｇ ２０３− Ｎ
１２０３−ＭｎＯ２／Ｃｏ２０．などの四元触媒を主
成分とするものが例示される。このうち好ましい触媒と
しては、第一層がＡｇ２Ｏよりなる触媒であり、例えば
Ａ ｇ ２０／ Ｎ ｉ ２０３、Ａｇ２Ｏ／ＭｎＯ２
などが挙げられる。
本発明に係る触媒の形状は特に限定されず、例えばハニ
カム状、ペレット状、円柱状、板状、バイブ状等、種々
の形状のものを用いることができる。第一層を含む触媒
は、含浸法、混練法、ウォシュコート法、共沈法、沈殿
法、酸化物混合法等の既知の製法を適宜選択して製造す
ることが出来る。触媒の製造においては、触媒に賦形性
を与えるために成形助剤を添加したり、機械強度等を向
上させるために無機繊維等の補強剤、有機バインダー等
を適宜添加したりしてもよい。又、触媒活性成分の第二
層は、主にウォッシュコート法などによって製造するこ
とが出来る。
カム状、ペレット状、円柱状、板状、バイブ状等、種々
の形状のものを用いることができる。第一層を含む触媒
は、含浸法、混練法、ウォシュコート法、共沈法、沈殿
法、酸化物混合法等の既知の製法を適宜選択して製造す
ることが出来る。触媒の製造においては、触媒に賦形性
を与えるために成形助剤を添加したり、機械強度等を向
上させるために無機繊維等の補強剤、有機バインダー等
を適宜添加したりしてもよい。又、触媒活性成分の第二
層は、主にウォッシュコート法などによって製造するこ
とが出来る。
第一層をウォッシュコート法によらない方法にて製造す
る場合、触媒中の第一層活性成分の含有率は５％以上が
好ましく５０％以上がより好ましい。又、第一層をウォ
ッシュコート法によって製造する場合には、そのコート
厚味は１０μ〜７０μとすることが好ましく、２０〜４
０μがより好ましい０次に活性成分の第二層のコート厚
味は、ｌＯ〜７０μが好ましく、２０〜４０μがより好
ましい。第二層のコート厚味が上記範囲を下回ると下地
の影響が強くなり、逆に上記範囲を上回ると上地の影響
が強くなり、いずれも二層担持の意味をなさなくなる。
る場合、触媒中の第一層活性成分の含有率は５％以上が
好ましく５０％以上がより好ましい。又、第一層をウォ
ッシュコート法によって製造する場合には、そのコート
厚味は１０μ〜７０μとすることが好ましく、２０〜４
０μがより好ましい０次に活性成分の第二層のコート厚
味は、ｌＯ〜７０μが好ましく、２０〜４０μがより好
ましい。第二層のコート厚味が上記範囲を下回ると下地
の影響が強くなり、逆に上記範囲を上回ると上地の影響
が強くなり、いずれも二層担持の意味をなさなくなる。
一般に本発明の二層担持触媒の第一層は、耐ＮＯｘ性に
おいては欠点があるものの、オゾン分解活性において捨
て難い高活性を有するものから選択され、これを保護す
る第二層は耐ＮＯｘ性に優れ、しかもそこそこのオゾン
分解活性を有するものから選択される。理論により何ら
限定されるものではないが、本発明の二層担持触媒の特
質は、第一層を拡散する０３とＮＯｘの拡散速度の差を
利用するものであり、第一層に、ＮＯｘとの反応性が低
く、０３分解性能を有する材料を選択することによって
ＮＯｘの第二層への拡散を選択的に抑制することにある
。この拡散速度の差は、第一層によって形成される０３
とＮＯｘ濃度勾配によるｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅの
差によってコントロールされる。即ち、ＮＯｘは第一層
との反応性がないため、気相との濃度勾配が小さく、従
って拡散のｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅも小さい。これ
に対して０３は、第一層及び第二層によって高効率で分
解されるため、気相との濃度勾配が常に大きく保たれ、
このため拡散ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅがＮＯｘに比
してはるかに大きく働くのである。
おいては欠点があるものの、オゾン分解活性において捨
て難い高活性を有するものから選択され、これを保護す
る第二層は耐ＮＯｘ性に優れ、しかもそこそこのオゾン
分解活性を有するものから選択される。理論により何ら
限定されるものではないが、本発明の二層担持触媒の特
質は、第一層を拡散する０３とＮＯｘの拡散速度の差を
利用するものであり、第一層に、ＮＯｘとの反応性が低
く、０３分解性能を有する材料を選択することによって
ＮＯｘの第二層への拡散を選択的に抑制することにある
。この拡散速度の差は、第一層によって形成される０３
とＮＯｘ濃度勾配によるｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅの
差によってコントロールされる。即ち、ＮＯｘは第一層
との反応性がないため、気相との濃度勾配が小さく、従
って拡散のｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅも小さい。これ
に対して０３は、第一層及び第二層によって高効率で分
解されるため、気相との濃度勾配が常に大きく保たれ、
このため拡散ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅがＮＯｘに比
してはるかに大きく働くのである。
次にオゾン分解の際の反応温度は、０〜４０℃が好まし
く、１０〜３０℃がより好ましい、０℃未満の場合、反
応速度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新
たに昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済である
からである。
く、１０〜３０℃がより好ましい、０℃未満の場合、反
応速度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新
たに昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済である
からである。
また、触媒と反応ガスとの接触は、５〜７０の面積速度
（ＡＶ ； ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うこと
が好ましい。これは、面積速度が５未満であると触媒が
多く必要になるからであり、面積速度が５０を越えると
効率が低く所定の分解率が得られないからである。ここ
で、面積速度とは、空間速度（］／Ｈｒ）を単位容積当
たりのガス接触面積＜ｄ／Ｍ？＞で除去した値である。
（ＡＶ ； ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うこと
が好ましい。これは、面積速度が５未満であると触媒が
多く必要になるからであり、面積速度が５０を越えると
効率が低く所定の分解率が得られないからである。ここ
で、面積速度とは、空間速度（］／Ｈｒ）を単位容積当
たりのガス接触面積＜ｄ／Ｍ？＞で除去した値である。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。但し
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
八−触媒Ｑ扉部
実施例１
本節粘度を１００℃にて１８時間乾燥後、スクリーンが
０．５ｍｍφであるサンプルミルにて粉砕した。これら
の粉砕物を２０ｋｇ、メチルセルロース系バインダー（
ユケン工業ＹＢ−３２）１ｋｇと水を加え、混合後ニー
ダ−で充分に混練を行った。
０．５ｍｍφであるサンプルミルにて粉砕した。これら
の粉砕物を２０ｋｇ、メチルセルロース系バインダー（
ユケン工業ＹＢ−３２）１ｋｇと水を加え、混合後ニー
ダ−で充分に混練を行った。
これらの坏土を、ハニカム押出用ダイスを装着したオー
ガスクリユー式押出機に投入し、ハニカム状物を押出し
た。粉のときの圧力が３０〜３５ｋｇ／ｄとなるように
水分調節を行った。得られたハニカム状物を常温にて通
風乾燥後、５℃／時間の昇温速度で５００℃迄昇温し、
昇温後３時間キープした後１０℃／時間の降温速度で冷
却し、間口率６４％、ピッチ４．０＋ｍのハニカム状担
体を得た。
ガスクリユー式押出機に投入し、ハニカム状物を押出し
た。粉のときの圧力が３０〜３５ｋｇ／ｄとなるように
水分調節を行った。得られたハニカム状物を常温にて通
風乾燥後、５℃／時間の昇温速度で５００℃迄昇温し、
昇温後３時間キープした後１０℃／時間の降温速度で冷
却し、間口率６４％、ピッチ４．０＋ｍのハニカム状担
体を得た。
次に、Ａｇ２０１０００ｇに５００１９の水と少量のバ
インダーを加え、更にガラスピーズ２５０ｇを加えて、
３０分間撹拌混合した後、ビーズを分離し、スラリーを
得た。このスラリーに水３００−を加えて希釈した後、
上述したハニカム状担体を適切な大きさに切り出したも
のを浸漬し、過剰のスラリーを除去して乾燥し、八ｇ２
ｏを平均厚味３０μ担持した第一層を形成する触媒を得
た。
インダーを加え、更にガラスピーズ２５０ｇを加えて、
３０分間撹拌混合した後、ビーズを分離し、スラリーを
得た。このスラリーに水３００−を加えて希釈した後、
上述したハニカム状担体を適切な大きさに切り出したも
のを浸漬し、過剰のスラリーを除去して乾燥し、八ｇ２
ｏを平均厚味３０μ担持した第一層を形成する触媒を得
た。
次に、Ｎｉ ２０３１０００ｇに５００−の水と少量の
バインダーを加え、更にガラスピーズ２５０ｇを加えて
３０分間撹拌混合した後、ビーズを分離しスラリーを得
た。このスラリーに水３００ｄを加えて希釈した後、上
述の第一層を形成する触媒を浸漬し、過剰のスラリーを
除去して乾燥し、Ｎｉ ２ｏａを平均厚味３０μ担持し
たＡｇ１Ｏ／Ｎｉ ２０３二層担持触媒を得た。
バインダーを加え、更にガラスピーズ２５０ｇを加えて
３０分間撹拌混合した後、ビーズを分離しスラリーを得
た。このスラリーに水３００ｄを加えて希釈した後、上
述の第一層を形成する触媒を浸漬し、過剰のスラリーを
除去して乾燥し、Ｎｉ ２ｏａを平均厚味３０μ担持し
たＡｇ１Ｏ／Ｎｉ ２０３二層担持触媒を得た。
実施例２
実施例１において、第二層成分として、ＭｎＯ２を平均
厚味３０μ担持すること以外は実施例１と同様にして、
Ａｇ２Ｏ／ＭｎＯ２二層担持触媒を得た。
厚味３０μ担持すること以外は実施例１と同様にして、
Ａｇ２Ｏ／ＭｎＯ２二層担持触媒を得た。
実施例３
実施例１において、第二層成分として、Ｃｏ２Ｏ３を平
均厚味３０μ担持すること以外は実施例１と同様にして
、Ａｇ２ｏ／Ｃｏ２ｏ８二層担持触媒を得た。
均厚味３０μ担持すること以外は実施例１と同様にして
、Ａｇ２ｏ／Ｃｏ２ｏ８二層担持触媒を得た。
実施例４
実施例１において、第二層成分として、Ｍｎ０２−Ｎｉ
２Ｏ３を平均厚味３０μ担持すること以外は実施例１と
同様にして、Ａｇ２Ｏ／Ｍｎ０２−Ｎｉ２Ｏ３二層担持
触媒を得た。
２Ｏ３を平均厚味３０μ担持すること以外は実施例１と
同様にして、Ａｇ２Ｏ／Ｍｎ０２−Ｎｉ２Ｏ３二層担持
触媒を得た。
実施例５
実施例１において、第一層として、Ａｇ２０−Ｎｉ２０
Ｂ （酸化物比重５０：５０）、第二層としてＭｎＯ２
をそれぞれ平均厚味３０μ担持すること以外は実施例１
と同様にして、Ａｇ２０−Ｎｉ ２０ａ／ＭｎＯ２二層
担持触媒を得た。
Ｂ （酸化物比重５０：５０）、第二層としてＭｎＯ２
をそれぞれ平均厚味３０μ担持すること以外は実施例１
と同様にして、Ａｇ２０−Ｎｉ ２０ａ／ＭｎＯ２二層
担持触媒を得た。
実施例６
実施例１において、第一層として、Ａｇ２０−Ｍｎ０２
（酸化物比重５０：５０）、第」としてＮｉ２Ｏ，をそ
れぞれ平均厚味３０μ担持すること以外は実施例１と同
様にして、Ａｇ２０−ＭｎＯ２／Ｎｉ ２０３二層担持
触媒を得た。
（酸化物比重５０：５０）、第」としてＮｉ２Ｏ，をそ
れぞれ平均厚味３０μ担持すること以外は実施例１と同
様にして、Ａｇ２０−ＭｎＯ２／Ｎｉ ２０３二層担持
触媒を得た。
実施例７
実施例１において、第一層として、Ｎｉ ２０３、第二
層としてＭｎＯ２をそれぞれ平均厚味３０μ担持するこ
と以外は実施例１と同様にして、Ｎｉ２０ａ／ＭｎＯ２
二層担持触媒を得た。
層としてＭｎＯ２をそれぞれ平均厚味３０μ担持するこ
と以外は実施例１と同様にして、Ｎｉ２０ａ／ＭｎＯ２
二層担持触媒を得た。
実施例８
実施例１において、第一層として、Ｎｉ２Ｏ３、第二層
としてＣｏ２Ｏ３をそれぞれ平均厚味３０μ担持するこ
と以外は実施例１と同様にして、Ｎｉ ２０ｇ／Ｃｏ２
Ｏ３二層担持触媒を得た。
としてＣｏ２Ｏ３をそれぞれ平均厚味３０μ担持するこ
と以外は実施例１と同様にして、Ｎｉ ２０ｇ／Ｃｏ２
Ｏ３二層担持触媒を得た。
実施例９
実施例１において得られたハニカム状担体を、所定の濃
度のＡ ｇ （Ｎ Ｏｇ ）溶液に浸漬し、余分な溶液
を吹き飛ばした後、熱風により急速に乾燥し、更に３５
０℃Ｘ１ｈｒで焼成し、Ａｇ２０５ｗｔ％を含む第一層
触媒を得た。以下、実施例１と同様にして、第二層のＮ
ｉ２Ｏ３を平均厚味３０μで担持したＡｇ２Ｏ３／Ｎｉ
２０３二層担持触媒を得た。
度のＡ ｇ （Ｎ Ｏｇ ）溶液に浸漬し、余分な溶液
を吹き飛ばした後、熱風により急速に乾燥し、更に３５
０℃Ｘ１ｈｒで焼成し、Ａｇ２０５ｗｔ％を含む第一層
触媒を得た。以下、実施例１と同様にして、第二層のＮ
ｉ２Ｏ３を平均厚味３０μで担持したＡｇ２Ｏ３／Ｎｉ
２０３二層担持触媒を得た。
比較例１
実施例１において、得られたハニカム状担体に実施例１
と同様にしてＡｇ、Ｏを平均厚味５０μ担持して、Ａｇ
２ｏ−層担持触媒を得た。
と同様にしてＡｇ、Ｏを平均厚味５０μ担持して、Ａｇ
２ｏ−層担持触媒を得た。
比較例２
実施例１において、得られたハニカム状担体に実施例１
と同様にしてＮｉ２Ｏ３を平均厚味５０μ担持して、Ｎ
ｉ２０３−層担持触媒を得た。
と同様にしてＮｉ２Ｏ３を平均厚味５０μ担持して、Ｎ
ｉ２０３−層担持触媒を得た。
比較例３
実施例１において、得られたハニカム状担体に実施例１
と同様にしてＭｎＯ２を平均厚味５０μ担持して、Ｍｎ
０２−層担持触媒を得た。
と同様にしてＭｎＯ２を平均厚味５０μ担持して、Ｍｎ
０２−層担持触媒を得た。
比較例４
実施例１において、得られたハニカム状担体に実施例１
と同様にしてＭｎＯ２Ｎｉ ２０３（酸化物重量５０：
５０）を平均厚味５０μ担持して、ＭｎＯ２−Ｎｉ２０
３−層担持触媒を得た。
と同様にしてＭｎＯ２Ｎｉ ２０３（酸化物重量５０：
５０）を平均厚味５０μ担持して、ＭｎＯ２−Ｎｉ２０
３−層担持触媒を得た。
比較例５
実施例１において、得られたハニカム状担体に実施例１
と同様にしてＭｎＯ２−Ａｇ２Ｏ（酸化物重量５０：５
０）を平均厚味５０μ担持して、ＭｎＯ２−Ａｇ、Ｏ−
層担持触媒を得た。
と同様にしてＭｎＯ２−Ａｇ２Ｏ（酸化物重量５０：５
０）を平均厚味５０μ担持して、ＭｎＯ２−Ａｇ、Ｏ−
層担持触媒を得た。
比較例６
実施例１において、得られたハニカム状担体に実施例１
と同様にしてＮｉ２Ｎｉ２Ｏ３−Ａ （酸化物重量５０
：５０）を平均厚味５０μ担持して、Ｎｉ２０Ｎｉ２Ｏ
３−Ａ層担持触媒を得た。
と同様にしてＮｉ２Ｎｉ２Ｏ３−Ａ （酸化物重量５０
：５０）を平均厚味５０μ担持して、Ｎｉ２０Ｎｉ２Ｏ
３−Ａ層担持触媒を得た。
比較例７
実施例】において、得られたハニカム状担体に実施例１
と同様にしてＭｎＯ２−Ａｇ２０−Ｎｉ２０３（＃化物
重量５０：５０）を平均厚味５０μ担持して、Ｍｎ０２
−Ａｇ２０−Ｎｉ ２０３−層担持触媒を得た。
と同様にしてＭｎＯ２−Ａｇ２０−Ｎｉ２０３（＃化物
重量５０：５０）を平均厚味５０μ担持して、Ｍｎ０２
−Ａｇ２０−Ｎｉ ２０３−層担持触媒を得た。
参考例
比表面積４８ｒｒｒ／ｇのＭｎ０２３０ｇと、四塩化チ
タンとシリンゾルとの混合物（ＴｉＯ２：５ｉ０２が１
： １）７０ｇとを撹拌混合しつつ、アンモニアガス
を吹き込んで中和反応を行い、スラリー状の沈殿物を生
成させた。得られた沈殿物を充分に水洗した後、温度５
００℃で３時間焼成、粉砕して比表面積１６２ｉ／ｇの
三元触媒ＭｎＯ２−ＴｉＯ２−８ｉ０２ （重量比３５
： ３０ ： ３５）パウダーを得た。以後、これら
のパウダーを実施例１において得られたハニカム状担体
に平均厚味５０μ担持してＳｉｏ２−ＭｎＯ２−Ｔｉ。
タンとシリンゾルとの混合物（ＴｉＯ２：５ｉ０２が１
： １）７０ｇとを撹拌混合しつつ、アンモニアガス
を吹き込んで中和反応を行い、スラリー状の沈殿物を生
成させた。得られた沈殿物を充分に水洗した後、温度５
００℃で３時間焼成、粉砕して比表面積１６２ｉ／ｇの
三元触媒ＭｎＯ２−ＴｉＯ２−８ｉ０２ （重量比３５
： ３０ ： ３５）パウダーを得た。以後、これら
のパウダーを実施例１において得られたハニカム状担体
に平均厚味５０μ担持してＳｉｏ２−ＭｎＯ２−Ｔｉ。
２（重量比３５：３０ ：３５）−層担持触媒を得た。
旦−触媒活性試験
上記実施例１〜９及び比較例１〜７、及び参考例で得た
触媒について、第１図にそのフローシートを示すような
試験装置を用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行っ
た。図において、（１）は空気を原料とした無声放電式
のオゾン発生器であり、該オゾンを発生させ、窒素酸化
物はＮｏ−Ｎ２ガスをＮＯｘが所定濃度となる様にオゾ
ン発生器後流に加えた。このオゾン及び窒素酸化物を含
有エアー触媒層（２）に導くオゾン分解率（％）は、オ
ゾン分析計（３）にて測定される触媒層（２）の入口及
び出口のおけるオゾン濃度値より次式を用いて算出され
る。
触媒について、第１図にそのフローシートを示すような
試験装置を用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行っ
た。図において、（１）は空気を原料とした無声放電式
のオゾン発生器であり、該オゾンを発生させ、窒素酸化
物はＮｏ−Ｎ２ガスをＮＯｘが所定濃度となる様にオゾ
ン発生器後流に加えた。このオゾン及び窒素酸化物を含
有エアー触媒層（２）に導くオゾン分解率（％）は、オ
ゾン分析計（３）にて測定される触媒層（２）の入口及
び出口のおけるオゾン濃度値より次式を用いて算出され
る。
オゾン分解率（％）＝
入口オゾン濃度： １０ｐｐｍ
入口ＮＯｘ濃度：ｌｐｐｍ
反応温度＝２０℃
上記試験結果を表に示す。
入口オゾン濃度
（反応条件）
ＳＶ：１００，０ＯＯＨｒ’
上記表より明らかなように、実施例１〜９で得たいずれ
の触媒も、比較例１〜７及び参考例で得た触媒に比べて
いずれも長時間にわたって高いオゾン分解率（％）を維
持している。
の触媒も、比較例１〜７及び参考例で得た触媒に比べて
いずれも長時間にわたって高いオゾン分解率（％）を維
持している。
〈発明の効果〉
本発明に係るオゾン分解触媒は、オゾンを効率良く除去
することができる優れた効果を有すると同時に、長期に
わたってその性能を維持することが出来る。
することができる優れた効果を有すると同時に、長期に
わたってその性能を維持することが出来る。
第１図は触媒活性試験のフローシートである。
（１）−オゾン発生器
（２） ・−一−−−触媒層
（３）−−オゾン分析計
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 排ガス中のオゾンを分解する触媒において、（１）活性
成分を二層に担持することを特徴とするオゾン分解用触
媒。 （２）特許請求（１）の範囲において第一層（下地）の
活性成分が、［１］Ａｇあるいはその酸化物及びＮｉ＿
２Ｏ＿３から選ばれる少なくとも１種以上あるいは、［
２］Ａｇあるいはその酸化物及びＮｉ＿２Ｏ＿３から選
ばれる少なくとも１種以上とＭｎＯ＿２とからなり、第
二層（上地）の活性成分がＭｎＯ＿２、Ｎｉ＿２Ｏ＿３
、Ｃｏ＿２Ｏ＿３から選ばれる少なくとも１種以上から
なることを特徴とするオゾン分解用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2141769A JPH0435746A (ja) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | オゾン分解用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2141769A JPH0435746A (ja) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | オゾン分解用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0435746A true JPH0435746A (ja) | 1992-02-06 |
Family
ID=15299750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2141769A Pending JPH0435746A (ja) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | オゾン分解用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0435746A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015085308A (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用大気浄化装置 |
-
1990
- 1990-05-30 JP JP2141769A patent/JPH0435746A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015085308A (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用大気浄化装置 |
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