JPH04356765A - 空気支持によるディスクヘッドのスライダー - Google Patents
空気支持によるディスクヘッドのスライダーInfo
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- JPH04356765A JPH04356765A JP3005739A JP573991A JPH04356765A JP H04356765 A JPH04356765 A JP H04356765A JP 3005739 A JP3005739 A JP 3005739A JP 573991 A JP573991 A JP 573991A JP H04356765 A JPH04356765 A JP H04356765A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B5/00—Recording by magnetisation or demagnetisation of a record carrier; Reproducing by magnetic means; Record carriers therefor
- G11B5/48—Disposition or mounting of heads or head supports relative to record carriers ; arrangements of heads, e.g. for scanning the record carrier to increase the relative speed
- G11B5/58—Disposition or mounting of heads or head supports relative to record carriers ; arrangements of heads, e.g. for scanning the record carrier to increase the relative speed with provision for moving the head for the purpose of maintaining alignment of the head relative to the record carrier during transducing operation, e.g. to compensate for surface irregularities of the latter or for track following
- G11B5/60—Fluid-dynamic spacing of heads from record-carriers
- G11B5/6005—Specially adapted for spacing from a rotating disc using a fluid cushion
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B5/00—Recording by magnetisation or demagnetisation of a record carrier; Reproducing by magnetic means; Record carriers therefor
- G11B5/48—Disposition or mounting of heads or head supports relative to record carriers ; arrangements of heads, e.g. for scanning the record carrier to increase the relative speed
- G11B5/488—Disposition of heads
- G11B5/4886—Disposition of heads relative to rotating disc
Landscapes
- Adjustment Of The Magnetic Head Position Track Following On Tapes (AREA)
- Supporting Of Heads In Record-Carrier Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は回転ディスク駆動のため
のトランスデューサヘッド組立体に係り、特にロータリ
ーアクチュエータと共に用いるための空気支持ディスク
ヘッドのスライダーに関する。
のトランスデューサヘッド組立体に係り、特にロータリ
ーアクチュエータと共に用いるための空気支持ディスク
ヘッドのスライダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】回転ディスクに関して“飛揚”するトラ
ンスデューサヘッド組立体は回転ディスク駆動において
広範に用いられている。この組立体は回転ディスクに近
接して磁性トランスデューサを支持するための空気支持
スライダーを含む。図１はディスク１４上のジンバル１
１によって支持されたスライダー１０を示している。ジ
ンバル１１はアーム１２に固定されている。アーム１２
はスライダー１０を円弧１８に沿ってディスク１４上の
個々のデータ軌道（図示せず）の上に位置づける。ディ
スク１４が回転すると、矢印１６（風１６）によって示
された方向に風あるいは空気の流れが発生される。この
風１６は、矢印２２によって示されたディスクの接線方
向速度にほぼ平行となっている。この風はスライダー１
０と協動して浮揚力を作りだし、それによってスライダ
ーはディスク１４の上で飛揚することができる。
ンスデューサヘッド組立体は回転ディスク駆動において
広範に用いられている。この組立体は回転ディスクに近
接して磁性トランスデューサを支持するための空気支持
スライダーを含む。図１はディスク１４上のジンバル１
１によって支持されたスライダー１０を示している。ジ
ンバル１１はアーム１２に固定されている。アーム１２
はスライダー１０を円弧１８に沿ってディスク１４上の
個々のデータ軌道（図示せず）の上に位置づける。ディ
スク１４が回転すると、矢印１６（風１６）によって示
された方向に風あるいは空気の流れが発生される。この
風１６は、矢印２２によって示されたディスクの接線方
向速度にほぼ平行となっている。この風はスライダー１
０と協動して浮揚力を作りだし、それによってスライダ
ーはディスク１４の上で飛揚することができる。
【０００３】前記ジンバル１１はスライダー１０がディ
スク１４の形態に追従することができるような弾性ばね
でできている。ジンバル１１はスライダー１０と点接触
する凹み（図示せず）を有している。この凹みはスライ
ダー１０がディスク１４の形態に追従しながら縦横に回
転することのできる枢軸となる。
スク１４の形態に追従することができるような弾性ばね
でできている。ジンバル１１はスライダー１０と点接触
する凹み（図示せず）を有している。この凹みはスライ
ダー１０がディスク１４の形態に追従しながら縦横に回
転することのできる枢軸となる。
【０００４】スライダー１０がディスク１４の外側エッ
ジに近いところに位置している時には、その縦方向の軸
２０は風の方向にほぼ平行となる。ディスク１４の中心
近くに位置している時には、スライダー１０は風の方向
に対して、スキュー角（φ）で示したように斜めになっ
ている。前記スキュー角（φ）は縦方向の軸２０と風１
６との間で測定される。
ジに近いところに位置している時には、その縦方向の軸
２０は風の方向にほぼ平行となる。ディスク１４の中心
近くに位置している時には、スライダー１０は風の方向
に対して、スキュー角（φ）で示したように斜めになっ
ている。前記スキュー角（φ）は縦方向の軸２０と風１
６との間で測定される。
【０００５】ここまで記述してきた要素は従来通りの設
計になっていてもよく、本発明の理解を容易にするため
に図１および図２から図６において説明、図示されてい
る。これらの図を通して、同じ設計の要素は同一の参考
数字で示されている。
計になっていてもよく、本発明の理解を容易にするため
に図１および図２から図６において説明、図示されてい
る。これらの図を通して、同じ設計の要素は同一の参考
数字で示されている。
【０００６】図２は従来通りのカタマランスライダー３
０を有したヘッドジンバル組立体の透視図である。前記
スライダー３０は既知の方法によってジンバル１１に固
定されている。スライダー３０とジンバル１１とはアー
ム１２によって支持されている。スライダー３０のエッ
ジに沿って位置したレール３２，３４は、スライダーが
既知の方法で飛ぶ空気支持面を形成している。
０を有したヘッドジンバル組立体の透視図である。前記
スライダー３０は既知の方法によってジンバル１１に固
定されている。スライダー３０とジンバル１１とはアー
ム１２によって支持されている。スライダー３０のエッ
ジに沿って位置したレール３２，３４は、スライダーが
既知の方法で飛ぶ空気支持面を形成している。
【０００７】図３は図２の線３−３から見たスライダー
３０の端面図である。前記アーム１２とジンバル１１と
がスライダー３０をディスク１４の上で支持している。 スライダー３０はトランスデューサ３５，３７を支持し
たレール３２，３４を有している。前記レール３２，３
４は、後でもっと詳細に述べるが、スライダー３０に対
して浮揚力を与える空気支持面３８，３９を含む。
３０の端面図である。前記アーム１２とジンバル１１と
がスライダー３０をディスク１４の上で支持している。 スライダー３０はトランスデューサ３５，３７を支持し
たレール３２，３４を有している。前記レール３２，３
４は、後でもっと詳細に述べるが、スライダー３０に対
して浮揚力を与える空気支持面３８，３９を含む。
【０００８】飛揚高さは非接触型記録の最も重要なパラ
メータの１つである。スライダー３０の平均飛揚高さが
減少すると、トランスデューサ３５，３７はディスク１
４上の個々のデータのビット位置間の分解能がより大き
くなる。したがって、トランスデューサ３５，３７はで
きるだけディスク１４に近づいて飛揚することが望まし
い。
メータの１つである。スライダー３０の平均飛揚高さが
減少すると、トランスデューサ３５，３７はディスク１
４上の個々のデータのビット位置間の分解能がより大き
くなる。したがって、トランスデューサ３５，３７はで
きるだけディスク１４に近づいて飛揚することが望まし
い。
【０００９】図４は図２および図３に示した従来のカタ
マランスライダー３０の底部平面図である。レール３２
，３４はスライダー３０のエッジに沿って位置し、空気
支持面３８，３９を形成するために凹所領域３６の周り
に配置されている。ディスク１４が回転すると、ディス
クはスライダー３０の下で、空気支持面３８，３９に沿
って空気（風１６）を吸い込む。空気支持面３８，３９
の下においては、ディスク１４の吸引力による空気流は
“クウェットの流れ”と呼ばれる。クウェットの流れが
レール３２，３４の下を通過すると、空気支持面３８，
３９上の表面摩擦によってディスク１４と空気支持面と
の間の空気の圧力は増加され、それによって浮揚力が与
えられスライダー３０はディスク表面上で飛揚される。 したがって、空気支持面が大きければ大きい程、浮揚量
も大きくなる。
マランスライダー３０の底部平面図である。レール３２
，３４はスライダー３０のエッジに沿って位置し、空気
支持面３８，３９を形成するために凹所領域３６の周り
に配置されている。ディスク１４が回転すると、ディス
クはスライダー３０の下で、空気支持面３８，３９に沿
って空気（風１６）を吸い込む。空気支持面３８，３９
の下においては、ディスク１４の吸引力による空気流は
“クウェットの流れ”と呼ばれる。クウェットの流れが
レール３２，３４の下を通過すると、空気支持面３８，
３９上の表面摩擦によってディスク１４と空気支持面と
の間の空気の圧力は増加され、それによって浮揚力が与
えられスライダー３０はディスク表面上で飛揚される。 したがって、空気支持面が大きければ大きい程、浮揚量
も大きくなる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】飛揚高さは、好ましく
は、変動する飛揚条件、例えば内側軌道から外側軌道へ
の接線方向速度や、探査中のスライダーの横方向運動や
、変動するスキュー角φ、とは無関係に均等である。 カタマランスライダーはディスク面上で適当な高さで飛
揚するのに全く十分な空気支持面を提供する。例えば、
レール３２，３４がないと、空気支持面は大きくなりす
ぎるであろう。その結果、スライダー３０はディスク面
から離れすぎて分解能に悪影響を与える高さで飛揚する
ことになるであろう。
は、変動する飛揚条件、例えば内側軌道から外側軌道へ
の接線方向速度や、探査中のスライダーの横方向運動や
、変動するスキュー角φ、とは無関係に均等である。 カタマランスライダーはディスク面上で適当な高さで飛
揚するのに全く十分な空気支持面を提供する。例えば、
レール３２，３４がないと、空気支持面は大きくなりす
ぎるであろう。その結果、スライダー３０はディスク面
から離れすぎて分解能に悪影響を与える高さで飛揚する
ことになるであろう。
【００１１】従来型のカタマランスライダーは飛揚高さ
を制御するには有用であるが、それらはスキュー角φに
対しては非常に敏感である。１０度から１５度の範囲に
ある中程度のスキュー角の場合でさえも、従来型カタマ
ランスライダーに関する飛揚高さは悪影響をうける。接
線方向の速度を一定にしてスキュー角φを増加させると
、レール３２，３４の下における空気圧力の分布が歪む
。このことによってスライダー３０上に作用する正味の
力とトルクとに影響を与え、飛揚高さを減少させる結果
となる。
を制御するには有用であるが、それらはスキュー角φに
対しては非常に敏感である。１０度から１５度の範囲に
ある中程度のスキュー角の場合でさえも、従来型カタマ
ランスライダーに関する飛揚高さは悪影響をうける。接
線方向の速度を一定にしてスキュー角φを増加させると
、レール３２，３４の下における空気圧力の分布が歪む
。このことによってスライダー３０上に作用する正味の
力とトルクとに影響を与え、飛揚高さを減少させる結果
となる。
【００１２】図５はスキュー角を零の風１６の場合のレ
ール３２の底面図である。空気支持面３８はスキュー角
零における実効面積４０を有しており、これは空気支持
面３８の面積と等しい。図６はレール３２に対してスキ
ュー角φで適用される風１６を示している。空気支持面
３８はより小さな実効面積４１を有している。スキュー
角φが増加すると、レール３２，３４の実効面積は減少
する。スキュー角による実効面積の減少は側部からのリ
ークによって生じる。レール３２，３４の側部から漏れ
る空気はレールの下における圧力を発生させるのには有
効でない。これによってレール３２，３４の下における
圧力が減少させられ、スキュー角が大きくなると飛揚高
さが低くなるという結果になる。スキュー角が大きくな
ってもスライダー３０が最終的にディスク面と接触しな
いようにするために、スライダーの平均的飛揚高さは適
当に増加させなければならない。そのために分解能は犠
牲にされる。さらに、あるスキュー角における一方のレ
ールの加圧が他方のレールの加圧と異なることがある。 この差によってスライダー３０は横揺れさせられる。言
い換えると、スライダー３０があるスキュー角で飛揚し
ている間、レール３２はレール３４とは異なった高さで
飛揚することになる。
ール３２の底面図である。空気支持面３８はスキュー角
零における実効面積４０を有しており、これは空気支持
面３８の面積と等しい。図６はレール３２に対してスキ
ュー角φで適用される風１６を示している。空気支持面
３８はより小さな実効面積４１を有している。スキュー
角φが増加すると、レール３２，３４の実効面積は減少
する。スキュー角による実効面積の減少は側部からのリ
ークによって生じる。レール３２，３４の側部から漏れ
る空気はレールの下における圧力を発生させるのには有
効でない。これによってレール３２，３４の下における
圧力が減少させられ、スキュー角が大きくなると飛揚高
さが低くなるという結果になる。スキュー角が大きくな
ってもスライダー３０が最終的にディスク面と接触しな
いようにするために、スライダーの平均的飛揚高さは適
当に増加させなければならない。そのために分解能は犠
牲にされる。さらに、あるスキュー角における一方のレ
ールの加圧が他方のレールの加圧と異なることがある。 この差によってスライダー３０は横揺れさせられる。言
い換えると、スライダー３０があるスキュー角で飛揚し
ている間、レール３２はレール３４とは異なった高さで
飛揚することになる。
【００１３】ディスク駆動が、より小さくてより携帯性
のある装置に用いるために、よりコンパクトになると、
ロータリーアクチュエータが多く採用される。さらに、
設計者はディスク駆動をさらにコンパクトにするために
、より短いアクチュエータの枢軸アームを用いたくなる
。しかしながら、これらのアクチュエータはかなり大き
なスキュー角φを作り出すことになり、その結果飛揚高
さの制御をより困難にする。ロータリーアクチュエータ
は、アーム１２がスライダー１０を円弧１８に沿って移
動させたときに、縦方向軸２０（図１参照）とディスク
回転の接線方向との間の幾何学的方向を変更させる。
のある装置に用いるために、よりコンパクトになると、
ロータリーアクチュエータが多く採用される。さらに、
設計者はディスク駆動をさらにコンパクトにするために
、より短いアクチュエータの枢軸アームを用いたくなる
。しかしながら、これらのアクチュエータはかなり大き
なスキュー角φを作り出すことになり、その結果飛揚高
さの制御をより困難にする。ロータリーアクチュエータ
は、アーム１２がスライダー１０を円弧１８に沿って移
動させたときに、縦方向軸２０（図１参照）とディスク
回転の接線方向との間の幾何学的方向を変更させる。
【００１４】変動するスキュー角に対する飛揚特性の感
度を減少させるための一つの試みは、各々のレールの長
さに沿って延在するエッジブレンドを提供することであ
る。１９８２年には早くも、設計者は各々のレールとデ
ィスク面との間の接触によって生じる磨耗を減らすため
にこれらのブレンドを使用した。前記エッジブレンドは
またロータリーアクチュエータによって生じるスキュー
角の変化に対する飛揚特性の感度を減少させた。例えば
、各レール上の加圧分布は、スキュー角を変化させても
スライダーの枢軸点に関してほぼ一定に維持された。 ＩＭＰＲＩＭＩＳテクノロジー社によって製作されたＷ
ＲＥＮファミリーのような１３．３ｃｍ（５１／４イン
チ）のディスク駆動においてエッジブレンドをロータリ
ーアクチュエータと組み合わせて用いた１９８２年当時
には、飛揚特性に対する利点が知られるようになった。
度を減少させるための一つの試みは、各々のレールの長
さに沿って延在するエッジブレンドを提供することであ
る。１９８２年には早くも、設計者は各々のレールとデ
ィスク面との間の接触によって生じる磨耗を減らすため
にこれらのブレンドを使用した。前記エッジブレンドは
またロータリーアクチュエータによって生じるスキュー
角の変化に対する飛揚特性の感度を減少させた。例えば
、各レール上の加圧分布は、スキュー角を変化させても
スライダーの枢軸点に関してほぼ一定に維持された。 ＩＭＰＲＩＭＩＳテクノロジー社によって製作されたＷ
ＲＥＮファミリーのような１３．３ｃｍ（５１／４イン
チ）のディスク駆動においてエッジブレンドをロータリ
ーアクチュエータと組み合わせて用いた１９８２年当時
には、飛揚特性に対する利点が知られるようになった。
【００１５】ホワイトによる米国特許第４，６９３，９
９６も同様な試みを開示している。ホワイトの特許は各
レールの上で先端エッジから後端エッジへ延在する横方
向の加圧輪郭（ＴＰＣ）を示している。この横方向加圧
輪郭は、各レールの一方の側のエッジに亘る加圧領域と
、他方の側のエッジに亘る減圧領域とを提供しており、
空気支持面に亘る圧力分布は変動するスキュー角に亘っ
てほぼ不変である。
９６も同様な試みを開示している。ホワイトの特許は各
レールの上で先端エッジから後端エッジへ延在する横方
向の加圧輪郭（ＴＰＣ）を示している。この横方向加圧
輪郭は、各レールの一方の側のエッジに亘る加圧領域と
、他方の側のエッジに亘る減圧領域とを提供しており、
空気支持面に亘る圧力分布は変動するスキュー角に亘っ
てほぼ不変である。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は回転ディスクの
上における飛揚高さに対するスキュー角の影響を減らす
空気支持スライダーを提供する。前記スライダーは先端
エッジと、後端エッジと、第１および第２の側部エッジ
とを有するスライダー本体と、空気支持面を作り出す第
１および第２の側部レールとを含む。前記第１および第
２の側部レールはそれぞれ第１および第２の側部エッジ
に沿って位置している。第１および第２の側部レールは
各々先端エッジと後端エッジとの間で延在し、変換点を
有した表面形状を有している。即ち、各々の側部レール
の表面は先端エッジから変換点へ向かって巾が減少し、
変換点から後端エッジへ向かって巾が増加している。
上における飛揚高さに対するスキュー角の影響を減らす
空気支持スライダーを提供する。前記スライダーは先端
エッジと、後端エッジと、第１および第２の側部エッジ
とを有するスライダー本体と、空気支持面を作り出す第
１および第２の側部レールとを含む。前記第１および第
２の側部レールはそれぞれ第１および第２の側部エッジ
に沿って位置している。第１および第２の側部レールは
各々先端エッジと後端エッジとの間で延在し、変換点を
有した表面形状を有している。即ち、各々の側部レール
の表面は先端エッジから変換点へ向かって巾が減少し、
変換点から後端エッジへ向かって巾が増加している。
【００１７】１つの実施例においては、第１および第２
の側部レールは砂時計型のカタマランスライダーを形成
しており、これは第１および第２の側部レールとの間に
配置され、かつ先端エッジから後端エッジへ延在した凹
所領域を含んでいる。
の側部レールは砂時計型のカタマランスライダーを形成
しており、これは第１および第２の側部レールとの間に
配置され、かつ先端エッジから後端エッジへ延在した凹
所領域を含んでいる。
【００１８】他の実施例においては、第１および第２の
側部レールは先端エッジと後端エッジとの間で延在した
エッジステップ部を含んでいる。
側部レールは先端エッジと後端エッジとの間で延在した
エッジステップ部を含んでいる。
【００１９】他の実施例においては、各々の変換点は先
端エッジから後端エッジへと測ったスライダーの長さの
約１／３だけ先端エッジから離れている。
端エッジから後端エッジへと測ったスライダーの長さの
約１／３だけ先端エッジから離れている。
【００２０】他の実施例においては、空気支持面は先端
エッジと後端エッジにおいてはほぼ同じ巾を有しており
、変換点における巾は先端エッジおよび後端エッジにお
ける巾のほぼ半分である。
エッジと後端エッジにおいてはほぼ同じ巾を有しており
、変換点における巾は先端エッジおよび後端エッジにお
ける巾のほぼ半分である。
【００２１】さらに他の実施例においては、スライダー
は第１側部レールと第２側部レールとの間で延在するク
ロスレールを含み、砂時計型の負圧の空気支持スライダ
ー（ＮＰＡＢ）を形成している。作動中はクロスレール
はクロスレールと後端エッジとの間に負圧領域を作り出
す。
は第１側部レールと第２側部レールとの間で延在するク
ロスレールを含み、砂時計型の負圧の空気支持スライダ
ー（ＮＰＡＢ）を形成している。作動中はクロスレール
はクロスレールと後端エッジとの間に負圧領域を作り出
す。
【００２２】
【実施例】図７は本発明による砂時計型のカタマランス
ライダー５０の、後端エッジ５２から見た透視図である
。前記スライダー５０は１対の突出レール４２，４４を
含み、これらはそれぞれ空気支持面４６，４８を有して
いる。レール４２，４４は先端エッジ５１から後端エッ
ジ５２へ延在している。スライダー５０は修正されたカ
タマランスライダーである。側部レール４２，４４は第
２図に示したレール３２，３４のような長方形ではない
。その代わりに、レール４２，４４は先端エッジ５１か
ら変換点５６，６０へ向けて巾が減少し、変換点５６，
６０から後端エッジ５２へ向けて巾が増加している。言
い換えると、レール４２，４４は全体的に“砂時計型”
になっている。各々の空気支持面４６，４８は先端エッ
ジ５１において測った巾が後端エッジ５２において測っ
た巾とほぼ等しくなっている。レール４２，４４は空気
支持面４６，４８の変換点５６，６０における巾が先端
エッジ５１および後端エッジ５２において測った巾の半
分になるように形成されている。図示したすべての実施
例において、本発明が空気支持面の内側エッジと外側エ
ッジとが直線であることを要求してはおらず、前記エッ
ジはスライダーの先端エッジから後端エッジへ向けて曲
がっていてもよいことが理解できるはずである。
ライダー５０の、後端エッジ５２から見た透視図である
。前記スライダー５０は１対の突出レール４２，４４を
含み、これらはそれぞれ空気支持面４６，４８を有して
いる。レール４２，４４は先端エッジ５１から後端エッ
ジ５２へ延在している。スライダー５０は修正されたカ
タマランスライダーである。側部レール４２，４４は第
２図に示したレール３２，３４のような長方形ではない
。その代わりに、レール４２，４４は先端エッジ５１か
ら変換点５６，６０へ向けて巾が減少し、変換点５６，
６０から後端エッジ５２へ向けて巾が増加している。言
い換えると、レール４２，４４は全体的に“砂時計型”
になっている。各々の空気支持面４６，４８は先端エッ
ジ５１において測った巾が後端エッジ５２において測っ
た巾とほぼ等しくなっている。レール４２，４４は空気
支持面４６，４８の変換点５６，６０における巾が先端
エッジ５１および後端エッジ５２において測った巾の半
分になるように形成されている。図示したすべての実施
例において、本発明が空気支持面の内側エッジと外側エ
ッジとが直線であることを要求してはおらず、前記エッ
ジはスライダーの先端エッジから後端エッジへ向けて曲
がっていてもよいことが理解できるはずである。
【００２３】スライダー５０は既知の方法でアクチュエ
ータアームに固定されている。例えば、スライダー５０
は図１、図２、および図３に示されたアクチュエータア
ーム１２に固定されていてもよい。ディスク１４が回転
すると、スライダー５０とディスク１４との間の空気流
は空気支持面４６，４８を加圧し、スライダー５０をデ
ィスク１４の表面より数マイクロインチ（０．１ミクロ
ン）だけ上へ浮揚させる。好ましい実施例においては、
スライダー５０はディスク１４が毎秒２５ｍ（約１００
０インチ）で回転したときに０．２ミクロン（約８マイ
クロインチ）だけ浮揚する。ディスクが回転し始めたと
きに、より早く離れるようにするために、レール４２，
４４は先端エッジのテーパ部６２，６４を含む。前記テ
ーパ部６２，６４は、レール４２，４４の下での周囲空
気と加圧空気との間の圧力転移を滑らかにすることによ
って、より速く分離させるようにしている。分離がより
速くなることによってスライダー５０が飛揚し始める前
にディスク面上を滑る時間の長さが減り、それによって
スライダー５０およびディスク１４の両方の磨耗を減ら
すことになる。
ータアームに固定されている。例えば、スライダー５０
は図１、図２、および図３に示されたアクチュエータア
ーム１２に固定されていてもよい。ディスク１４が回転
すると、スライダー５０とディスク１４との間の空気流
は空気支持面４６，４８を加圧し、スライダー５０をデ
ィスク１４の表面より数マイクロインチ（０．１ミクロ
ン）だけ上へ浮揚させる。好ましい実施例においては、
スライダー５０はディスク１４が毎秒２５ｍ（約１００
０インチ）で回転したときに０．２ミクロン（約８マイ
クロインチ）だけ浮揚する。ディスクが回転し始めたと
きに、より早く離れるようにするために、レール４２，
４４は先端エッジのテーパ部６２，６４を含む。前記テ
ーパ部６２，６４は、レール４２，４４の下での周囲空
気と加圧空気との間の圧力転移を滑らかにすることによ
って、より速く分離させるようにしている。分離がより
速くなることによってスライダー５０が飛揚し始める前
にディスク面上を滑る時間の長さが減り、それによって
スライダー５０およびディスク１４の両方の磨耗を減ら
すことになる。
【００２４】前記砂時計型レール４２，４４はイオンビ
ームで食刻することによって形成される。この形成過程
はイオン粉砕として知られている。図７は“深い”食刻
を示しており、レール４２，４４は凹所領域５４から約
２５ミクロンだけ突出している。実質的には凹所領域５
４の上には空気圧力はたたない。あるいはレール４２，
４４はレーザー食刻あるいは類似の食刻技術によって形
成してもよい。
ームで食刻することによって形成される。この形成過程
はイオン粉砕として知られている。図７は“深い”食刻
を示しており、レール４２，４４は凹所領域５４から約
２５ミクロンだけ突出している。実質的には凹所領域５
４の上には空気圧力はたたない。あるいはレール４２，
４４はレーザー食刻あるいは類似の食刻技術によって形
成してもよい。
【００２５】図８および図９は図７における砂時計型レ
ール４２の底部平面図であり、異なったスキュー角にお
ける実効空気支持面を示している。説明と分析を簡単に
するために、正圧の実効面積を全体的に実効面積６１，
６３によって示されている。図８においては、風１６に
対するスキュー角が零の場合のレール４２が示されてい
る。実効面積６１はレール４２の全長に沿って正の圧力
を発生させる。三角形の領域６５，６６，６７，６８は
幾らかの付加的な正圧を発生させる。図９は風１６に対
するスキュー角がφの場合のレール４２が示されている
。実効面積６１と６３とはほぼ等しい。結果として、レ
ール４２，４４における加圧と飛揚高さとは、変動する
スキュー角に亘って、従来型のカタマランスライダー３
０（図２から図６参照）より一定である。三角型流域６
９，７１もまた幾つかの正圧を発生するが、変動するス
キュー角φにおいては領域６５，６６，６７，６８で平
衡する傾向がある。スライダー５０が飛揚高さに変化が
少ないので、平均飛揚高さは減少し、大きなスキュー角
において、スライダー５０がディスクと接触する危険性
なしに、ディスク１４上の個々のビット位置においてよ
り大きな分解能を得ることができる。
ール４２の底部平面図であり、異なったスキュー角にお
ける実効空気支持面を示している。説明と分析を簡単に
するために、正圧の実効面積を全体的に実効面積６１，
６３によって示されている。図８においては、風１６に
対するスキュー角が零の場合のレール４２が示されてい
る。実効面積６１はレール４２の全長に沿って正の圧力
を発生させる。三角形の領域６５，６６，６７，６８は
幾らかの付加的な正圧を発生させる。図９は風１６に対
するスキュー角がφの場合のレール４２が示されている
。実効面積６１と６３とはほぼ等しい。結果として、レ
ール４２，４４における加圧と飛揚高さとは、変動する
スキュー角に亘って、従来型のカタマランスライダー３
０（図２から図６参照）より一定である。三角型流域６
９，７１もまた幾つかの正圧を発生するが、変動するス
キュー角φにおいては領域６５，６６，６７，６８で平
衡する傾向がある。スライダー５０が飛揚高さに変化が
少ないので、平均飛揚高さは減少し、大きなスキュー角
において、スライダー５０がディスクと接触する危険性
なしに、ディスク１４上の個々のビット位置においてよ
り大きな分解能を得ることができる。
【００２６】図１０は別のスライダーの実施例の透視図
である。スライダー７０は砂時計型レール７２，７４を
有し、食刻によって“浅い”エッジステップ部あるいは
ブレンド部７６を形成している。前記エッジステップ部
７６は内側表面と外側表面とを形成しており、それらは
空気支持面７８，８０から約０ないし２．０ミクロンだ
け凹んでいる。前記エッジステップ部７６は先端エッジ
８６と後端エッジ８８との間で各レールに沿って位置し
ており、砂時計型の空気支持面７８，８０を形成してい
る。スライダー７０がスキュー角φにおいて飛揚すると
（図９参照）、前記凹んだ表面も付加的な圧力を発生し
、スライダー７０が飛揚高さを失うことを防いでいる。 この結果、変動するスキュー角φに対してより均等な飛
揚高さを得ることができる。
である。スライダー７０は砂時計型レール７２，７４を
有し、食刻によって“浅い”エッジステップ部あるいは
ブレンド部７６を形成している。前記エッジステップ部
７６は内側表面と外側表面とを形成しており、それらは
空気支持面７８，８０から約０ないし２．０ミクロンだ
け凹んでいる。前記エッジステップ部７６は先端エッジ
８６と後端エッジ８８との間で各レールに沿って位置し
ており、砂時計型の空気支持面７８，８０を形成してい
る。スライダー７０がスキュー角φにおいて飛揚すると
（図９参照）、前記凹んだ表面も付加的な圧力を発生し
、スライダー７０が飛揚高さを失うことを防いでいる。 この結果、変動するスキュー角φに対してより均等な飛
揚高さを得ることができる。
【００２７】飛揚高さに加えて、その他の重要な飛揚特
性は横揺れである。変動するスキュー角においては、ス
ライダーはそれらの縦方向軸の周りで横揺れしようとす
る。横揺れは空気支持面７８，８０における圧力分布が
スライダーの枢軸点に関して移転することによって生じ
る。横揺れを減少させて、全体的に最適な飛揚特性を得
るために、空気支持面７８，８０とエッジステップ部７
６との寸法は、圧力分布の移転を最小にするために調節
しなければならない。例えば、各レールの内側エッジと
外側エッジとにおけるエッジステップ部７６は非対称的
に形成されていてもよく、例えば、内側表面を外側表面
より広くしたり、あるいはより大きな凹みを形成させて
もよい。この凹んだ内側表面と外側表面とは異なった寸
法になっていてもよく、また一方のレールと他方のレー
ルとで異なっていてもよい。
性は横揺れである。変動するスキュー角においては、ス
ライダーはそれらの縦方向軸の周りで横揺れしようとす
る。横揺れは空気支持面７８，８０における圧力分布が
スライダーの枢軸点に関して移転することによって生じ
る。横揺れを減少させて、全体的に最適な飛揚特性を得
るために、空気支持面７８，８０とエッジステップ部７
６との寸法は、圧力分布の移転を最小にするために調節
しなければならない。例えば、各レールの内側エッジと
外側エッジとにおけるエッジステップ部７６は非対称的
に形成されていてもよく、例えば、内側表面を外側表面
より広くしたり、あるいはより大きな凹みを形成させて
もよい。この凹んだ内側表面と外側表面とは異なった寸
法になっていてもよく、また一方のレールと他方のレー
ルとで異なっていてもよい。
【００２８】図１０においては、変換点８２，８４は後
端エッジ８８よりも先端エッジ８６の方に近く位置して
いる。変換点８２，８４は好ましくはスライダー７０の
全長の約１／３だけ先端エッジ８６から離れている。変
換点８２，８４の位置は、他の実施例（図示せず）にお
いては、縦揺れのような飛揚特性を変化させるために、
変化してもよい。縦揺れはディスク面と空気支持面７８
，８０によって全体的に画定される平面との間の角度に
よって測定される。
端エッジ８８よりも先端エッジ８６の方に近く位置して
いる。変換点８２，８４は好ましくはスライダー７０の
全長の約１／３だけ先端エッジ８６から離れている。変
換点８２，８４の位置は、他の実施例（図示せず）にお
いては、縦揺れのような飛揚特性を変化させるために、
変化してもよい。縦揺れはディスク面と空気支持面７８
，８０によって全体的に画定される平面との間の角度に
よって測定される。
【００２９】スライダー７０が正の方向の縦揺れ特性を
有しているときには、典型的には先端エッジ８６は後端
エッジ８８よりもディスク面から大きく離れて飛揚する
。縦揺れ角を増加させると、ディスクが回転し始めたと
きにより速く分離する。正方向の縦揺れはまた“ヘッド
衝突”の危険性を減らす。先端エッジ８６が後端エッジ
８８よりもディスク面からより離れて飛揚するときには
、空気支持面７８，８０は負方向の縦揺れに抵抗しよう
とし、先端エッジ８６はディスク面の中へ衝突するであ
ろう。しかしながら、正方向の縦揺れが大きすぎると、
後端エッジ８８の不変性あるいは安定性に悪影響を与え
る。正方向の縦揺れが小さいと後端エッジ８８の不変性
が増す。トランスデューサ３５，３７（図３参照）のよ
うなトランスデューサは代表的には後端エッジ８８の上
に位置しているので、安定性が増加すると読み書き操作
の実行性は増加することになるであろう。スライダー７
０が正方向の縦揺れを小さくし過ぎて飛揚すると、スラ
イダーは負方向の縦揺れを伴って回転させられ、ディス
ク面の中へ衝突するであろう。
有しているときには、典型的には先端エッジ８６は後端
エッジ８８よりもディスク面から大きく離れて飛揚する
。縦揺れ角を増加させると、ディスクが回転し始めたと
きにより速く分離する。正方向の縦揺れはまた“ヘッド
衝突”の危険性を減らす。先端エッジ８６が後端エッジ
８８よりもディスク面からより離れて飛揚するときには
、空気支持面７８，８０は負方向の縦揺れに抵抗しよう
とし、先端エッジ８６はディスク面の中へ衝突するであ
ろう。しかしながら、正方向の縦揺れが大きすぎると、
後端エッジ８８の不変性あるいは安定性に悪影響を与え
る。正方向の縦揺れが小さいと後端エッジ８８の不変性
が増す。トランスデューサ３５，３７（図３参照）のよ
うなトランスデューサは代表的には後端エッジ８８の上
に位置しているので、安定性が増加すると読み書き操作
の実行性は増加することになるであろう。スライダー７
０が正方向の縦揺れを小さくし過ぎて飛揚すると、スラ
イダーは負方向の縦揺れを伴って回転させられ、ディス
ク面の中へ衝突するであろう。
【００３０】最適の飛揚特性を得るためには、縦揺れを
正確に制御しなければならない。縦揺れ角は空気支持面
７８，８０に沿った圧力勾配を変化させることによって
制御される。空気支持面７８，８０に沿って圧力分布を
変化させるために、変換点８２，８４は先端エッジ８６
あるいは後端エッジ８８のいずれかに近くなるように位
置していてもよい。代表的な縦揺れ角は約１００マイク
ロラジアン（５．７３×１０−３度）から約３００マイ
クロラジアン（１．７２×１０−２度）の範囲内にある
。
正確に制御しなければならない。縦揺れ角は空気支持面
７８，８０に沿った圧力勾配を変化させることによって
制御される。空気支持面７８，８０に沿って圧力分布を
変化させるために、変換点８２，８４は先端エッジ８６
あるいは後端エッジ８８のいずれかに近くなるように位
置していてもよい。代表的な縦揺れ角は約１００マイク
ロラジアン（５．７３×１０−３度）から約３００マイ
クロラジアン（１．７２×１０−２度）の範囲内にある
。
【００３１】ディスク１４がレール７２，７４の下に空
気（風１６）を吸引すると、空気支持面７８，８０に沿
った表面摩擦によって空気圧力が増加する。変換点８２
，８４は空気支持面７８，８０を前面と後面とに分割す
る。前面は先端エッジ８６に近接し、後面は後端エッジ
８８に近接する。前面と後面との間には中央面が位置し
、これは変換点８２，８４に近接している。中央面は前
面よりも狭い空気支持面を有しているので、変換点８２
，８４において空気圧力の一部分が流出してしまう。 この部分は後部空気支持面を加圧するのには利用できな
い。この結果、先端エッジ８６に向かって空気圧力は大
きくなり、後端エッジ８８に向かって空気圧力は小さく
なり、スライダー７０は縦揺れ角が増加される。縦揺れ
角を減少させるためには、変換点８２，８４は後端エッ
ジ８８よりも先端エッジ８６の方により近く位置される
。結果的に得られる圧力分布は前部空気支持面上の圧力
を減少させ、それによって縦揺れ角が減少される。
気（風１６）を吸引すると、空気支持面７８，８０に沿
った表面摩擦によって空気圧力が増加する。変換点８２
，８４は空気支持面７８，８０を前面と後面とに分割す
る。前面は先端エッジ８６に近接し、後面は後端エッジ
８８に近接する。前面と後面との間には中央面が位置し
、これは変換点８２，８４に近接している。中央面は前
面よりも狭い空気支持面を有しているので、変換点８２
，８４において空気圧力の一部分が流出してしまう。 この部分は後部空気支持面を加圧するのには利用できな
い。この結果、先端エッジ８６に向かって空気圧力は大
きくなり、後端エッジ８８に向かって空気圧力は小さく
なり、スライダー７０は縦揺れ角が増加される。縦揺れ
角を減少させるためには、変換点８２，８４は後端エッ
ジ８８よりも先端エッジ８６の方により近く位置される
。結果的に得られる圧力分布は前部空気支持面上の圧力
を減少させ、それによって縦揺れ角が減少される。
【００３２】砂時計型レールにおける変換点の近くで空
気圧力が流出していくので、砂時計型のカタマランスラ
イダー（変換点を有している）の平均飛揚高さは、同じ
巾のカタマランスライダーのそれより低くなる。従って
、空気支持面７８，８０は先端エッジ８６および後端エ
ッジ８８の近くの方が、図４に示した従来型のカタマラ
ンスライダー３０の空気支持面３８，３９よりも巾広く
なっている。エッジステップ部７６は変換点８２，８４
から先端エッジ８６，後端エッジ８８まで完全に延在し
ているのではなく、先端エッジおよび後端エッジの手前
まで延在している。エッジステップ部７６の末端を先端
エッジ８６および後端エッジ８８の手前にすることによ
って、空気支持面７８，８０の巾を先端エッジと後端エ
ッジの近くで最大にすることになる。表面が巾広くなれ
ばより大きな空気圧力が発生し、スライダー７０がディ
スク面に近づき過ぎて飛揚することを防ぐ。また空気支
持面７８，８０が巾広くなると、後端エッジ８８上に図
３に示したトランスデューサ３５，３７のようなトラン
スデューサを固定するための空間をより大きくとること
ができる。
気圧力が流出していくので、砂時計型のカタマランスラ
イダー（変換点を有している）の平均飛揚高さは、同じ
巾のカタマランスライダーのそれより低くなる。従って
、空気支持面７８，８０は先端エッジ８６および後端エ
ッジ８８の近くの方が、図４に示した従来型のカタマラ
ンスライダー３０の空気支持面３８，３９よりも巾広く
なっている。エッジステップ部７６は変換点８２，８４
から先端エッジ８６，後端エッジ８８まで完全に延在し
ているのではなく、先端エッジおよび後端エッジの手前
まで延在している。エッジステップ部７６の末端を先端
エッジ８６および後端エッジ８８の手前にすることによ
って、空気支持面７８，８０の巾を先端エッジと後端エ
ッジの近くで最大にすることになる。表面が巾広くなれ
ばより大きな空気圧力が発生し、スライダー７０がディ
スク面に近づき過ぎて飛揚することを防ぐ。また空気支
持面７８，８０が巾広くなると、後端エッジ８８上に図
３に示したトランスデューサ３５，３７のようなトラン
スデューサを固定するための空間をより大きくとること
ができる。
【００３３】代表的には、ジンバルのばねがスライダー
７０を、図２に示したアームのようなアクチュエータア
ームに結合している。ジンバルのばねはスライダー７０
がディスク面の携帯に追従しながら縦揺れ、横揺れをす
ることのできる枢軸を提供する凹みを有している。各レ
ールの砂時計型の形状は、前記凹みがスライダー７０と
接触している点の周りでの空気支持の、縦揺れに対する
不変性を改善している。変換点８２，８４の近くで空気
圧力が流出していくので、垂直方向の不変性を有した空
気支持面７８，８０の“面積要素”は、枢軸点から離れ
たスライダー７０の先端エッジ８６と後端エッジ８８の
近くに集中している。従って、各面積要素の垂直方向の
不変性は、より長いモーメントのあるアームによって増
幅され、より大きな縦揺れの不変性を与えることができ
る。
７０を、図２に示したアームのようなアクチュエータア
ームに結合している。ジンバルのばねはスライダー７０
がディスク面の携帯に追従しながら縦揺れ、横揺れをす
ることのできる枢軸を提供する凹みを有している。各レ
ールの砂時計型の形状は、前記凹みがスライダー７０と
接触している点の周りでの空気支持の、縦揺れに対する
不変性を改善している。変換点８２，８４の近くで空気
圧力が流出していくので、垂直方向の不変性を有した空
気支持面７８，８０の“面積要素”は、枢軸点から離れ
たスライダー７０の先端エッジ８６と後端エッジ８８の
近くに集中している。従って、各面積要素の垂直方向の
不変性は、より長いモーメントのあるアームによって増
幅され、より大きな縦揺れの不変性を与えることができ
る。
【００３４】各レールに対してエッジステップ部７６が
先端エッジ８６と後端エッジ８８の手前で終わるように
して設けることによって砂時計型の形状を作り出すこと
によって、王冠状の高さの変化に対する飛揚高さの感度
が改善、あるいは減少される。空気支持面７８，８０は
先端エッジ８６から後端エッジ８８まで完全に平坦にな
ってはおらず、若干凸状になっている。この凸状形状に
なるのには２つの理由がある。第１に、スライダー７０
をジンバルに固定する工程における製作誤差がスライダ
ーの変形を生じさせる。第２に、設計者は表面状の磨耗
を減らすために、空気支持面７８，８０を意識的に“丸
く”しているからである。王冠状の高さは丸さの程度で
測り、スライダー毎に変化することがある。王冠状の高
さが増加すると、空気支持面７８，８０の中央部近くで
圧力を上昇させ、これが飛揚高さを増加させる。しかし
ながら、エッジステップ部７６はこの効果に対して反作
用する。エッジステップ部７６が中央部近くで空気圧力
を流出させるので、王冠状の高さが増加しても中央部近
くの空気圧力に対しては無視できるような影響しか与え
ない。従って、砂時計型の形状は王冠高さの変化に対す
る飛揚高さの感度を減少させる。またディスクの不安定
性は、王冠高さの変化と同様に、空気支持面７８，８０
上の圧力に対して悪影響を与えるので、砂時計型の形状
は低周波のディスク不安定性に対する飛揚高さの感度を
減少させる。
先端エッジ８６と後端エッジ８８の手前で終わるように
して設けることによって砂時計型の形状を作り出すこと
によって、王冠状の高さの変化に対する飛揚高さの感度
が改善、あるいは減少される。空気支持面７８，８０は
先端エッジ８６から後端エッジ８８まで完全に平坦にな
ってはおらず、若干凸状になっている。この凸状形状に
なるのには２つの理由がある。第１に、スライダー７０
をジンバルに固定する工程における製作誤差がスライダ
ーの変形を生じさせる。第２に、設計者は表面状の磨耗
を減らすために、空気支持面７８，８０を意識的に“丸
く”しているからである。王冠状の高さは丸さの程度で
測り、スライダー毎に変化することがある。王冠状の高
さが増加すると、空気支持面７８，８０の中央部近くで
圧力を上昇させ、これが飛揚高さを増加させる。しかし
ながら、エッジステップ部７６はこの効果に対して反作
用する。エッジステップ部７６が中央部近くで空気圧力
を流出させるので、王冠状の高さが増加しても中央部近
くの空気圧力に対しては無視できるような影響しか与え
ない。従って、砂時計型の形状は王冠高さの変化に対す
る飛揚高さの感度を減少させる。またディスクの不安定
性は、王冠高さの変化と同様に、空気支持面７８，８０
上の圧力に対して悪影響を与えるので、砂時計型の形状
は低周波のディスク不安定性に対する飛揚高さの感度を
減少させる。
【００３５】図１１から図１４は図１０の線（１１−１
１）に沿って見たレール７４のようなレールの拡大断面
図であり、各種のエッジステップ部の実施例を示してい
る。図１１はエッジステップ部７６が“真の”ステップ
部になっている実施例を示している。図１２はエッジス
テップ部７６が面取りされている別の実施例を示してい
る。図１３は空気支持面８０とレール７４の内外エッジ
との間でエッジステップ部７６が広くて浅い面取り部と
なっているさらに他の実施例を示している。図１４はエ
ッジステップ部７６が浅いエッジブレンド部となってい
るさらに他の実施例を示している。これらの実施例の内
のどれか１つ、あるいはそれらの組合わせが、本発明の
範囲の中で作用できることが理解されるはずである。
１）に沿って見たレール７４のようなレールの拡大断面
図であり、各種のエッジステップ部の実施例を示してい
る。図１１はエッジステップ部７６が“真の”ステップ
部になっている実施例を示している。図１２はエッジス
テップ部７６が面取りされている別の実施例を示してい
る。図１３は空気支持面８０とレール７４の内外エッジ
との間でエッジステップ部７６が広くて浅い面取り部と
なっているさらに他の実施例を示している。図１４はエ
ッジステップ部７６が浅いエッジブレンド部となってい
るさらに他の実施例を示している。これらの実施例の内
のどれか１つ、あるいはそれらの組合わせが、本発明の
範囲の中で作用できることが理解されるはずである。
【００３６】図１５は図１０に示したスライダー７０に
類似した砂時計型のスライダーを示しているが、これは
クロスレールを有している。クロスレールを有したスラ
イダーは代表的には、クロスレールを有していないカタ
マランスライダーに対して、負圧空気支持（ＮＰＡＢ）
スライダーと呼ばれる。砂時計型のＮＰＡＢスライダー
１１０は空気支持面１１６と１１８をそれぞれ有したレ
ール１１２，１１４を有している。クロスレール１２０
はレール１１２と１１４との間で延在している。好まし
い実施例においては、クロスレール１２０は後端エッジ
１２３よりも先端エッジ１２１の法により近く位置して
いる。
類似した砂時計型のスライダーを示しているが、これは
クロスレールを有している。クロスレールを有したスラ
イダーは代表的には、クロスレールを有していないカタ
マランスライダーに対して、負圧空気支持（ＮＰＡＢ）
スライダーと呼ばれる。砂時計型のＮＰＡＢスライダー
１１０は空気支持面１１６と１１８をそれぞれ有したレ
ール１１２，１１４を有している。クロスレール１２０
はレール１１２と１１４との間で延在している。好まし
い実施例においては、クロスレール１２０は後端エッジ
１２３よりも先端エッジ１２１の法により近く位置して
いる。
【００３７】走査中には、クロスレール１２０は空気支
持面１１６，１１８に沿って発生する正圧に反作用する
負圧領域１２２を作り出し、スライダーの安定性と不変
性を増加させる。負圧領域１２２はレール１１２と１１
４との間およびクロスレール１２０と後端エッジ１２３
との間で発生する。
持面１１６，１１８に沿って発生する正圧に反作用する
負圧領域１２２を作り出し、スライダーの安定性と不変
性を増加させる。負圧領域１２２はレール１１２と１１
４との間およびクロスレール１２０と後端エッジ１２３
との間で発生する。
【００３８】スライダー１１０はさらにエッジステップ
部１２５を有している。クロスレール１２０とエッジス
テップ部１２５とは空気支持面１１６，１１８より約０
ミクロンから２．０ミクロンだけ下方へ食刻されていて
もよい。エッジステップ部１２５は、空気支持面１１６
，１１８より下へ約１０ミクロンだけ食刻された負圧領
域１２２に比べて、比較的浅くなっている。エッジステ
ップ部１２５は鱗状に剥がされ、実質的には図１２に示
したエッジステップ部７６と同じ様に見える。スライダ
ーの不変性を最大化するために、各レールにエッジステ
ップ部１２５が形成され、それらの末端は先端エッジ１
４２と後端エッジ１２４との手前に位置している。これ
によって、レール１１２と１１４の端部近くにおいて、
正圧をつくり出す空気支持面が最大になり、またスライ
ダー１１０の中央近くにおける負圧領域１２２が最大に
なる。結果として、正圧と負圧との間の反作用が最大に
なり、スライダーの不変性が改善される。
部１２５を有している。クロスレール１２０とエッジス
テップ部１２５とは空気支持面１１６，１１８より約０
ミクロンから２．０ミクロンだけ下方へ食刻されていて
もよい。エッジステップ部１２５は、空気支持面１１６
，１１８より下へ約１０ミクロンだけ食刻された負圧領
域１２２に比べて、比較的浅くなっている。エッジステ
ップ部１２５は鱗状に剥がされ、実質的には図１２に示
したエッジステップ部７６と同じ様に見える。スライダ
ーの不変性を最大化するために、各レールにエッジステ
ップ部１２５が形成され、それらの末端は先端エッジ１
４２と後端エッジ１２４との手前に位置している。これ
によって、レール１１２と１１４の端部近くにおいて、
正圧をつくり出す空気支持面が最大になり、またスライ
ダー１１０の中央近くにおける負圧領域１２２が最大に
なる。結果として、正圧と負圧との間の反作用が最大に
なり、スライダーの不変性が改善される。
【００３９】浅いエッジステップ部１２５は付加的な圧
力を作り出す。スライダー１１０があるスキュー角で飛
揚する時、エッジステップ部１２５に生じる付加的な圧
力が空気支持面１１６と１１８に亘る圧力分布の転移を
減らすことによって、飛揚高さに対するスキュー角の影
響を減少させることになる。その結果、可変的なスキュ
ー角φに対してより一定の飛揚高さが得られる。スライ
ダー１１０はまた王冠高さの変化およびディスクの不安
定性に対して比較的感度が小さくなっている（図１０を
参照しながらの説明を参考にすること）。
力を作り出す。スライダー１１０があるスキュー角で飛
揚する時、エッジステップ部１２５に生じる付加的な圧
力が空気支持面１１６と１１８に亘る圧力分布の転移を
減らすことによって、飛揚高さに対するスキュー角の影
響を減少させることになる。その結果、可変的なスキュ
ー角φに対してより一定の飛揚高さが得られる。スライ
ダー１１０はまた王冠高さの変化およびディスクの不安
定性に対して比較的感度が小さくなっている（図１０を
参照しながらの説明を参考にすること）。
【００４０】図１５はクロスレール１２０の有無にかか
わらず用いることの出来る他のレールの幾何学的形状を
示している。細長くなった変換部１２６，１２８が空気
支持面１１６，１１８を３つの部分に分割している。空
気支持面１１６は前面１３０と、中央面１３２と、後面
１３４とに分割される。同様に、空気支持面１１８も前
面と、中央面１３８と、後面１４０とに分割される。変
換部１２６と１２８とはスライダー１１０の長さの約１
／３だけ先端エッジ１４２から離れている。結果として
、前面１３０，１３６は後面１３４，１４０より小さく
なる。中央面１３２，１３８は全体的に長方形になって
いる。
わらず用いることの出来る他のレールの幾何学的形状を
示している。細長くなった変換部１２６，１２８が空気
支持面１１６，１１８を３つの部分に分割している。空
気支持面１１６は前面１３０と、中央面１３２と、後面
１３４とに分割される。同様に、空気支持面１１８も前
面と、中央面１３８と、後面１４０とに分割される。変
換部１２６と１２８とはスライダー１１０の長さの約１
／３だけ先端エッジ１４２から離れている。結果として
、前面１３０，１３６は後面１３４，１４０より小さく
なる。中央面１３２，１３８は全体的に長方形になって
いる。
【００４１】クロスレール１２０によって作り出される
負圧領域１２２は接線方向のディスク速度に対する飛揚
高さの感度を減少させる。ディスクが回転すると、空気
支持面下での空気の速度はディスクの外径部における方
が内径部におけるよりも速い。従って、各空気支持面に
沿って作り出される正圧は、外径部における方が内径部
におけるよりも大きい。しかしながら、外径部において
は負圧もまた増加する。負圧の増加分は正圧の増加分と
反作用し、空気速度の変化によって生じる飛揚高さの変
化も減少させる。
負圧領域１２２は接線方向のディスク速度に対する飛揚
高さの感度を減少させる。ディスクが回転すると、空気
支持面下での空気の速度はディスクの外径部における方
が内径部におけるよりも速い。従って、各空気支持面に
沿って作り出される正圧は、外径部における方が内径部
におけるよりも大きい。しかしながら、外径部において
は負圧もまた増加する。負圧の増加分は正圧の増加分と
反作用し、空気速度の変化によって生じる飛揚高さの変
化も減少させる。
【００４２】砂時計型の空気支持面１１６，１１８はさ
らに空気速度の変化によって生じる飛揚高さの変化をも
減少させる。空気速度が大きくなると、正圧の増加分の
方が負圧の増加分より大きくなる。空気支持面１１６，
１１８は中央面１３２，１３８においてより狭くなって
いるので、正圧は負圧領域１２２の中へ流出し、正圧の
増加分を減少させる。正圧は、最も大きな負圧領域、即
ち、負圧領域１２２の中央領域が中央面１３２，１３８
に近接しているので、さらに減少される。従って、負圧
領域１２２は中央面１３２，１３８からより多くの空気
を吸引するので、正圧の増加分をさらに減少させる。結
果として、正圧の負圧の変化が可変的な接線方向のディ
スク速度においてほぼ等しい状態で維持される。
らに空気速度の変化によって生じる飛揚高さの変化をも
減少させる。空気速度が大きくなると、正圧の増加分の
方が負圧の増加分より大きくなる。空気支持面１１６，
１１８は中央面１３２，１３８においてより狭くなって
いるので、正圧は負圧領域１２２の中へ流出し、正圧の
増加分を減少させる。正圧は、最も大きな負圧領域、即
ち、負圧領域１２２の中央領域が中央面１３２，１３８
に近接しているので、さらに減少される。従って、負圧
領域１２２は中央面１３２，１３８からより多くの空気
を吸引するので、正圧の増加分をさらに減少させる。結
果として、正圧の負圧の変化が可変的な接線方向のディ
スク速度においてほぼ等しい状態で維持される。
【００４３】砂時計型のレールを有したスライダーのた
めの本発明は、変動するスキュー角およびディスク速度
で飛揚している間の空気支持面と圧力分布をほぼ一定に
する。結果として、砂時計型のレールを有したスライダ
ーは飛揚特性を従来技術より改善している。
めの本発明は、変動するスキュー角およびディスク速度
で飛揚している間の空気支持面と圧力分布をほぼ一定に
する。結果として、砂時計型のレールを有したスライダ
ーは飛揚特性を従来技術より改善している。
【００４４】本発明を好ましい実施例を参照しながら説
明してきたが、当業界の者には本発明の精神およびその
逸脱することなしに形態やその詳細を変更することがわ
かるであろう。
明してきたが、当業界の者には本発明の精神およびその
逸脱することなしに形態やその詳細を変更することがわ
かるであろう。
【図１】回転ディスクの上で支持されている空気支持に
よるスライダーの頂部平面図。
よるスライダーの頂部平面図。
【図２】従来技術によるカタマランスライダーを有する
ヘッドのジンバルの透視図。
ヘッドのジンバルの透視図。
【図３】図２線３−３に沿って見たヘッドのジンバルの
組立体の端面図。
組立体の端面図。
【図４】図２および図３の従来技術によるカタマラン型
空気支持スライダーの底部平面図。
空気支持スライダーの底部平面図。
【図５】スキュー角零における実行空気支持面を示す従
来技術によるカタマラン型レールの底部平面図。
来技術によるカタマラン型レールの底部平面図。
【図６】スキュー角φにおける実行空気支持面を示す従
来技術によるカタマラン型レールの底部平面図。
来技術によるカタマラン型レールの底部平面図。
【図７】本発明による砂時計型カタマランスライダーの
後端エッジから見た透視図。
後端エッジから見た透視図。
【図８】スキュー角零における実行空気支持面を示す砂
時計型レールの底部平面図。
時計型レールの底部平面図。
【図９】スキュー角φにおける実行空気支持面を示す砂
時計型レールの底部平面図。
時計型レールの底部平面図。
【図１０】浅いエッジステップ部を備えて形成された他
のスライダー実施例の透視図。
のスライダー実施例の透視図。
【図１１】浅いエッジステップ部を有する砂時計型レー
ルの図１０の線１１−１１に沿って見た拡大断面図。
ルの図１０の線１１−１１に沿って見た拡大断面図。
【図１２】面取りされた砂時計型レールの図１０の線１
１−１１に沿って見た拡大断面図。
１−１１に沿って見た拡大断面図。
【図１３】面取りされたエッジを有する砂時計型レール
の図１０の線１１−１１に沿って見た拡大断面図。
の図１０の線１１−１１に沿って見た拡大断面図。
【図１４】浅いエッジブレンド部を有する砂時計型レー
ルの図１０の線１１−１１に沿って見た拡大断面図。
ルの図１０の線１１−１１に沿って見た拡大断面図。
【図１５】本発明による砂時計型の負圧空気支持スライ
ダーの透視図。
ダーの透視図。
１４ ディスク
３５，３７ トランスデューサ
４２ 第１側部レール
４４ 第２側部レール
４６，４８，７８，８０，１１６，１１８ 空気支持
面５０，７０，１１ スライダー ５１，１４２ 先端エッジ ５２，１２４ 後端エッジ ５６，６０ 変換点 ６２，６４ 面取り先端エッジ ７６ エッジステップ部 １１２ 第１側部レール １１４ 第２側部レール １２０ クロスレール １２６，１２８ 変換点 １３６，１３８ 中央空気支持面
面５０，７０，１１ スライダー ５１，１４２ 先端エッジ ５２，１２４ 後端エッジ ５６，６０ 変換点 ６２，６４ 面取り先端エッジ ７６ エッジステップ部 １１２ 第１側部レール １１４ 第２側部レール １２０ クロスレール １２６，１２８ 変換点 １３６，１３８ 中央空気支持面
Claims (38)
- 【請求項１】 回転磁気ディスクに接近して電磁トラ
ンスデューサーを支持するための空気支持によるディス
クヘッドのスライダーにおいて、先端エッジと、後端エ
ッジと、第１および第２の側部エッジとを有するスライ
ダー本体と、前記第１および第２の側部エッジにそれぞ
れ沿って位置した第１および第２の側部レールとを含み
、前記第１および第２の側部レールの各々は、空気支持
面を構成し、前記先端エッジと後端エッジとの間で内側
エッジと外側エッジとが変換点を経由して延在しており
、前記内側エッジと外側エッジとは先端エッジから変換
点へ向かって収斂し、変換点から後端エッジへ向かって
発散していることを特徴とする空気支持によるディスク
ヘッドのスライダー。 - 【請求項２】 請求項１に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、前記第１および第２
の側部レールは、第１および第２の側部レールの下にお
いて周囲空気と加圧空気との間で空気圧力の移動を確立
するための、テーパのついた先端エッジを有している空
気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項３】 請求項１に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、各々の空気支持面は
前面と後面とを含み、前面は先端エッジと変換点との間
に位置し、後面は変換点と後端エッジとの間に位置して
いる空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項４】 請求項３に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、前記後面は前記前面
よりも大きな面積を有している空気支持によるディスク
ヘッドのスライダー。 - 【請求項５】 請求項３に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、各々の空気支持面は
さらに変換点近くに位置しかつほぼ長方形の形状を有し
た中央空気支持面を有している空気支持によるディスク
ヘッドのスライダー。 - 【請求項６】 請求項１に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、前記変換点は先端エ
ッジから後端エッジに向けて測った第１および第２の側
部レールの長さの約１／３だけ先端エッジから離れてい
る空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項７】 請求項１に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、各々の空気支持面は
先端エッジと後端エッジとの近くではほぼ同じ巾を有し
ており、変換点近くでは先端エッジと後端エッジとの近
くの巾のほぼ半分に等しい巾を有している空気支持によ
るディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項８】 請求項１に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、第１および第２の側
部レールはスライダー本体から約１０ないし３０ミクロ
ンだけ突出している空気支持によるディスクヘッドのス
ライダー。 - 【請求項９】 請求項１に記載の空気支持によるディ
スクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジと外
側エッジとはエッジステップ部を有している空気支持に
よるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の空気支持によるデ
ィスクヘッドのスライダーにおいて、前記エッジステッ
プ部は空気支持面から約０ないし２．０ミクロンだけ凹
んでいる空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項１１】 請求項１に記載の空気支持によるデ
ィスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジと
外側エッジとはエッジブレンド部を含む空気支持による
ディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項１２】 請求項１に記載の空気支持によるデ
ィスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジと
外側エッジとは面取り部を含む空気支持によるディスク
ヘッドのスライダー。 - 【請求項１３】 請求項１２に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記面取り部は
空気支持面から約０ないし２．０ミクロンだけ凹んだ内
側面と外側面とを形成している空気支持によるディスク
ヘッドのスライダー。 - 【請求項１４】 請求項１３に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記凹んだ内側
面は凹んだ外側面とは異なった寸法を有している空気支
持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項１５】 請求項１に記載の空気支持によるデ
ィスクヘッドのスライダーにおいて、さらに前記第１お
よび第２の側部レールの間に延在したクロスレールを含
み、前記クロスレールと後端エッジとの間に負圧領域を
発生させる空気支持によるディスクヘッドのスライダー
。 - 【請求項１６】 請求項１５に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記クロスレー
ルは後端エッジよりも先端エッジの法により近く位置し
ている空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項１７】 請求項１５に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記クロスレー
ルは空気支持面から約０ないし２．０ミクロンだけ凹ん
でいる空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項１８】 回転磁気ディスクに接近して電磁ト
ランスデューサを支持するための空気支持によるディス
クヘッドのスライダーにおいて先端エッジと、後端エッ
ジと、第１および第２の側部エッジとを有するスライダ
ー本体と、前記第１および第２の側部エッジにそれぞれ
沿って位置した第１および第２の側部レールとを含み、
前記第１および第２の側部レールの各々は、空気支持面
を構成し、前記先端エッジと後端エッジとの間で内側エ
ッジと外側エッジとが変換点を経由して延在しており、
内側エッジと外側エッジとの一部は変換点に向かって収
斂していることを特徴とする空気支持によるディスクヘ
ッドのスライダー。 - 【請求項１９】 請求項１８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとの前記収斂部分は、空気支持面から約０
ないし２．０ミクロンだけ凹んだ表面を形成している空
気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２０】 請求項１８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとの前記収斂部分は直線状になっている空
気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２１】 請求項１８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとの前記収斂部分は曲線状になっている空
気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２２】 請求項１８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとの前記収斂部分はエッジステップ部を有
している空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２３】 請求項１８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとの前記収斂部分はエッジブレンド部を有
している空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２４】 請求項１８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとの前記収斂部分は面取り部を有している
空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２５】 請求項１８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、さらに、前記第
１および第２の側部レールの間に延在したクロスレール
を含み、前記クロスレールと後端エッジとの間に負圧領
域を発生させる空気支持によるディスクヘッドのスライ
ダー。 - 【請求項２６】 回転磁気ディスクに近接して電磁ト
ランスデューサを支持するための負圧の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、先端エッジと、
後端エッジと、第１および第２の側部エッジとを有する
スライダー本体と、前記第１および第２の側部エッジに
それぞれ沿って位置した第１および第２の側部レールで
あって前記第１および第２の側部レールの各々は、空気
支持面を構成し、前記先端エッジと後端エッジとの間で
内側エッジと外側エッジとが変換点を経由して延在して
おり、前記内側エッジと外側エッジとは先端エッジから
変換点へ向かって収斂し、変換点から後端エッジへ向か
って発散している、その第１および第２の側部レールと
、前記第１および第２の側部レールの間に延在したクロ
スレールであって、前記クロスレールと後端エッジとの
間に負圧を発生させる、そのクロスレールとを含むこと
を特徴とする負圧の空気支持によるディスクヘッドのス
ライダー。 - 【請求項２７】 請求項２６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記第１および
第２の側部レールは、第１および第２の側部レールの下
において周囲空気と加圧空気との間で空気圧力の移動を
確立するための、テーパのついた先端エッジを有してい
る空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２８】 請求項２６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、各々の空気支持
面は前面と後面とを含み、前面は先端エッジと変換点と
の間に位置し、後面は変換点と後端エッジとの間に位置
している空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項２９】 請求項２８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記後面は前記
前面よりも大きな面積を有している空気支持によるディ
スクヘッドのスライダー。 - 【請求項３０】 請求項２８に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、各々の空気支持
面はさらに変換点近くに位置しかつほぼ長方形の形状を
有した中央空気支持面を有している空気支持によるディ
スクヘッドのスライダー。 - 【請求項３１】 請求項２６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記変換点は先
端エッジから後端エッジに向けて測った第１および第２
の側部レールの長さの約１／３だけ先端エッジから離れ
ている空気支持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項３２】 請求項２６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、各々の空気支持
面は先端エッジと後端エッジとの近くではほぼ同じ巾を
有しており、変換点近くでは先端エッジと後端エッジと
の近くの巾のほぼ半分に等しい巾を有している空気支持
によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項３３】 請求項２６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとはエッジステップ部を有している空気支
持によるディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項３４】 請求項３３に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記エッジステ
ップ部は空気支持面から約０ないし２．０ミクロンだけ
凹んでいる空気支持によるディスクヘッドのスライダー
。 - 【請求項３５】 請求項２６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとはエッジブレンド部を含む空気支持によ
るディスクヘッドのスライダー。 - 【請求項３６】 請求項２６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記内側エッジ
と外側エッジとは面取り部を含む空気支持によるディス
クヘッドのスライダー。 - 【請求項３７】 請求項３６に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記面取り部は
空気支持面から約０ないし２．０ミクロンだけ凹んだ内
側面と外側面とを形成している空気支持によるディスク
ヘッドのスライダー。 - 【請求項３８】 請求項３７に記載の空気支持による
ディスクヘッドのスライダーにおいて、前記凹んだ内側
面は凹んだ外側面とは異なった寸法を有している空気支
持によるディスクヘッドのスライダー。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/528,936 US5062017A (en) | 1990-05-25 | 1990-05-25 | Hour-glass disk head slider |
| US528936 | 2000-03-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04356765A true JPH04356765A (ja) | 1992-12-10 |
| JP2781467B2 JP2781467B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=24107831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3005739A Expired - Fee Related JP2781467B2 (ja) | 1990-05-25 | 1991-01-22 | 空気支持によるディスクヘッドのスライダー |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5062017A (ja) |
| EP (1) | EP0458444B1 (ja) |
| JP (1) | JP2781467B2 (ja) |
| DE (1) | DE69121773T2 (ja) |
| SG (1) | SG47679A1 (ja) |
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