JPH04338602A - 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 - Google Patents
酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法Info
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- JPH04338602A JPH04338602A JP3111320A JP11132091A JPH04338602A JP H04338602 A JPH04338602 A JP H04338602A JP 3111320 A JP3111320 A JP 3111320A JP 11132091 A JP11132091 A JP 11132091A JP H04338602 A JPH04338602 A JP H04338602A
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Landscapes
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- Thermistors And Varistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、酸化亜鉛非直線抵抗体
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】一般に非直線抵抗体はオームの法則に従
わず、電圧が高くなると抵抗が減少し、電流が著しく増
加するという非直線的な電圧−電流特性を有するため、
避雷器やサージアブソーバのような異常電圧の吸収など
の用途において大きな効果を発揮する。
わず、電圧が高くなると抵抗が減少し、電流が著しく増
加するという非直線的な電圧−電流特性を有するため、
避雷器やサージアブソーバのような異常電圧の吸収など
の用途において大きな効果を発揮する。
【0003】このような非直線抵抗体の代表的なものと
して、SiC粒子の接触抵抗の電圧敏感性を応用したS
iC避雷器特性要素およびSiCバリスタがあるが、こ
れらは一般にSiC粒子と粘土質からなる磁器質結合剤
を加え成形後高温で焼結して作られる。そしてその電圧
−電流特性は近似的にI=(V/R)Xと表される。こ
こでIは電流、Vは電圧、Rは抵抗値に対応する定数、
Xは非直線指数である。
して、SiC粒子の接触抵抗の電圧敏感性を応用したS
iC避雷器特性要素およびSiCバリスタがあるが、こ
れらは一般にSiC粒子と粘土質からなる磁器質結合剤
を加え成形後高温で焼結して作られる。そしてその電圧
−電流特性は近似的にI=(V/R)Xと表される。こ
こでIは電流、Vは電圧、Rは抵抗値に対応する定数、
Xは非直線指数である。
【0004】SiC避雷器特性要素は数100アンペア
〜20キロアンペアの電流範囲においてのみ、X値が3
〜7程度であり、この範囲以外ではオーム性抵抗に近く
、このため直接線路に接続されるSiC特性要素を用い
た避雷器では線路と接地間の絶縁を保つために直列ギャ
ップを必要とする。
〜20キロアンペアの電流範囲においてのみ、X値が3
〜7程度であり、この範囲以外ではオーム性抵抗に近く
、このため直接線路に接続されるSiC特性要素を用い
た避雷器では線路と接地間の絶縁を保つために直列ギャ
ップを必要とする。
【0005】また、高圧、超高圧用避雷器では多数のギ
ャップおよび特性要素を使用するが、このとき各々のギ
ャップの電圧分担を均等化するため、並列にコンデンサ
あるいは抵抗を必要とする。
ャップおよび特性要素を使用するが、このとき各々のギ
ャップの電圧分担を均等化するため、並列にコンデンサ
あるいは抵抗を必要とする。
【0006】このようにギャップ、コンデンサ、抵抗を
多数取付けることは容器である碍子が大きくなるばかり
でなく、ギャップがあるため急峻波に対する応答と続流
しゃ断も悪い。
多数取付けることは容器である碍子が大きくなるばかり
でなく、ギャップがあるため急峻波に対する応答と続流
しゃ断も悪い。
【0007】そこで、酸化亜鉛を主成分とし、副添加物
として酸化ビスマス、二酸化珪素、酸化アンチモン、酸
化コバルト、二酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニッケ
ル等の酸化物を混合し、円板状、円柱状あるいは適当な
形状に成形し、高温で焼結した後にこの焼結された半導
体素体の両側にエポキシ樹脂等の側面絶縁材を被覆し、
上下面に電極をつけた酸化物半導体を用いた酸化亜鉛電
圧非直線抵抗体が提案されている。
として酸化ビスマス、二酸化珪素、酸化アンチモン、酸
化コバルト、二酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニッケ
ル等の酸化物を混合し、円板状、円柱状あるいは適当な
形状に成形し、高温で焼結した後にこの焼結された半導
体素体の両側にエポキシ樹脂等の側面絶縁材を被覆し、
上下面に電極をつけた酸化物半導体を用いた酸化亜鉛電
圧非直線抵抗体が提案されている。
【0008】上記酸化亜鉛非直線抵抗体は、ミリアンペ
アの電流領域においてX値が50程度であり、従来のS
iC抵抗体に比べて非直線性が非常に優れしかも相当大
きな誘電率を有する。
アの電流領域においてX値が50程度であり、従来のS
iC抵抗体に比べて非直線性が非常に優れしかも相当大
きな誘電率を有する。
【0009】また、副添加物の一成分として通常二酸化
珪素が使用されており、これを用いると製造される酸化
亜鉛非直線抵抗体の非直線性、制限電圧比、及び寿命の
安定性等の特性が向上することが知られている。
珪素が使用されており、これを用いると製造される酸化
亜鉛非直線抵抗体の非直線性、制限電圧比、及び寿命の
安定性等の特性が向上することが知られている。
【0010】このような酸化亜鉛非直線抵抗体は以下の
方法にて製造される。
方法にて製造される。
【0011】即ち、上記副添加物をボールミル等で予備
粉砕した後に、有機バインダ及び酸化亜鉛と混合し、ス
プレードライヤーで乾燥を行って流動性の良い原料粉体
を得る。次に、この原料粉体を金型成形プレスにより円
板等の形状に成形し、脱脂を行った後に1000℃〜1
300℃で数時間焼成を行い、更に側面に絶縁コーティ
ングを施した後に両平面を研磨し、アルミニウムの電極
を吹き付けて完成する。
粉砕した後に、有機バインダ及び酸化亜鉛と混合し、ス
プレードライヤーで乾燥を行って流動性の良い原料粉体
を得る。次に、この原料粉体を金型成形プレスにより円
板等の形状に成形し、脱脂を行った後に1000℃〜1
300℃で数時間焼成を行い、更に側面に絶縁コーティ
ングを施した後に両平面を研磨し、アルミニウムの電極
を吹き付けて完成する。
【0012】通常、上記工程においては有機バインダと
して、接着力に優れているポリビニルアルコール(PV
A)が用いられるが、これを用いて製造される造粒粉は
非常に硬く、成形の際に粒子がつぶれにくいため、造粒
粉の成形圧力を高くする必要がある。更に、成形圧力、
成形密度の均一性に難点があり、クラック及びラミネー
ションが発生しやすいため、PVAの添加量を多くして
造粒粉をつぶれやすくすることにより成形性の向上を図
っている。
して、接着力に優れているポリビニルアルコール(PV
A)が用いられるが、これを用いて製造される造粒粉は
非常に硬く、成形の際に粒子がつぶれにくいため、造粒
粉の成形圧力を高くする必要がある。更に、成形圧力、
成形密度の均一性に難点があり、クラック及びラミネー
ションが発生しやすいため、PVAの添加量を多くして
造粒粉をつぶれやすくすることにより成形性の向上を図
っている。
【0013】
【発明が解決しようとする課題】しかし、PVAの添加
量を多くすると焼成時の酸化が不完全となって炭化が起
こり、空孔が発生しやすくなるため内部ピンホールの発
生率が高くなる。このピンホールの直径が1mm以上に
なるか、またはピンホール数が多くなると、開閉サージ
等の挿入により抵抗体が破壊されてしまう。
量を多くすると焼成時の酸化が不完全となって炭化が起
こり、空孔が発生しやすくなるため内部ピンホールの発
生率が高くなる。このピンホールの直径が1mm以上に
なるか、またはピンホール数が多くなると、開閉サージ
等の挿入により抵抗体が破壊されてしまう。
【0014】従って、PVAの添加量を低く抑え、成形
体の接着強度を上げるとともに成形性を良くしてサージ
エネルギーの吸収能力を向上することが必要である。
体の接着強度を上げるとともに成形性を良くしてサージ
エネルギーの吸収能力を向上することが必要である。
【0015】このため、造粒粉の流動特性を向上するこ
とにより、成形工程において造粒粉の空気輸送を円滑に
行い、プレス金型への充填性を向上することが図られて
いるが、この造粒粉は製造ロットによりかなりばらつき
があるため、成形工程の自動ラインにおいて作業能率の
低下が生じ易い。
とにより、成形工程において造粒粉の空気輸送を円滑に
行い、プレス金型への充填性を向上することが図られて
いるが、この造粒粉は製造ロットによりかなりばらつき
があるため、成形工程の自動ラインにおいて作業能率の
低下が生じ易い。
【0016】本発明は上記背景に基づいてなされたもの
であり、造粒粉の流動特性及びカサ密度を向上すること
により酸化亜鉛非直線抵抗体の曲げ強度を高くして放電
耐量等の非直線抵抗体に必要な各種特性を向上すること
を目的とする。
であり、造粒粉の流動特性及びカサ密度を向上すること
により酸化亜鉛非直線抵抗体の曲げ強度を高くして放電
耐量等の非直線抵抗体に必要な各種特性を向上すること
を目的とする。
【0017】
【課題を解決するための手段及び作用】上記課題を解決
するために、本発明は酸化亜鉛及び副添加成分を含む原
料粉体に水及びアルコール性結合剤を加え、更に分散解
膠剤を加えてスラリーを製造する工程と、このスラリー
を噴霧乾燥して造粒粉を製造し、この造粒粉の成形及び
焼成を行う工程とを有する酸化亜鉛非直線抵抗体の製造
方法において、前記分散解膠剤としてアニオン系のポリ
カルボン酸アンモニウム塩を用いることを特徴とする。
するために、本発明は酸化亜鉛及び副添加成分を含む原
料粉体に水及びアルコール性結合剤を加え、更に分散解
膠剤を加えてスラリーを製造する工程と、このスラリー
を噴霧乾燥して造粒粉を製造し、この造粒粉の成形及び
焼成を行う工程とを有する酸化亜鉛非直線抵抗体の製造
方法において、前記分散解膠剤としてアニオン系のポリ
カルボン酸アンモニウム塩を用いることを特徴とする。
【0018】上記のように、従来使用されていたカチオ
ン系(溶解時にH+イオンを放出する)の分散解膠剤に
代えてアニオン系(溶解時にOH−イオンを放出する)
のポリカルボン酸アンモニウム塩を分散解膠剤として用
いたことにより、主にZnOのゼータ電位及び界面活性
効果が向上し、高い分散解膠能力が得られる。
ン系(溶解時にH+イオンを放出する)の分散解膠剤に
代えてアニオン系(溶解時にOH−イオンを放出する)
のポリカルボン酸アンモニウム塩を分散解膠剤として用
いたことにより、主にZnOのゼータ電位及び界面活性
効果が向上し、高い分散解膠能力が得られる。
【0019】また、上記界面活性効果は分散解膠剤中に
親水基及び親油基が共存することにより得られるが、ア
ニオン系ポリカルボン酸アンモニウム塩にてはアンモニ
ウム基とカルボン基がそれぞれ強い親水性、親油性を有
するので、界面活性効果が高く、従って凝集したZnO
等の粉体が一次粒子まで解膠されるので良好な分散解膠
特性が得られる。
親水基及び親油基が共存することにより得られるが、ア
ニオン系ポリカルボン酸アンモニウム塩にてはアンモニ
ウム基とカルボン基がそれぞれ強い親水性、親油性を有
するので、界面活性効果が高く、従って凝集したZnO
等の粉体が一次粒子まで解膠されるので良好な分散解膠
特性が得られる。
【0020】更に、ZnOはアンモニア水には錯塩[Z
n(NH3)4](OH)2をつくって溶けるので、ポ
リカルボン酸アンモニウム塩が溶解時に放出するNH4
+イオンにより上記錯塩が生成され、分散解膠効果がよ
り向上する。
n(NH3)4](OH)2をつくって溶けるので、ポ
リカルボン酸アンモニウム塩が溶解時に放出するNH4
+イオンにより上記錯塩が生成され、分散解膠効果がよ
り向上する。
【0021】
【実施例】本実施例においては、副添加物として酸化ビ
スマス、二酸化珪素、酸化アンチモン、酸化コバルト、
二酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニッケル等を使用し
て酸化亜鉛非直線抵抗体を製造した。
スマス、二酸化珪素、酸化アンチモン、酸化コバルト、
二酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニッケル等を使用し
て酸化亜鉛非直線抵抗体を製造した。
【0022】また、本実施例にてはアニオン系のポリカ
ルボン酸アンモニウム塩として無水マレイン酸系分散解
膠剤(セラモD−114、(株)第一工業製薬製)とポ
リアクリル酸系分散解膠剤(セラモD−134、(株)
第一工業製薬製)とを用い、更に比較例としてカチオン
系の分散解膠剤であるデシルアミン酢酸塩(カチオンM
A、(株)日本油脂製)を用いた。これら各分散解膠剤
の構造式をそれぞれA,B,Cの各式にて示す。
ルボン酸アンモニウム塩として無水マレイン酸系分散解
膠剤(セラモD−114、(株)第一工業製薬製)とポ
リアクリル酸系分散解膠剤(セラモD−134、(株)
第一工業製薬製)とを用い、更に比較例としてカチオン
系の分散解膠剤であるデシルアミン酢酸塩(カチオンM
A、(株)日本油脂製)を用いた。これら各分散解膠剤
の構造式をそれぞれA,B,Cの各式にて示す。
【0023】
【化1】
【0024】以下に上記各分散解膠剤を用いた酸化亜鉛
非直線抵抗体の製造工程を示す。即ち、結合剤としてポ
リビニルアルコールを用い、これに表1に示す濃度で分
散解膠剤を投入してバインダ溶液を作成し、更にこの溶
液の粘度を測定した。この測定結果を図1に示す。
非直線抵抗体の製造工程を示す。即ち、結合剤としてポ
リビニルアルコールを用い、これに表1に示す濃度で分
散解膠剤を投入してバインダ溶液を作成し、更にこの溶
液の粘度を測定した。この測定結果を図1に示す。
【0025】
【表1】
【0026】尚、スラリーの粘度が高くなるとスラリー
がゲル化して造粒が困難となるため、表1においてスラ
リー粘度が造粒可能な範囲にあるものには○、またスラ
リーがゲル化して造粒不能なものには×をそれぞれ表示
した。
がゲル化して造粒が困難となるため、表1においてスラ
リー粘度が造粒可能な範囲にあるものには○、またスラ
リーがゲル化して造粒不能なものには×をそれぞれ表示
した。
【0027】次に、所定の配合により予め粉砕、混合を
行った上記副添加物に、上記のように調製した有機バイ
ンダ及び主成分の酸化亜鉛を加え、ボールミルで混合し
て原料スラリーを作成した。この際、有機バインダの投
入量は、スラリー中の固形分濃度が62.5wt%とな
る量とした。
行った上記副添加物に、上記のように調製した有機バイ
ンダ及び主成分の酸化亜鉛を加え、ボールミルで混合し
て原料スラリーを作成した。この際、有機バインダの投
入量は、スラリー中の固形分濃度が62.5wt%とな
る量とした。
【0028】この原料スラリーの粘度を測定し、十分脱
胞を行った後、スプレードライヤーで噴霧乾燥を行って
造粒粉を得る。この造粒粉を、金型プレスを用いて成形
圧力300kgf/cm2にて12.7mm(D)×5
0mm×(W)5mm(H)の直方体に成形してその曲
げ強度を測定した。その結果を図2に示す。
胞を行った後、スプレードライヤーで噴霧乾燥を行って
造粒粉を得る。この造粒粉を、金型プレスを用いて成形
圧力300kgf/cm2にて12.7mm(D)×5
0mm×(W)5mm(H)の直方体に成形してその曲
げ強度を測定した。その結果を図2に示す。
【0029】また、上記造粒粉を直径60mm、高さ4
5mmの円板状(φ60−t45)に成形し、800℃
〜1000℃にて2時間仮焼を行い、側面部に絶縁材を
塗布後、1100℃〜1250℃で10時間焼成を行っ
た。
5mmの円板状(φ60−t45)に成形し、800℃
〜1000℃にて2時間仮焼を行い、側面部に絶縁材を
塗布後、1100℃〜1250℃で10時間焼成を行っ
た。
【0030】更に、側面部に鉛ガラスを塗布し、550
℃〜650℃で焼き付けた後、両平面を研磨し、アルミ
電極の容射付けを行って酸化亜鉛非直線抵抗体を製造し
た。 この抵抗体に4/10μS波による放電耐量試験を行っ
た。 その結果を図3に示す。
℃〜650℃で焼き付けた後、両平面を研磨し、アルミ
電極の容射付けを行って酸化亜鉛非直線抵抗体を製造し
た。 この抵抗体に4/10μS波による放電耐量試験を行っ
た。 その結果を図3に示す。
【0031】更にまた、原料粉体(副添加物及びZnO
)に対してポリビニルアルコール、及びアニオン系分散
解膠剤であるポリアクリル酸系分散解膠剤をそれぞれ1
.0wt%、及び0.5%加え、スラリー中の固形分濃
度が各60,65,70,75%となるよう溶液を調製
し、上記工程により造粒粉を製造してこの造粒粉の安息
角及びカケ密度を測定した。その結果をそれぞれ図4及
び図5に示す。
)に対してポリビニルアルコール、及びアニオン系分散
解膠剤であるポリアクリル酸系分散解膠剤をそれぞれ1
.0wt%、及び0.5%加え、スラリー中の固形分濃
度が各60,65,70,75%となるよう溶液を調製
し、上記工程により造粒粉を製造してこの造粒粉の安息
角及びカケ密度を測定した。その結果をそれぞれ図4及
び図5に示す。
【0032】図1において、分散解膠剤としてポリアク
リル酸系分散解膠剤及び無水マレイン酸系分散解膠剤を
用いた各スラリーの特性をそれぞれA線、B線にて示す
。また、カチオン系分散解膠剤を用いたスラリーの特性
をC線にて示す。同様に、図2及び図3においてもこれ
らの特性をA’線、B’線、C’線、及びA”線、B”
線、C”線にて表す。
リル酸系分散解膠剤及び無水マレイン酸系分散解膠剤を
用いた各スラリーの特性をそれぞれA線、B線にて示す
。また、カチオン系分散解膠剤を用いたスラリーの特性
をC線にて示す。同様に、図2及び図3においてもこれ
らの特性をA’線、B’線、C’線、及びA”線、B”
線、C”線にて表す。
【0033】図1のA線及びB線により、アニオン系の
分散解膠剤を用いたスラリーは、共に分散解膠剤濃度が
0.05wt%〜1.2wt%の範囲において良好な分
散解膠能力を有することがわかる。これに対し、C線に
示されるようにカチオン系の分散解膠剤を用いたスラリ
ーは、分散解膠剤濃度が0.5wt%未満、及び1.2
wt%を超えた場合にゲル化を起こし、造粒、成形を行
うことができなくなった。従って図2及び図3において
、カチオン系分散解膠剤の濃度範囲は0.5%〜1.2
%とした。
分散解膠剤を用いたスラリーは、共に分散解膠剤濃度が
0.05wt%〜1.2wt%の範囲において良好な分
散解膠能力を有することがわかる。これに対し、C線に
示されるようにカチオン系の分散解膠剤を用いたスラリ
ーは、分散解膠剤濃度が0.5wt%未満、及び1.2
wt%を超えた場合にゲル化を起こし、造粒、成形を行
うことができなくなった。従って図2及び図3において
、カチオン系分散解膠剤の濃度範囲は0.5%〜1.2
%とした。
【0034】また、図2のA’線に示されるように、カ
チオン系分散解膠剤を用いた成形体の曲げ強度は常に低
いのに対し、B’線及びC’線に示されるように、アニ
オン系分散解膠剤を用いた各成形体は、分散解膠剤濃度
が高くなるにつれて成形体曲げ強度が大きくなって良好
な値を示している。
チオン系分散解膠剤を用いた成形体の曲げ強度は常に低
いのに対し、B’線及びC’線に示されるように、アニ
オン系分散解膠剤を用いた各成形体は、分散解膠剤濃度
が高くなるにつれて成形体曲げ強度が大きくなって良好
な値を示している。
【0035】同様に、図3においてもカチオン系分散解
膠剤を用いた成形体はエネルギー吸収能力が常に低いの
に対し、アニオン系分散解膠剤を用いた各成形体は、分
散解膠剤濃度が高くなるにつれてエネルギー吸収能力が
高くなって良好な値を示している。
膠剤を用いた成形体はエネルギー吸収能力が常に低いの
に対し、アニオン系分散解膠剤を用いた各成形体は、分
散解膠剤濃度が高くなるにつれてエネルギー吸収能力が
高くなって良好な値を示している。
【0036】更に、図4及び図5により、ポリアクリル
酸系分散解膠剤を用いると、スラリー中の固形分濃度が
高くなるにつれて造粒粉の安息角及びカサ密度の各特性
が向上して粉体特性が著しく向上することがわかる。 尚、カチオン系の分散解膠剤を用いると、固形分濃度が
65%を超えるとスラリーの粘度が著しく増加するため
造粒が困難となるが、図4及び図5に示されるようにア
ニオン系の分散解膠剤であるポリカルボン酸アンモニウ
ム塩を用いると固形分濃度が75%程度までは造粒が可
能である。
酸系分散解膠剤を用いると、スラリー中の固形分濃度が
高くなるにつれて造粒粉の安息角及びカサ密度の各特性
が向上して粉体特性が著しく向上することがわかる。 尚、カチオン系の分散解膠剤を用いると、固形分濃度が
65%を超えるとスラリーの粘度が著しく増加するため
造粒が困難となるが、図4及び図5に示されるようにア
ニオン系の分散解膠剤であるポリカルボン酸アンモニウ
ム塩を用いると固形分濃度が75%程度までは造粒が可
能である。
【0037】
【発明の効果】本発明においては、酸化亜鉛非直線抵抗
体の製造工程において、分散解膠剤としてアニオン系の
ポリカルボン酸アンモニウム塩を用いている。
体の製造工程において、分散解膠剤としてアニオン系の
ポリカルボン酸アンモニウム塩を用いている。
【0038】上記分散解膠剤を用いることにより、非直
線抵抗体の曲げ強度及び接着強度が増強されるうえ、非
直線抵抗体を製造する際に原料スラリー中の固形分濃度
を高くすることが可能となるので、造粒粉の安息角、カ
サ密度等の粉体特性が著しく向上する。
線抵抗体の曲げ強度及び接着強度が増強されるうえ、非
直線抵抗体を製造する際に原料スラリー中の固形分濃度
を高くすることが可能となるので、造粒粉の安息角、カ
サ密度等の粉体特性が著しく向上する。
【0039】従って放電耐量特性等が向上して優れた非
直線抵抗体が得られる。
直線抵抗体が得られる。
【0040】更に、上記分散解膠剤は従来のカチオン系
の分散解膠剤に比較して安価なうえ、低濃度にて良好な
分散解膠特性が得られるので経済的にも有利である。
の分散解膠剤に比較して安価なうえ、低濃度にて良好な
分散解膠特性が得られるので経済的にも有利である。
【図1】分散解膠剤濃度とスラリー粘度の相関を表すグ
ラフ。
ラフ。
【図2】分散解膠剤濃度と成形体曲げ強度の相関を表す
グラフ。
グラフ。
【図3】分散解膠剤濃度とエネルギー吸収能力の相関を
表すグラフ。
表すグラフ。
【図4】原料スラリー中の固形分濃度と安息角の相関を
表すグラフ。
表すグラフ。
【図5】原料スラリー中の固形分濃度とカサ密度の相関
を表すグラフ。
を表すグラフ。
Claims (2)
- 【請求項1】 酸化亜鉛及び副添加成分を含む原料粉
体に水及びアルコール性結合剤を加え、更に分散解膠剤
を加えてスラリーを製造する工程と、このスラリーを噴
霧乾燥して造粒粉を製造し、この造粒粉の成形及び焼成
を行う工程とを有する酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法
において、前記分散解膠剤としてアニオン系のポリカル
ボン酸アンモニウム塩を用いることを特徴とする酸化亜
鉛非直線抵抗体の製造方法。 - 【請求項2】 上記分散解膠剤濃度を0.05wt%
〜1.2wt%の範囲とすることを特徴とする請求項第
1項に記載の酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3111320A JPH04338602A (ja) | 1991-05-16 | 1991-05-16 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3111320A JPH04338602A (ja) | 1991-05-16 | 1991-05-16 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04338602A true JPH04338602A (ja) | 1992-11-25 |
Family
ID=14558233
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3111320A Pending JPH04338602A (ja) | 1991-05-16 | 1991-05-16 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04338602A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000235905A (ja) * | 1999-02-15 | 2000-08-29 | Meidensha Corp | 非直線抵抗体の製造方法 |
JP2000243607A (ja) * | 1999-02-18 | 2000-09-08 | Meidensha Corp | 非直線抵抗体の製造方法 |
WO2017069143A1 (ja) * | 2015-10-20 | 2017-04-27 | 凸版印刷株式会社 | コーティング液およびガスバリア性積層体 |
-
1991
- 1991-05-16 JP JP3111320A patent/JPH04338602A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000235905A (ja) * | 1999-02-15 | 2000-08-29 | Meidensha Corp | 非直線抵抗体の製造方法 |
JP2000243607A (ja) * | 1999-02-18 | 2000-09-08 | Meidensha Corp | 非直線抵抗体の製造方法 |
WO2017069143A1 (ja) * | 2015-10-20 | 2017-04-27 | 凸版印刷株式会社 | コーティング液およびガスバリア性積層体 |
CN108137984A (zh) * | 2015-10-20 | 2018-06-08 | 凸版印刷株式会社 | 涂覆液及阻气性层叠体 |
JPWO2017069143A1 (ja) * | 2015-10-20 | 2018-08-09 | 凸版印刷株式会社 | コーティング液およびガスバリア性積層体 |
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