JPH0433752A - ステンレス鋼帯の連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は製品相当の薄肉鋳片を製造する鋳造装置、例え
ば内部に水冷機構を備えた一対の冷却ドラムを使用する
ツインドラム方式、１本の冷却ドラムを使用する単ドラ
ム方式、あるいは冷却ドラムとベルトとの間に湯溜り部
を形成するドラム−ベルト方式等の鋳造装置によって薄
肉連続鋳造鋳片を製造する方法に関する。

〔従来の技術〕

近年、金属の連続鋳造分野において、製造コストの低減
、新材質の創出等を目的として、最終製品形状に近い薄
肉鋳片を内部に冷却機構を設けたドラム式連続鋳造装置
により鋳造する技術が種々提案されている。

か５る鋳造技術においては、鋳片の表面性状を安定して
高水準に維持することが重要な課題であり、この為、湯
溜り部におけるスカム生成防止を目的とした不活性ガス
雰囲気下での鋳造技術（特開昭６２−１３０７４９号等
公報）、冷却ドラムによる凝固シェルの成長を一様に行
わせることを目的として該冷却ドラム表面に付着する酸
化物等を除去するロールブラシ技術（特開昭６２−１７
６６５０号公報）、また凝固シェルの均一生成を達成す
る他の手段として冷却ドラムと凝固シェルとの間に断熱
層となるエアギャップを形成するように、冷却ドラム周
面に窪みを設ける技術（特開昭６０−１８４４４９号公
報）等が開示されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、従来のか−る鋳造技術でも、鋳片の良好
な表面性状を安定して得ることは難しく、鋳片の縦割れ
、横割れが発生することがあった。

本発明は鋳片表面を出来るだけ凹凸のない平滑な表面に
しようとする従来の技術観点を変えて、積極的に鋳片表
面に所定の模様を設けることにより鋳片表面の割れを防
止しようとするものである。

〔課題を解決するた島の手段〕

本発明においては、その目的を達成するために、鋳型壁
面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０
ｍｍ以下の薄帯状鋳片を製造するに際し、前記鋳型内の
溶鋼成分のδ−フェライト量（％）を３以下とし、該溶
銅の温度を１５２０℃以上として鋳造することを特徴と
する。上記方法により、微小割れの生じない亀甲状模様
の湯じわを鋳片表面に形成することができる。

〔作　用〕

以下、本発明をツインドラム方式の場合について説明す
る。

第５図はツインドラム方式の連続鋳造機を示す概略図で
あるが、語口において、冷却ドラム１゜２と、サイド堰
３．４とで構成された湯溜り部５へ供給された溶湯６は
、冷却ドラム１．２で急冷・凝固されて凝固シェルを形
成し、下方へ押出されつ一鋳片７を形成する。

本発明の方法によると鋳片７の表面には第２図及び第４
図に示すような亀甲状模様の湯じわが形成されている。

この場合には、実質的な表面積が平滑な鋳片に比べて大
きくなる。本発明者は冷却・凝固過程でこのような模様
が形成される条件について種々研究したところ、該模様
の湯じわの形成が溶鋼成分と溶鋼温度に密接に関係して
いることを確かめた。

以下、実験結果を基に詳細に説明する。

まず、オーステナイト系ステンレス鋼のδ−フェライト
量を５％以下の範囲で調製し、上記ステンレス銅を１５
００〜１５４０℃で溶融して上記鋳造機の湯溜り部５へ
注湯し、１０　ｍｍ以下の薄肉鋳造鋳片を製造し、得ら
れた鋳片表面積の亀甲状模様の湯じわを観察した。該湯
じわはその詳細を第２図（ａ）、　　（ｂ）に示すよう
に溝９で囲まれた円相光での直径５〜２００　ｍｍの亀
甲状模様で構成されているが、この場じわの窪み形状、
すなわち、窪み深さ（Ｄ）及び窪み幅（Ｗ）と微小縦割
れとの関係を調べたところ、第１図に示すような関係に
あることが判明した。

すなわち、上記亀甲状湯じわで微小縦割れが発生しない
窪み形状はＤ／Ｗを６．　ＯＸｌ０−３以下にする必要
がある。

℃て鋳造し、得られた亀甲状湯じわの窪み形状Ｄ／Ｗと
δ−フェライト量との関係を求め、これを第３図に示し
た。この結果、上記Ｄ／Ｗを６，０×１０−３以下に維
持するためにはδ−フェライト量を３％以下にするとと
もに溶鋼温度を１５２０℃以上にする必要があることが
わかった。

こ５で、δ−フェライト量の計算式は以下の通りである
。

δ−フェライト量（％）＝ ３　（Ｃｒ重量％＋１．５Ｓｉ重量％＋Ｍｏ重量％）−
２，８（Ｎ＋重量％＋３０（Ｃ重量％＋Ｎ重量％）＋０
、５Ｍｎ重量％）−１９，８ 以上により、鋳片表面に微小割れの生じない亀甲状湯じ
わを形成するには、溶鋼成分のδ−フェライト量を３％
以下とし、該溶鋼温度を１５２０℃以上として鋳造する
ことを必要とする。

なお、上述した本発明による亀甲状模様の湯じわが鋳片
表面に形成されると、表層の破断に対する限界歪が大き
くなり、その許容範囲内では収縮応力に応じた変形が可
能となって鋳片表面割れが生成しないのである。

本発明にかかる前記範囲内の亀甲状模様を有する鋳片は
、縦割れ、横割れとも発生せず、割れに対して、良好な
鋳片表面性状を安定して維持することができる。

以下、更に本発明を実施例により説明する。

〔実施例〕

（実施例１） 常法により溶製した下記組成をもつオーステナイト系ス
テンレス鋼を第５図に示した双ドラム方式の連続鋳造機
を使用し、板幅８００ｍｍ、板厚２　ｍｍの薄肉鋳片を
鋳造速度８０ｍ／分で鋳造した。このときの湯溜り部５
での溶湯６のδ−フェライト量は１．６３％、溶湯温度
は１５２５℃であった。また、周面に窪みを不均一に設
けた冷却ドラム１．２を使用した。

鋼成分：　　ＣＳｉ　　　Ｍｎ　　　Ｐ　　　　Ｓ（重
量％）　０．０６５　０．４９　０．８０　０．０３２
　０．００８得られた鋳片の表面には第４図（ａ）に示
す亀甲状模様の湯じわが形成され、また、湯じわの窪み
形状Ｄ／Ｗは平均６Ｘ１０−３以下であって微小縦割れ
は生じなかった。

（比較例１） 下記組成をもつオーステナイト系ステンレス鋼を実施例
１と同様の条件で薄肉鋳片を鋳造した。

上記成分のδ−フェライト量は６．２０％であった。

鋼成分：　　ＣＳｉ　　　Ｍｎ　　　Ｐ　　　　Ｓ（重
量％）　０．０４３　０．４４　０．８５　０．０２８
　０．００４Ｎｉ　　　Ｃｒ　　　Ｃｕ　　　Ｍｏ　　
　Ｎ８、８８　１８．８７　０．３１　０．１４　３４
７（ｐｐｍ）得られた鋳片の表面には第４図（ｂ）に示
すように亀甲状模様の湯じわは形成されたが、湯じわの
Ｄ／Ｗは平均６Ｘ１０−３以上であって、本発明の範囲
外にあり、従って微小縦割れが発生した。

（比較例２） 溶湯６の温度を１５００℃にし、δ−フェライト量を３
％以下にした下記の組成を用い、他の条件を実施例１と
同様にして薄肉鋳片を鋳造したところ、得られた鋳片表
面には第４図（ｂ）と同様な亀甲状湯じわが発生したが
、該湯じわのＤ／Ｗは平均値で６　Ｘｌ０−３超であっ
て、本発明の範囲外にあり、従って微小割れが発生した
。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明は鋳片表面に所望の模様を
確実に形成するものであるから、か〜る鋳片割れ防止に
関し従来技術に見られない効果を得ることができ、−層
優れた表面品質と材質の製品を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は鋳片表面の窪み幅、窪み深さと微小縦割れの関
係を示し、第２図は窪み形状を表わす概略図であり、第
３図は溶湯のδ−フェライト量と亀甲状湯じわのＤ／Ｗ
との関係および溶湯温度と亀甲状湯じわのＤ／Ｗとの関
係を示す図、第４図鋳造機の概略斜視図である。 １．２・・・冷却ドラム、　　　３．４・・・サイド堰
、５・・・湯溜り部、　　　　　６・・・溶湯、７・・
・鋳片、　　　　　　　　訃・・亀甲状湯じわ、９・・
・溝。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 　鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により
   厚さ１０ｍｍ以下の薄帯状鋳片を製造するに際し、前記
   鋳型内の溶鋼成分のδ−フェライト量を３％以下とし、
   該溶鋼の温度を１５２０℃以上として鋳造することを特
   徴とするステンレス鋼帯の連続鋳造方法。 δ−フェライト量（％）＝３（Ｃｒ重量％＋１．５Ｓｉ
   重量％＋Ｍｏ重量％）−２．８（Ｎｉ重量％＋３０（Ｃ
   重量％＋Ｎ重量％）＋０．５Ｍｎ重量％）−１９．８