JPH04309445A - 連続鋳造用鋳型の溶鋼レベル測定方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造設備の操業中
に鋳型内部において変動する溶鋼レベル、及び操業開始
時に鋳型内部を上昇する溶鋼レベルを測定する方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】上下に開口を有する筒形の鋳型に溶鋼を
注入し、該鋳型に対応する断面形状を有する鋳片を連続
的に製造する連続鋳造設備の操業に際しては、鋳型内部
の溶鋼レベルを予め設定された適正レベルに維持すべく
制御するレベル制御が行われている。これは、鋳型内部
における溶鋼の冷却状態を適正化し、製品鋳片における
表面疵の生成を防止すると共に、鋳型からの溶鋼の溢出
、ブレークアウトの発生等、連続鋳造設備の安定操業を
阻害する各種の不都合を未然に解消するために極めて重
要なものである。

【０００３】このレベル制御は、鋳型内部の溶鋼レベル
を測定し、この測定結果と予め設定された適正レベルと
の偏差を解消すべく溶鋼の注入量を調節する手順にて実
施されており、連続鋳造設備の操業中に鋳型内部におい
て前記適正レベルの上下に変動する溶鋼レベルをオンラ
インにて測定する必要がある。この測定に際しては従来
、図５にその実施態様を示す如き渦電流法が一般的に採
用されている。

【０００４】図示の如くこの方法は、鋳型１の上側開口
部から溶鋼２の表面に臨ませて、該表面と略直交する軸
心を有するセンサコイル２０を配設して、これに高周波
の励磁電流を通電せしめて行われる。このとき、導電体
である溶鋼２の表面には渦電流が誘起され、これにより
発生する磁場の作用により、前記センサコイル２０又は
これと同軸的に配した検出用コイルのインピーダンスが
変化するから、この変化を監視することにより溶鋼２の
表面位置、即ち、溶鋼レベルが特定できる。なお、溶鋼
２の表面には、該表面の酸化防止、該表面からの熱放散
防止等を目的として供給されるパウダ６が堆積している
が、このパウダ６は非導電体であり、前述した測定の結
果に影響を及ぼすことはない。

【０００５】一方連続鋳造設備の操業は、鋳型１の下部
にダミーバーを挿入した状態で溶鋼２の注入を始め、ダ
ミーバーの先端を疑似底として鋳型１内部を上昇する溶
鋼２のレベルが所定のレベルに達したとき、鋳型１の内
壁との接触により凝固した鋳片を前記ダミーバーと共に
引き抜く手順にて開始されるが、このような操業の開始
を適正なタイミングにて行わせるためには、鋳型１の下
部から上部に至るまで逐次上昇する溶鋼レベルを測定す
る必要がある。

【０００６】操業開始時におけるこのような溶鋼レベル
の測定においては、従来、熱電対を利用する方法（熱電
対法）、放射線を利用する方法（放射線法）等が採用さ
れている。前者は、溶鋼２との接触により鋳型１の内壁
温度が上昇することに着目し、鋳型１の上下方向に複数
個埋設した熱電対により鋳型内壁の上下方向の温度分布
を求め、この結果に基づいて溶鋼レベルを特定する方法
であり、後者は、鋳型１の一側外部に配した放射線源が
鋳型１に向けて放射線を放射線を他側に配したシンチレ
ーションカウンタにて計数し、この計数結果が放射線の
伝播経路に存在する減衰物質の量、即ち鋳型１の内部に
おける溶鋼２のレベルの高低に対応することを利用して
溶鋼レベルを特定する方法である。

【０００７】なおこれらの方法は、前記渦電流法に比し
て検出精度及び応答性が劣る難点があり、溶鋼レベルの
細かい変動の測定を要する操業中の溶鋼レベル測定には
適さず、また前記渦電流法は、前記センサコイル２０の
先端から下方への測定可能域の拡大に限界があり、操業
開始時における広範囲に亘る溶鋼レベルの測定には適さ
ない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところで連続鋳造設備
の操業中における鋳型１内部の溶鋼レベルは、溶鋼２の
注入量の不均衡等の理由により、該鋳型１の幅方向に相
違するのが一般的であり、近年における鋳込み速度の高
速化の要求に応えるべくより高精度でのレベル制御を実
現するには、鋳型１の幅方向のレベル分布を知る必要が
生じる。このようなレベル分布の測定を前述した渦電流
法にて行う場合、鋳型１内部の溶鋼２の表面上に上部に
幅方向に複数のセンサコイル　２０，２０…の配設位置
を確保せねばならず、特に、小型のスラブ用連続鋳造設
備においてはこの配設が困難となることが多く、更に、
この配設により操業が阻害される虞もある。

【０００９】また、複数のセンサコイル　２０，２０…
の配設が可能であったとしても、これらと鋳型１との間
に十分な間隔が確保し得ないために、各センサコイル２
０のインピーダンス変化に、導電体である鋳型１の電磁
的な影響及び相隣するセンサコイル２０により溶鋼２表
面に誘起される渦電流の影響が生じ、測定誤差を招来す
る難点があった。

【００１０】このような難点を解消する溶鋼レベル測定
方法として、特開平２−１２７９５２号公報には、鋳型
１自体に巻着したコイルに高周波電圧を印加し、このコ
イルに生じるインピーダンス又は電流値の変化により鋳
型１内部の溶鋼２の総量を得る方法が開示されており、
この方法によれば、鋳型１の幅方向の溶鋼レベルの平均
値を得ることができる。ところがこの方法は、大型の連
続鋳造設備での実施が困難であり、また、幅変更が可能
な鋳型１を備えた一般的なスラブ用連続鋳造設備におい
ては実施が不可能である。

【００１１】更に他の方法としては、鋳型１の上部に配
したレーザ距離計により溶鋼２の表面位置を検出する方
法がある。ところがこの方法においては、実際には、溶
鋼２表面を覆うパウダ６の表面位置が検出されるため、
高精度にて溶鋼レベルを得るにはパウダ６の投入量を厳
密に管理する必要があり、また鋳型１上の高温環境下に
レーザ距離計を位置させるために十分な保護手段を要し
、実施に困難を伴うという問題がある。

【００１２】また一方、連続鋳造設備の操業開始時にお
ける溶鋼レベル測定に際して採用されている熱電対法及
び放射線法においては、前述した如く測定精度及び応答
性に劣る上、検出結果中に溶鋼２表面のパウダ６の厚さ
が含まれ、正確な溶鋼レベルが得られない難点がある。 従って、この測定結果のみによりダミーバーの引抜き開
始時期を決定した場合、引抜き開始前に鋳型１からの溶
鋼２の溢出が生じる虞があり、また引抜き開始後に鋳片
の凝固不足に起因するブレークアウトを招来する虞があ
って、実際には、前述の溶鋼レベル測定に加えて、鋳型
１内の溶鋼レベルを目視にて観察する必要があり、完全
な自動による操業開始を実現し得ないのが実情である。

【００１３】本発明は斯かる事情に鑑みてなされたもの
であり、操業中における鋳型内部の溶鋼レベルを、該鋳
型の幅方向のレベル分布を含めて鋳型の大きさの如何に
拘わらず正確に測定することができ、鋳込み速度の高速
化への対応が可能となると共に、操業開始に際し鋳型内
を上昇する溶鋼レベルを広範囲に亘って正確に測定する
ことができ、完全な自動による操業開始の実現を可能と
する連続鋳造用鋳型の溶鋼レベル測定方法を提供するこ
とを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明に係る連続鋳造用
鋳型の溶鋼レベル測定方法は、連続鋳造設備の操業中に
鋳型の内部にて適正レベルの上下に変動する溶鋼レベル
を、前記鋳型の幅方向のレベル分布を含めて測定する方
法において、前記適正レベルを挾んで上下に所定長離隔
する送信コイルと受信コイルとの組を前記鋳型の幅方向
に複数組配設し、各組の送信コイルに低周波の励磁電流
を通電して磁場を生ぜしめ、この磁場により対応する受
信コイルに誘起される誘導電流を夫々捉え、該誘導電流
と前記励磁電流との間の位相差及び／又は強度差を検出
し、前記各組における検出結果に基づいて前記各組の配
設位置での溶鋼レベルを特定することを特徴とし、更に
連続鋳造設備の操業開始に際し、その下部に挿入された
ダミーバーの先端を疑似底として鋳型内部を上昇する溶
鋼レベルを、該鋳型の上下方向の略全域に亘って測定す
る方法において、前記鋳型の上下方向に、互いに所定長
離隔させて複数のコイルを並設し、互いに相隣する一対
のコイルの一方に低周波の励磁電流を通電して磁場を生
ぜしめ、この磁場により他方のコイルに誘起される誘導
電流を捉え、該誘導電流と前記励磁電流との間の位相差
及び／又は強度差を検出し、この検出結果に基づいて前
記一対のコイル間での溶鋼レベルを特定する過程を前記
鋳型の下部から上部に向けて順次実施することを特徴と
する。

【００１５】

【作用】本発明においては、送信コイルへの低周波の励
磁電流の通電により発生する磁場が、鋳型、溶鋼及び両
者間の間隙を伝播して送信コイルの上又は下に位置する
受信コイルに達し、該受信コイルに誘導電流を誘起する
。このとき受信コイルに達する磁場のエネルギは、主と
して溶鋼内の伝播長さの長短、即ち、溶鋼レベルの高低
に応じて変化し、受信コイルに誘起される誘導電流に位
相遅れ及び強度低下が生じる。即ち、受信コイルの誘導
電流と送信コイルの励磁電流との間の位相差及び／又は
強度差の検出により、両コイルの配設位置間での溶鋼レ
ベルが特定される。

【００１６】従って、操業中の適正レベルを挾んだ送信
コイルと受信コイルとの組を、鋳型の幅方向に複数組配
した場合、各組の配設位置での溶鋼レベルが特定され、
これらの集積により幅方向のレベル分布が得られる。な
お送信コイル及び受信コイルは、鋳型に埋設されるから
、幅方向への複数組の配設により連続鋳造設備の操業が
阻害されない。

【００１７】また、鋳型の上下方向に複数のコイルを相
互に適長離隔させて並設し、相隣する一対のコイルを前
記送信コイルと前記受信コイルとして、前述した原理に
よりこれらのコイル間での溶鋼レベルの特定を行う過程
を鋳型の下部から順次実施することにより、前記並設線
上での全コイルの配設範囲内での溶鋼レベルの測定を正
確に行う。

【００１８】

【実施例】以下本発明をその実施例を示す図面に基づい
て詳述する。図１は、連続鋳造設備の操業中に実施され
る本発明に係る連続鋳造用鋳型の溶鋼レベル測定方法（
以下本発明方法という）の実施状態を示す模式的ブロッ
ク図である。

【００１９】図中１は、上下に開口を有し筒形をなす連
続鋳造用の鋳型である。該鋳型１には、これの上側開口
部から内部に適長侵入せしめた浸漬ノズル４を経て溶鋼
２が注入されており、この溶鋼２は、鋳型１内に滞留す
る間に、該鋳型１の水冷された内壁との接触により冷却
（１次冷却）され、凝固シェル５ａにてその外側を被覆
された鋳片５となり、鋳型１の下側開口部から下方に連
続的に引き抜かれる。

【００２０】鋳型１の下側には、鋳片５の引き抜き経路
に沿って多数の冷却水ノズル（図示せず）が配してあり
、鋳片５は、これらの冷却水ノズルからの噴射水により
更に冷却（２次冷却）されて、内側に至るまで凝固が進
行した後に所望の長さに切断され、圧延等の後工程に素
材として送給される。なお、鋳型１内部の溶鋼２の表面
には、該表面の酸化防止及び該表面からの熱放散の防止
のためにパウダ６が供給されており、このパウダ６は、
溶鋼２との接触により溶融し、鋳型１の内壁に沿って鋳
片５との間の間隙３に流入して、該鋳片５の引き抜きに
際しての潤滑剤としての機能も果たす。

【００２１】以上のごとき構成の連続鋳造設備の操業に
際し、鋳型１内の溶鋼２の表面位置、即ち溶鋼レベルは
、浸漬ノズル４からの溶鋼２の注入量と鋳片５の引抜き
速度とのバランスにより、予め設定された適正レベルＬ
に維持されるが、実際には該レベルＬの上下に変動して
おり、また浸漬ノズル４からの溶鋼２の注入量の不均衡
等に起因して、一般的には、鋳型１の幅方向に相違して
いる。

【００２２】本発明方法は、このような鋳型１内部の溶
鋼レベルを、該鋳型１の幅方向のレベル分布を含めてオ
ンラインにて測定すべく実施されるものであり、図示の
如く、前記適正レベルＬを挾んで上下に対をなす送信コ
イル１０及び受信コイル１１の組を鋳型１の幅方向に複
数組配して実施される。本図においては、適正レベルＬ
の上側に送信コイル１０を、下側に受信コイル１１を夫
々配しているが、これらの配設位置が逆であってもよい
。

【００２３】各組の送信コイル　１０，１０…は、各別
の発振回路　１２，１２…に接続してあり、これらの発
振回路　１２，１２…の出力である低周波電流の通電に
より励磁されて、その周辺に磁場を形成する作用をなす
。このとき受信コイル　１１，１１…には、対応する送
信コイル　１０，１０…の励磁により発生する磁場エネ
ルギが後述の如く伝播して誘導電流が誘起され、この誘
導電流は、各別の増幅器　１３，１３…を経て各別の位
相差検出器　１４，１４…に与えられている。 これらの位相差検出器　１４，１４…には、対応する送
信コイル　１０，１０…の発振回路　１２，１２…の出
力もまた与えられており、各位相差検出器１４は、各組
の送信コイル１０に加えられる励磁電流と対応する受信
コイル１１に誘起される誘導電流との間の位相差を求め
、この結果を共通の演算部１５に与える。

【００２４】演算部１５は、例えば、鋳型１内での溶鋼
２のレベルを種々に変更して予め実施された試験結果に
より得られた溶鋼２のレベルと前記位相差との対応関係
を記憶しており、位相差検出器１４からの入力をこの対
応関係に適用して、溶鋼２の現状のレベルを演算する。 この演算は、各組の送信コイル１０及び受信コイル１１
の配設位置、即ち鋳型１の幅方向各位置に対応させて行
われる。 この演算結果は、例えば、該演算部１５の出力側に接続
された　ＣＲＴディスプレイ等の表示器１６に、鋳型１
の幅方向のレベル分布としてオンラインにて表示させ、
オペレータによる操業管理に利用するようにしてもよく
、また、浸漬ノズル４からの溶鋼２の注入量の調節、又
は鋳片５の引抜き速度（鋳込速度）の自動調節に用いて
もよい。

【００２５】図２及び図３は、以上の如く実施される本
発明方法の測定原理の説明図である。各送信コイル１０
への前述の如き励磁電流の印加に応じて発生する磁場の
エネルギは、これらの図中に白抜矢符にて示す如く、鋳
型１内を直接伝播する第１の経路、鋳型１と溶鋼２との
間の間隙３を伝播する第２の経路、及び溶鋼２の内部を
伝播する第３の経路を夫々経て対応する受信コイル１１
に達し、該受信コイル１１に誘導電流が誘起される。

【００２６】このとき、鋳型１の内壁は銅板であり、溶
鋼２に比較して高い導電率を有することから、前記第１
の経路を伝播する磁場エネルギの減衰程度は大きく、送
信コイル１０と受信コイル１１との離隔距離が所定長を
超えると、第１の経路を経て受信コイル１１に達する磁
場エネルギは無視出来るレベルとなる。更に、非導電体
であるパウダ６にて充填された間隙３からなる第２の経
路を伝播する磁場エネルギの減衰は少ないが、間隙３の
寸法は通常小さいから、第２の経路を伝播するエネルギ
の絶対量は、第３の経路、即ち、溶鋼２内を伝播する磁
場エネルギの絶対量に比して十分に小さい。即ち、受信
コイル１１に達してこのコイル１１に誘導電流を生ぜし
める磁場エネルギは第３の経路を伝播する磁場エネルギ
に支配される。

【００２７】さて、溶鋼２のレベルが適正レベルＬより
も上にある場合、図２に示す如く、前記第３の経路中で
の溶鋼２の占める割合が多いのに対し、同じく適正レベ
ルＬよりも下にある場合、図３に示す如く、溶鋼２以外
の部分、即ち溶鋼２上部の空間の占める割合が多い。そ
して溶鋼２内を磁場エネルギが伝播するとき、該溶鋼２
が導電体であることから、この伝播長さに応じた位相遅
れが生じるから、この磁場エネルギの受信に応じて受信
コイル１１に誘起される誘導電流には、第３の経路中に
おける溶鋼２の占める部分の長さ、即ち該溶鋼２のレベ
ルの高低に応じた位相遅れが生じる。従って、溶鋼２の
種々のレベルにおいて生じる位相遅れ量を調べ、両者の
対応関係を前記演算部１５に記憶させて、各位相差検出
器１４から前述の如く与えられる位相差をこの対応関係
に対照することにより、各組の送信コイル１０及び受信
コイル１１の配設位置、即ち鋳型１の幅方向複数箇所で
の溶鋼２の現状のレベルを特定し得る。

【００２８】更に、送信コイル１０と受信コイル１１と
の離隔距離を前記第１の経路の伝播エネルギが十分小さ
くなるように選定すれば、受信コイル１１の受信結果に
おける鋳型１による電磁的な影響は排除されるから、前
述した手順により溶鋼２のレベルの正確な特定が可能と
なる。 更に、送信コイル１０及び受信コイル１１の鋳型１の内
壁面からの埋設深さも適宜に設定でき、これらのコイル
　１０，１１に高温の溶鋼２からの熱放射に伴う損傷を
生じる虞もない。

【００２９】また前述の如く、第３の経路を経て伝播す
る磁場エネルギには、前述した位相遅れと共に、該経路
中における溶鋼２の占める部分の長さ、即ち、溶鋼２の
レベルの高低に応じた減衰が生じる。従って、前記位相
差検出器１４に換えて強度差検出器を設け、受信コイル
１１における誘導電流と送信コイル１０に印加される励
磁電流の強度差を演算部１５に与えることによっても溶
鋼２のレベル特定が可能であり、このこともまた本発明
の範囲に含まれる。

【００３０】図４は、連続鋳造設備の操業開始に際して
実施される本発明方法の実施状態を示す模式的ブロック
図である。

【００３１】本図に示す如く連続鋳造設備の操業は、鋳
型１の下側開口部にダミーバー７を挿入し、該ダミーバ
ー７の先端を疑似底とする鋳型１内に浸漬ノズル４から
溶鋼２を注入し、鋳型１の内壁との接触によりダミーバ
ー７先端の鉤部７ａに掛止させた状態にて凝固させ、溶
鋼２のレベルが所定のレベルに達した時点にて鉤部７ａ
に掛止された鋳片の先端と共にダミーバー７を引抜く手
順にて開始される。

【００３２】このような鋳造開始に際し実施される本発
明方法は、ダミーバー７を疑似底として鋳型１内部を上
昇する溶鋼２のレベルを監視し、適正な引抜き開始タイ
ミングを得るべく、鋳型１の上下方向略全域に相互に適
宜の間隔を隔てて複数のコイル　１８，１８…を並設し
て実施される。

【００３３】図４はコイル１８の配設個数が４個の場合
であり、最下部のコイル１８及び下から３番目のコイル
１８は、各別の切換スイッチ１８ａ，１８ｃを介して発
振回路１２に接続してあり、切換スイッチ　１８ａ，１
８ｃがオンされた場合、発振回路１２の出力である低周
波電流の通電により励磁されて、その周辺に磁場を形成
する送信コイルとして機能するようにしてある。

【００３４】一方、下から２番目及び４番目（最上部）
のコイル　１８，１８は、各別の切換スイッチ　１８ｂ
，１８ｄを介して増幅器１３及び位相差検出器１４に接
続されており、前記磁場のエネルギの伝播に応じて誘導
電流を誘起する受信コイルとして機能し、両コイル　１
８，１８の誘導電流は、各別の切換スイッチ　１８ｂ，
１８ｄがオン状態にあるとき、増幅器１３を経て各別の
位相差検出器１４に与えられるようになっている。

【００３５】位相差検出器１４には、前記発振回路１２
の出力もまた与えられており、該位相差検出器１４は、
図１に示すものと同様、送信コイルとして機能するコイ
ル１８に加えられる励磁電流と、受信コイルとして機能
するコイル１８のに誘起される誘導電流との間の位相差
を求め、この結果を演算部１５に与える。該演算部１５
における演算内容は、図１に示す演算部１５と全く同様
であり、演算結果は表示部１６上に表示されるようにな
っている。

【００３６】以上の如き構成の装置により実施される本
発明方法は、鋳型１内への溶鋼２の注入開始に際し、切
換スイッチ　１８ａ，１８ｂをオンして開始される。こ
のとき最下部のコイル１８が発振器１２に、下から２番
目のコイル１８が増幅器１３に夫々接続され、前者のコ
イル１８への低周波の励磁電流の通電により生じる磁場
の作用により後者のコイル１８に誘導電流が誘起され、
この誘導電流と前記励磁電流との間の位相差が位相差検
出器１４の出力として演算部１５に与えられ、溶鋼２の
レベルが演算される。この演算により前記両コイル　１
８，１８間での溶鋼２のレベル上昇が正確に特定される
ことは前述した如くである。

【００３７】受信コイルとして機能するコイル１８の誘
導電流の位相遅れの変化は、該コイル１８の配設高さを
超えて鋳型１内部の溶鋼２のレベルが上昇すると共にな
くなる。このとき切換スイッチ　１８ａをオフし、切換
スイッチ　１８ｃをオンすると、該スイッチ　１８ｃに
対応するコイル１８、即ち、下から３番目のコイル１８
が送信コイルとなり、下から２番目のコイル１８を受信
コイルとして、これらのコイル　１８，１８間にて全く
同様に溶鋼２のレベル２が特定される。このときの切換
スイッチ　１８ａ，１８ｃの操作は、表示部１６の表示
結果に基づいてオペレータの手動により行わせてもよく
、演算部１５の演算結果に基づいて自動的に行わせても
よい。

【００３８】更なる溶鋼２のレベル上昇により３番目の
コイル１８の配設位置を超えた場合、切換スイッチ　１
８ｂのオフ操作及び切換スイッチ　１８ｄのオン操作が
行われる。 これにより、下から３番目のコイル１８が送信コイルと
なり、最上部のコイル１８が受信コイルとなって、これ
らのコイル　１８，１８間にて溶鋼２のレベルが特定さ
れる。

【００３９】このように本発明方法においては、鋳型１
の上下方向に複数のコイル　１８，１８…を並設し、こ
れらの内、相隣する一対のコイルを　１８，１８を送信
コイル及び受信コイルとして機能させ、前述した原理に
よりこれらのコイル　１８，１８間での溶鋼２のレベル
を特定する過程を鋳型１の下部から順次実施することに
より、コイル　１８，１８…の並設線上にてこれらの配
設範囲全体での溶鋼レベルの測定が正確に行われる。

【００４０】なおこの場合においてもまた、連続鋳造設
備の操業中に実施される本発明方法の場合と同様、位相
差検出器１４に換えて強度差検出器を設け、送信側のコ
イル１８に印加される励磁電流と受信側のコイル１８に
おける誘導電流との間の強度差を演算部１５に与えるこ
とによっても溶鋼２のレベル特定は可能である。

【００４１】また、前記コイル　１８，１８…の並設個
数は２個以上であればよいが、相隣するコイル　１８，
１８間の離隔距離が過大である場合、送信側のコイル１
８により発生する磁場の受信側のコイル１８への影響が
少なくなるため、相隣するコイル　１８，１８間の離隔
距離は所定の上限値以下に制限されるべきであり、鋳型
１の上下方向全域に亘る溶鋼２のレベル測定を可能とす
るためには、ある程度の並設個数は必要となる。なお、
コイル　１８，１８…の配設個数が３個であるとき、又
は５個以上であるときにおいても図４に示す態様にて本
発明方法の実施が可能であることは言うまでもない。

【００４２】なお、以上の如き本発明方法の実施に際し
送信側コイルに印加する低周波電流の周波数は特に限定
するものではないが、現段階においては、１０〜１００
０Ｈｚ程度の周波数の採用により良好な結果が得られて
いる。

【００４３】

【発明の効果】以上詳述した如く本発明方法においては
、鋳型内部の適正レベルを挾んで上下に所定長離隔する
送信コイルと受信コイルとの組を鋳型の幅方向に複数組
配設することにより、連続鋳造設備の操業中における溶
鋼レベルを鋳型の幅方向の分布を含めて測定でき、この
とき鋳型内壁の電磁的な影響が排除され、従来に比して
より高精度でのレベル測定が可能となり、この結果に基
づくレベル制御の実施により、製品鋳片の品質向上が図
れ、またブレークアウトの発生を未然に防止し得ると共
に、鋳込速度の高速化に対応でき、生産性の向上に寄与
できる。また、鋳型の上下方向に所定長離隔させて複数
のコイルを並設し、互いに相隣するコイルの一方を送信
コイルとし他方を受信コイルとして、両コイル間での溶
鋼レベルの特定を行う過程を鋳型の下から順に実施する
ことにより、操業開始に際し鋳型内部を上昇する溶鋼レ
ベルを、鋳型の上下方向略全範囲に亘って正確に測定で
き、信頼できるこの測定結果に基づいてダミーバーの引
抜きを開始することにより、完全自動による操業開始が
可能となる等、本発明は優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】連続鋳造設備の操業中における本発明方法の実
施状態を示す模式的ブロック図である。

【図２】本発明方法の原理の説明図である。

【図３】本発明方法の原理の説明図である。

【図４】連続鋳造設備の操業開始時における本発明方法
の実施状態を示す模式的ブロック図である。

【図５】従来の溶鋼レベル測定方法の実施状態を示す模
式図である。

【符号の説明】

１　　鋳型 ２　　溶鋼 ５　　鋳片 ７　　ダミーバー １０　　送信コイル １１　　受信コイル １２　　発振器 １４　　位相差検出器 １５　　演算部 １８　　コイル

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　連続鋳造設備の操業中に鋳型の内部に
   て適正レベルの上下に変動する溶鋼レベルを、前記鋳型
   の幅方向のレベル分布を含めて測定する方法において、
   前記適正レベルを挾んで上下に所定長離隔する送信コイ
   ルと受信コイルとの組を前記鋳型の幅方向に複数組配設
   し、各組の送信コイルに低周波の励磁電流を通電して磁
   場を生ぜしめ、この磁場により対応する受信コイルに誘
   起される誘導電流を夫々捉え、該誘導電流と前記励磁電
   流との間の位相差及び／又は強度差を検出し、前記各組
   における検出結果に基づいて前記各組の配設位置での溶
   鋼レベルを特定することを特徴とする連続鋳造用鋳型の
   溶鋼レベル測定方法。
2. 【請求項２】　　連続鋳造設備の操業開始に際し、その
   下部に挿入されたダミーバーの先端を疑似底として鋳型
   内部を上昇する溶鋼レベルを、該鋳型の上下方向の略全
   域に亘って測定する方法において、前記鋳型の上下方向
   に、互いに所定長離隔させて複数のコイルを並設し、互
   いに相隣する一対のコイルの一方に低周波の励磁電流を
   通電して磁場を生ぜしめ、この磁場により他方のコイル
   に誘起される誘導電流を捉え、該誘導電流と前記励磁電
   流との間の位相差及び／又は強度差を検出し、この検出
   結果に基づいて前記一対のコイル間での溶鋼レベルを特
   定する過程を前記鋳型の下部から上部に向けて順次実施
   することを特徴とする連続鋳造用鋳型の溶鋼レベル測定
   方法。