JPH04304387A - 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板 - Google Patents
加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板Info
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- JPH04304387A JPH04304387A JP9497391A JP9497391A JPH04304387A JP H04304387 A JPH04304387 A JP H04304387A JP 9497391 A JP9497391 A JP 9497391A JP 9497391 A JP9497391 A JP 9497391A JP H04304387 A JPH04304387 A JP H04304387A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工後耐蝕性、塗装耐
蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合めっき鋼板に関す
るものである。
蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合めっき鋼板に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】電気亜鉛めっき鋼板や溶融めっき鋼板あ
るいは各種合金めっき鋼板は、 自動車、家電用電化製
品、建材等に広く使用されている。こうした中で、近年
特に耐蝕性に優れた表面処理材料に対する要求が強くな
り、このような鋼板の需要は今後急速に増加する傾向に
ある。例えば家電業界では、省工程、コスト低減の観点
から、塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐蝕性を
有する鋼板に対する要求がある。 例えば北米、北欧で
の道路の凍結防止のため散布する岩塩による腐食環境に
対する安全上の観点から、優れた耐蝕性を有する表面処
理鋼板が強く要求されている。また、住宅業界を初め建
築業界では、建築構造物の寿命延長に対する要求から、
表面処理鋼板の大幅採用と、さらにその上に電着塗装（
以後ＥＤ塗装と呼ぶ）をすることが広がりつつある。 これら問題点を解決するために種々の検討がなされ、多
くの製品が開発されてきた。従来は鋼板の耐蝕性を向上
するために亜鉛めっきが行われてきた。亜鉛めっき鋼板
は、亜鉛の犠牲防食作用によって鋼板の腐食を防止する
ものであり、耐蝕性を得ようとすれば、亜鉛付着量を増
加しなければならない。このため必要亜鉛量増加による
コストアップ、あるいは加工性、溶接性、生産性の低下
等いくつかの問題点がある。また、一般的に、亜鉛めっ
き鋼板の塗料密着性は悪い。このような亜鉛めっき鋼板
の、特に耐蝕性を改善する方法として、各種合金めっき
鋼板の検討がなされ、例えばＺｎ−Ｎｉ系、Ｚｎ−Ｎｉ
−Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−
Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｍｎ系等をあげることができる。これら
合金めっきにより、通常の亜鉛めっき鋼板に比べ裸の耐
蝕性は約３〜５倍向上することが認められる。しかし、
それでも長時間屋外に放置したり、水や塩水を噴霧する
と白錆や赤錆が発生し易いことが問題である。 耐蝕性
を改善するためにめっきした後にクロメート処理を施す
方法もあり、かなり有効であるが、高温多湿化や塩分含
有雰囲気下では約１００〜１５０時間で白錆が発生する
。 一方、さらに耐蝕性を改善するために、亜鉛系め
っき鋼板のクロメート処理材に各種の樹脂を塗布した、
いわゆる簡易プレコート鋼板（以下、有機複合めっき鋼
板と呼ぶ）が開発され、車体防錆鋼板としてあるいは家
電用耐蝕材料として各種分野に使用されている。
るいは各種合金めっき鋼板は、 自動車、家電用電化製
品、建材等に広く使用されている。こうした中で、近年
特に耐蝕性に優れた表面処理材料に対する要求が強くな
り、このような鋼板の需要は今後急速に増加する傾向に
ある。例えば家電業界では、省工程、コスト低減の観点
から、塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐蝕性を
有する鋼板に対する要求がある。 例えば北米、北欧で
の道路の凍結防止のため散布する岩塩による腐食環境に
対する安全上の観点から、優れた耐蝕性を有する表面処
理鋼板が強く要求されている。また、住宅業界を初め建
築業界では、建築構造物の寿命延長に対する要求から、
表面処理鋼板の大幅採用と、さらにその上に電着塗装（
以後ＥＤ塗装と呼ぶ）をすることが広がりつつある。 これら問題点を解決するために種々の検討がなされ、多
くの製品が開発されてきた。従来は鋼板の耐蝕性を向上
するために亜鉛めっきが行われてきた。亜鉛めっき鋼板
は、亜鉛の犠牲防食作用によって鋼板の腐食を防止する
ものであり、耐蝕性を得ようとすれば、亜鉛付着量を増
加しなければならない。このため必要亜鉛量増加による
コストアップ、あるいは加工性、溶接性、生産性の低下
等いくつかの問題点がある。また、一般的に、亜鉛めっ
き鋼板の塗料密着性は悪い。このような亜鉛めっき鋼板
の、特に耐蝕性を改善する方法として、各種合金めっき
鋼板の検討がなされ、例えばＺｎ−Ｎｉ系、Ｚｎ−Ｎｉ
−Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−
Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｍｎ系等をあげることができる。これら
合金めっきにより、通常の亜鉛めっき鋼板に比べ裸の耐
蝕性は約３〜５倍向上することが認められる。しかし、
それでも長時間屋外に放置したり、水や塩水を噴霧する
と白錆や赤錆が発生し易いことが問題である。 耐蝕性
を改善するためにめっきした後にクロメート処理を施す
方法もあり、かなり有効であるが、高温多湿化や塩分含
有雰囲気下では約１００〜１５０時間で白錆が発生する
。 一方、さらに耐蝕性を改善するために、亜鉛系め
っき鋼板のクロメート処理材に各種の樹脂を塗布した、
いわゆる簡易プレコート鋼板（以下、有機複合めっき鋼
板と呼ぶ）が開発され、車体防錆鋼板としてあるいは家
電用耐蝕材料として各種分野に使用されている。
【０００３】その合金めっき鋼板の一例として特開昭６
３−２４３２９５号公報が知られている。この内容は、
（１）１重量％超から７０重量％のクロム組成をもつ亜
鉛とクロムの共析めっき層を有する耐蝕性の優れた防錆
用鋼板。 （２）１重量％超から７０重量％のクロム組成をもつ亜
鉛とクロムの共析めっき層とＺｎ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓ
ｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種または２種以上の
元素のめっき層とからなる複層めっきを有する耐蝕性の
優れた防錆用鋼板。 （３）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層を有する耐蝕性
の優れた防錆用鋼板。 （４）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層と、 Ｚｎ，Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ
，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種
または２種以上の元素のめっき層とからなる複層めっき
を有する耐蝕性の優れた防錆用鋼板にある。 上記に例示の合金めっき鋼板は従来の合金めっき鋼板に
対し裸耐蝕性は改善されているものの過酷な腐食環境下
での加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装後の耐蝕性、疵付部や
耐赤錆性などは不十分である。
３−２４３２９５号公報が知られている。この内容は、
（１）１重量％超から７０重量％のクロム組成をもつ亜
鉛とクロムの共析めっき層を有する耐蝕性の優れた防錆
用鋼板。 （２）１重量％超から７０重量％のクロム組成をもつ亜
鉛とクロムの共析めっき層とＺｎ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓ
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元素のめっき層とからなる複層めっきを有する耐蝕性の
優れた防錆用鋼板。 （３）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層を有する耐蝕性
の優れた防錆用鋼板。 （４）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層と、 Ｚｎ，Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ
，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種
または２種以上の元素のめっき層とからなる複層めっき
を有する耐蝕性の優れた防錆用鋼板にある。 上記に例示の合金めっき鋼板は従来の合金めっき鋼板に
対し裸耐蝕性は改善されているものの過酷な腐食環境下
での加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装後の耐蝕性、疵付部や
耐赤錆性などは不十分である。
【０００４】また、クロメート処理鋼板の一例として特
開平１−１７７３８６号公報が知られている。その内容
は、Ｃｒ５〜４０％含有する亜鉛−クロムめっき層の表
面にクロメート皮膜を形成せしめたことを特徴とする亜
鉛−クロメート系電気めっき鋼板にある。上記に例示の
クロメート処理鋼板は合金めっき鋼板に比べ裸耐蝕性は
さらに改善されるが過酷な腐食環境下での加工後の裸耐
蝕性やＥＤ塗装耐蝕性、疵付部や耐赤錆性などは同様に
不十分である。次に有機複合めっき鋼板の一例として特
開昭６４−７９３８２号公報が知られている。その内容
は、Ｃｒ５〜４０％含有する亜鉛−クロム系めっき層の
表面にクロメート皮膜を形成し、更にその上層に樹脂層
を形成せしめた樹脂被覆亜鉛−クロム系電気めっき鋼板
にある。上記に例示の有機複合めっき鋼板は上述の合金
めっき鋼板やクロメート処理鋼板に比べ裸耐蝕性はさら
に改善され、かつ、従来の有機複合めっき鋼板に比べ諸
特性の向上が見られるものの、極めて過酷な腐食環境下
での加工後の耐蝕性や疵付部及び端面の裸赤錆性は必ず
しも充分とは言えず、また、ＥＤ塗装耐蝕性は著しく劣
る。
開平１−１７７３８６号公報が知られている。その内容
は、Ｃｒ５〜４０％含有する亜鉛−クロムめっき層の表
面にクロメート皮膜を形成せしめたことを特徴とする亜
鉛−クロメート系電気めっき鋼板にある。上記に例示の
クロメート処理鋼板は合金めっき鋼板に比べ裸耐蝕性は
さらに改善されるが過酷な腐食環境下での加工後の裸耐
蝕性やＥＤ塗装耐蝕性、疵付部や耐赤錆性などは同様に
不十分である。次に有機複合めっき鋼板の一例として特
開昭６４−７９３８２号公報が知られている。その内容
は、Ｃｒ５〜４０％含有する亜鉛−クロム系めっき層の
表面にクロメート皮膜を形成し、更にその上層に樹脂層
を形成せしめた樹脂被覆亜鉛−クロム系電気めっき鋼板
にある。上記に例示の有機複合めっき鋼板は上述の合金
めっき鋼板やクロメート処理鋼板に比べ裸耐蝕性はさら
に改善され、かつ、従来の有機複合めっき鋼板に比べ諸
特性の向上が見られるものの、極めて過酷な腐食環境下
での加工後の耐蝕性や疵付部及び端面の裸赤錆性は必ず
しも充分とは言えず、また、ＥＤ塗装耐蝕性は著しく劣
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし最近の傾向とし
て、自動車は益々過酷な腐食環境下にさらされることに
なり、自動車業界はこうした環境下で加工後優れた裸耐
蝕性及びＥＤ塗装耐蝕性を有し、 かつ、疵付部や端面
の耐赤錆性に優れた車体防錆鋼板を強く求めている。こ
れに対し、有機複合めっき鋼板を製造するに際し、下地
に有機複合めっき鋼板にあっためっき層をほどこすこと
により上記課題をいずれも克服できることがわかった。
て、自動車は益々過酷な腐食環境下にさらされることに
なり、自動車業界はこうした環境下で加工後優れた裸耐
蝕性及びＥＤ塗装耐蝕性を有し、 かつ、疵付部や端面
の耐赤錆性に優れた車体防錆鋼板を強く求めている。こ
れに対し、有機複合めっき鋼板を製造するに際し、下地
に有機複合めっき鋼板にあっためっき層をほどこすこと
により上記課題をいずれも克服できることがわかった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃｒ濃度が６
〜１５％、Ｃｏ濃度が０．３〜１．０％で残りがＺｎか
らなるＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金めっき層を有することを
特徴とする加工後の裸耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び疵付
部あるいは端面の耐赤錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系
合金めっき鋼板を下地にした有機複合めっき鋼板である
。
〜１５％、Ｃｏ濃度が０．３〜１．０％で残りがＺｎか
らなるＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金めっき層を有することを
特徴とする加工後の裸耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び疵付
部あるいは端面の耐赤錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系
合金めっき鋼板を下地にした有機複合めっき鋼板である
。
【０００７】
【作用】以下作用とともに本発明を詳細に説明する。本
発明は、鋼板表面にＺｎを主成分としてＣｒ及びＣｏを
特定の濃度に限定したＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金めっきを
施し、その上にクロメートを処理しさらにその上に有機
皮膜を被覆した有機複合めっき鋼板である。以下に詳細
を説明する。図１は、Ｚｎ−Ｃｒ系合金めっき鋼板にお
いて目付量を２０ｇ／ｍ２に一定にし、Ｃｒ濃度を種々
かえ、その上に市販の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ
／ｍ２となるように処理し、さらにその上にオレフィン
／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥
して有機複合めっき鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を
評価した結果を示す。また、図２は、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ
系合金めっき鋼板において目付量を２０ｇ／ｍ２に一定
にし、かつＣｒ及びＣｏの濃度を種々かえその上に市販
の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ／ｍ２となるように
処理し、さらにその上にオレフィン／アクリル酸共重合
体樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部
）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥して有機複合めっき
鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を評価した結果を示す
。加工は図３に示すように押しつけ荷重２ｔでビード加
工を行い側面部の耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−
Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃
度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）３０
００時間後の赤錆発生率を測定し、◎，○，△，×，×
×の５段階で評価した。
発明は、鋼板表面にＺｎを主成分としてＣｒ及びＣｏを
特定の濃度に限定したＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金めっきを
施し、その上にクロメートを処理しさらにその上に有機
皮膜を被覆した有機複合めっき鋼板である。以下に詳細
を説明する。図１は、Ｚｎ−Ｃｒ系合金めっき鋼板にお
いて目付量を２０ｇ／ｍ２に一定にし、Ｃｒ濃度を種々
かえ、その上に市販の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ
／ｍ２となるように処理し、さらにその上にオレフィン
／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥
して有機複合めっき鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を
評価した結果を示す。また、図２は、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ
系合金めっき鋼板において目付量を２０ｇ／ｍ２に一定
にし、かつＣｒ及びＣｏの濃度を種々かえその上に市販
の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ／ｍ２となるように
処理し、さらにその上にオレフィン／アクリル酸共重合
体樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部
）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥して有機複合めっき
鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を評価した結果を示す
。加工は図３に示すように押しつけ荷重２ｔでビード加
工を行い側面部の耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−
Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃
度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）３０
００時間後の赤錆発生率を測定し、◎，○，△，×，×
×の５段階で評価した。
【０００８】図１から明らかなように、Ｚｎ−Ｃｒ系有
機複合めっき鋼板はＣｒの濃度が増えるにつれ裸耐蝕性
は向上し、６〜１６％で最も良くなり１６％超で裸耐蝕
性は低下する。ここでＣｒが１６％超で裸耐蝕性が低下
するのは１６％超になるとめっき層が硬くなりビード加
工でめっき層が破壊されるためと思われる。一方、図２
から明らかなように、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっ
き鋼板はＣｒ濃度が６〜１５％で、かつ、Ｃｏ濃度が０
．３〜１．０％で極めて優れた裸耐蝕性を示し、Ｃｏ濃
度が０．３％未満では裸耐蝕性は低下し、１．０％超で
は耐蝕性は著しく低下する。ここでＣｏを添加すること
により加工後の裸耐蝕性が向上するのはＣｏの存在によ
って耐蝕性及び密着性の優れたクロメート皮膜が形成さ
れるからであり、また、Ｃｏの添加量１．０％超になる
と裸耐蝕性が次第に低下するのはめっき層が硬くなりビ
ード加工でめっき層が破壊されるためと思われる。次に
図４にＣｒ濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合鋼板
のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す。また、図５にＣｒ及び
Ｃｏの濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合め
っき鋼板の同じくＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す。ＥＤ塗
装耐蝕性はそれぞれの有機複合めっき鋼板にＥＤ塗装し
、カッターで塗膜にクロス状に疵をいれ、耐蝕性を評価
した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴
霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧
圧力２．０ｐｓｉ）７０００時間後の腐食深さを測定し
、◎、○、△、×、××の５段階で評価した。
機複合めっき鋼板はＣｒの濃度が増えるにつれ裸耐蝕性
は向上し、６〜１６％で最も良くなり１６％超で裸耐蝕
性は低下する。ここでＣｒが１６％超で裸耐蝕性が低下
するのは１６％超になるとめっき層が硬くなりビード加
工でめっき層が破壊されるためと思われる。一方、図２
から明らかなように、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっ
き鋼板はＣｒ濃度が６〜１５％で、かつ、Ｃｏ濃度が０
．３〜１．０％で極めて優れた裸耐蝕性を示し、Ｃｏ濃
度が０．３％未満では裸耐蝕性は低下し、１．０％超で
は耐蝕性は著しく低下する。ここでＣｏを添加すること
により加工後の裸耐蝕性が向上するのはＣｏの存在によ
って耐蝕性及び密着性の優れたクロメート皮膜が形成さ
れるからであり、また、Ｃｏの添加量１．０％超になる
と裸耐蝕性が次第に低下するのはめっき層が硬くなりビ
ード加工でめっき層が破壊されるためと思われる。次に
図４にＣｒ濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合鋼板
のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す。また、図５にＣｒ及び
Ｃｏの濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合め
っき鋼板の同じくＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す。ＥＤ塗
装耐蝕性はそれぞれの有機複合めっき鋼板にＥＤ塗装し
、カッターで塗膜にクロス状に疵をいれ、耐蝕性を評価
した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴
霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧
圧力２．０ｐｓｉ）７０００時間後の腐食深さを測定し
、◎、○、△、×、××の５段階で評価した。
【０００９】図４から明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系有機
複合めっき鋼板ではＣｒが増えるにつれＥＤ塗装耐蝕性
は向上し、６％以上でほぼ一定になる。これに対し、図
５から明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系にＣｏを添加すると
ＥＤ塗装耐蝕性は向上し、Ｃｒ濃度が６〜１５％におい
てＣｏ濃度が０．３〜１．０％で最も優れ１．０％超で
次第に低下する。ここでＣｏを添加するとＥＤ塗装耐蝕
性が向上するのはＣｏの存在によって優れたクロメート
皮膜が形成されるためであり、また、１．０％超で次第
にＥＤ塗装耐蝕性が低下するのはクロスカット部（カッ
ターで塗膜にクロス状に疵を入れた部分）からめっき層
が溶出した場合、Ｃｏの濃度がある程度以上高いとめっ
き層の中にＣｏは濃縮し易い傾向にあり、そこでＣｏが
特定の濃度以上に達すると素地の鋼板とめっき層との間
に電位の逆転が起き、赤錆がより発生し易くＥＤ塗装耐
蝕性は低下するものと思われる。次に図６にＣｒ濃度を
かえた前記Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板の端面防錆
性の結果を示す。また、図７にＣｒ及びＣｏの濃度をか
えた前記Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板の同じ
く端面防錆性の結果を示す。端面防錆性は図８に示すよ
うに試験片を正逆方向から円形にうちぬきＥＤ塗装して
耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準
拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度
３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）７０００時間後の円形
部の内面の端面部の赤錆発生率を測定して◎、○、△、
×、××の５段階で評価した。
複合めっき鋼板ではＣｒが増えるにつれＥＤ塗装耐蝕性
は向上し、６％以上でほぼ一定になる。これに対し、図
５から明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系にＣｏを添加すると
ＥＤ塗装耐蝕性は向上し、Ｃｒ濃度が６〜１５％におい
てＣｏ濃度が０．３〜１．０％で最も優れ１．０％超で
次第に低下する。ここでＣｏを添加するとＥＤ塗装耐蝕
性が向上するのはＣｏの存在によって優れたクロメート
皮膜が形成されるためであり、また、１．０％超で次第
にＥＤ塗装耐蝕性が低下するのはクロスカット部（カッ
ターで塗膜にクロス状に疵を入れた部分）からめっき層
が溶出した場合、Ｃｏの濃度がある程度以上高いとめっ
き層の中にＣｏは濃縮し易い傾向にあり、そこでＣｏが
特定の濃度以上に達すると素地の鋼板とめっき層との間
に電位の逆転が起き、赤錆がより発生し易くＥＤ塗装耐
蝕性は低下するものと思われる。次に図６にＣｒ濃度を
かえた前記Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板の端面防錆
性の結果を示す。また、図７にＣｒ及びＣｏの濃度をか
えた前記Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板の同じ
く端面防錆性の結果を示す。端面防錆性は図８に示すよ
うに試験片を正逆方向から円形にうちぬきＥＤ塗装して
耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準
拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度
３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）７０００時間後の円形
部の内面の端面部の赤錆発生率を測定して◎、○、△、
×、××の５段階で評価した。
【００１０】図６から明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系有機
複合めっき鋼板ではＣｒが増えるにつれ端面防錆性は向
上し、６％以上でほぼ一定になる。これに対し、図７か
ら明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系にＣｏを添加すると端面
防錆性は著しく向上し、Ｃｒ濃度６〜１５％においてＣ
ｏ濃度が０．３〜１．０％で最も優れ１．０％超で次第
に低下する。ここでＣｏを添加すると端面防錆性が著し
く向上するのはＣｏの存在によって優れたクロメート皮
膜が形成されるためであり、１．０％超で端面防錆性が
急激に低下するのはめっき層の自然電位が貴の方向に大
きく移動するからである。ここで自然電位が大きく貴に
移動しＦｅの自然電位に近ずくとめっき層の犠牲防食作
用が弱まり赤錆が発生し易く端面防錆性は低下するもの
と思われる。以上の結果から明らかなように、有機複合
めっき鋼板を製造するに際し下地にＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系
合金めっき鋼板を用いＣｒ及びＣｏの濃度を特定の範囲
に限定し、その上にクロメート処理し有機被覆すること
により加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に
極めて優れた有機複合めっき鋼板を製造できることを見
出した。このことから本発明では有機複合めっき鋼板の
製造に際し、Ｃｒ濃度を６〜１５％、Ｃｏ濃度を０．３
〜１．０％とし、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ
の三元系合金めっきを下地としその上にクロメート処理
し、有機皮膜を被覆することとする。ここで有機複合め
っき鋼板を製造するに際し用いるクロメート処理は塗布
型クロメートあるいは電解型クロメートいずれでもよい
。また、被覆する有機皮膜は水系あるいは溶剤系いずれ
の樹脂でも使用することが出来る。以下実施例について
説明する。
複合めっき鋼板ではＣｒが増えるにつれ端面防錆性は向
上し、６％以上でほぼ一定になる。これに対し、図７か
ら明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系にＣｏを添加すると端面
防錆性は著しく向上し、Ｃｒ濃度６〜１５％においてＣ
ｏ濃度が０．３〜１．０％で最も優れ１．０％超で次第
に低下する。ここでＣｏを添加すると端面防錆性が著し
く向上するのはＣｏの存在によって優れたクロメート皮
膜が形成されるためであり、１．０％超で端面防錆性が
急激に低下するのはめっき層の自然電位が貴の方向に大
きく移動するからである。ここで自然電位が大きく貴に
移動しＦｅの自然電位に近ずくとめっき層の犠牲防食作
用が弱まり赤錆が発生し易く端面防錆性は低下するもの
と思われる。以上の結果から明らかなように、有機複合
めっき鋼板を製造するに際し下地にＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系
合金めっき鋼板を用いＣｒ及びＣｏの濃度を特定の範囲
に限定し、その上にクロメート処理し有機被覆すること
により加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に
極めて優れた有機複合めっき鋼板を製造できることを見
出した。このことから本発明では有機複合めっき鋼板の
製造に際し、Ｃｒ濃度を６〜１５％、Ｃｏ濃度を０．３
〜１．０％とし、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ
の三元系合金めっきを下地としその上にクロメート処理
し、有機皮膜を被覆することとする。ここで有機複合め
っき鋼板を製造するに際し用いるクロメート処理は塗布
型クロメートあるいは電解型クロメートいずれでもよい
。また、被覆する有機皮膜は水系あるいは溶剤系いずれ
の樹脂でも使用することが出来る。以下実施例について
説明する。
【００１１】
【実施例】実施例１
めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が６％、Ｃｏ
濃度が０．３％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系のオ
レフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイ
ダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなる
ように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１０％、Ｃ
ｏ濃度が０．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が６５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１２％、Ｃ
ｏ濃度が０．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例４ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１５％、Ｃ
ｏ濃度が０．４％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系の
ポリアクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．８μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が９％、Ｃｏ
濃度が０．６％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系の
エポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重量
部）を乾燥後１．０μとなるように塗布して有機複合め
っき鋼板を製造した。 実施例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｃ
ｏ濃度が０．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８０ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系
のエポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重
量部）を乾燥後１．２μとなるように塗布して有機複合
めっき鋼板を製造した。
濃度が０．３％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系のオ
レフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイ
ダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなる
ように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１０％、Ｃ
ｏ濃度が０．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が６５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１２％、Ｃ
ｏ濃度が０．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例４ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１５％、Ｃ
ｏ濃度が０．４％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系の
ポリアクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．８μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が９％、Ｃｏ
濃度が０．６％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系の
エポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重量
部）を乾燥後１．０μとなるように塗布して有機複合め
っき鋼板を製造した。 実施例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｃ
ｏ濃度が０．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８０ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系
のエポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重
量部）を乾燥後１．２μとなるように塗布して有機複合
めっき鋼板を製造した。
【００１２】比較例１
めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１２％のＺ
ｎ−Ｃｒの二元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ２となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にポリアクリル酸エステル共重合体樹
脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を
乾燥後１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼
板を製造した。 比較例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が８％、Ｃｏ
濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｃ
ｏ濃度が２．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が７５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例４ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が３％、Ｃｏ
濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２％、Ｃｏ
濃度が０．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が４％、Ｃｏ
濃度が２．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例７ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１７％、Ｃ
ｏ濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例８ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１８％、Ｃ
ｏ濃度が０．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例９ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２０％、Ｃ
ｏ濃度が３．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。実施例１〜６
及び比較例１〜９で得られた有機複合めっき鋼板につい
て、加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性を調査し
た結果を表１に示す。加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端
面防錆性の試験方法は前述した通りである。表１から明
らかなように、 本発明の各実施例は比較例に比べ極め
て優れている。
ｎ−Ｃｒの二元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ２となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にポリアクリル酸エステル共重合体樹
脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を
乾燥後１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼
板を製造した。 比較例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が８％、Ｃｏ
濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｃ
ｏ濃度が２．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が７５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例４ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が３％、Ｃｏ
濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２％、Ｃｏ
濃度が０．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が４％、Ｃｏ
濃度が２．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例７ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１７％、Ｃ
ｏ濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例８ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１８％、Ｃ
ｏ濃度が０．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例９ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２０％、Ｃ
ｏ濃度が３．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。実施例１〜６
及び比較例１〜９で得られた有機複合めっき鋼板につい
て、加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性を調査し
た結果を表１に示す。加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端
面防錆性の試験方法は前述した通りである。表１から明
らかなように、 本発明の各実施例は比較例に比べ極め
て優れている。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【発明の効果】以上説明したごとく本発明によれば、極
めて優れた加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性を
同時に兼ね備えた表面処理鋼板が得られ、自動車、家電
製品、建材等の品質及び耐用年数の向上に資するもので
ある。
めて優れた加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性を
同時に兼ね備えた表面処理鋼板が得られ、自動車、家電
製品、建材等の品質及び耐用年数の向上に資するもので
ある。
【図１】Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板におけるＣｒ
濃度を変えた場合の加工後耐蝕性を示す図面、
濃度を変えた場合の加工後耐蝕性を示す図面、
【図２】
Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及びＣｏ
の濃度を変えた場合の加工後耐蝕性の結果を示す図面、
Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及びＣｏ
の濃度を変えた場合の加工後耐蝕性の結果を示す図面、
【図３】荷重２ｔでビードＵ曲げ引き抜き加工したビー
ド加工材の外観を示す、
ド加工材の外観を示す、
【図４】Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板におけるＣｒ
濃度をかえた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す図面、
濃度をかえた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す図面、
【図５】Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板のＣｒ
及びＣｏの濃度を変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を
示す図面、
及びＣｏの濃度を変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を
示す図面、
【図６】Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板におけるＣｒ
濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面、
濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面、
【図
７】Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及び
Ｃｏの濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面
、
７】Ｚｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及び
Ｃｏの濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面
、
【図８】端面防錆試験用の打ち抜き試験片の外観を示す
。
。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ濃度が６〜１５％、Ｃｏ濃度が０
．３〜１．０％で、残がＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ
系合金電気めっき層を有し、その上にクロメート層を有
し、 さらにその上に有機樹脂を被覆したことを特徴と
する加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れた
有機複合めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9497391A JPH04304387A (ja) | 1991-04-02 | 1991-04-02 | 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9497391A JPH04304387A (ja) | 1991-04-02 | 1991-04-02 | 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04304387A true JPH04304387A (ja) | 1992-10-27 |
Family
ID=14124857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9497391A Withdrawn JPH04304387A (ja) | 1991-04-02 | 1991-04-02 | 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃｏ系有機複合めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04304387A (ja) |
-
1991
- 1991-04-02 JP JP9497391A patent/JPH04304387A/ja not_active Withdrawn
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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