JPH04314884A - 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板 - Google Patents
加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板Info
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- JPH04314884A JPH04314884A JP10638091A JP10638091A JPH04314884A JP H04314884 A JPH04314884 A JP H04314884A JP 10638091 A JP10638091 A JP 10638091A JP 10638091 A JP10638091 A JP 10638091A JP H04314884 A JPH04314884 A JP H04314884A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工後耐蝕性、塗装耐
蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合めっき鋼板に関す
るものである。
蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合めっき鋼板に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】電気亜鉛めっき鋼板や溶融めっき鋼板あ
るいは各種合金めっき鋼板は、 自動車、家電用電化製
品、建材等に広く使用されている。こうした中で、近年
特に耐蝕性に優れた表面処理材料に対する要求が強くな
り、このような鋼板の需要は今後急速に増加する傾向に
ある。例えば家電業界では、省工程、コスト低減の観点
から、塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐蝕性を
有する鋼板に対する要求がある。 例えば北米、北欧で
の道路の凍結防止のため散布する岩塩による腐食環境に
対する安全上の観点から、優れた耐蝕性を有する表面処
理鋼板が強く要求されている。また、住宅業界を初め建
築業界では、建築構造物の寿命延長に対する要求から、
表面処理鋼板の大幅採用と、さらにその上に電着塗装（
以後ＥＤ塗装と呼ぶ）をすることが広がりつつある。 これら問題点を解決するために種々の検討がなされ、多
くの製品が開発されてきた。従来は鋼板の耐蝕性を向上
するために亜鉛めっきが行われてきた。亜鉛めっき鋼板
は、亜鉛の犠牲防食作用によって鋼板の腐食を防止する
ものであり、耐蝕性を得ようとすれば、亜鉛付着量を増
加しなければならない。このため必要亜鉛量増加による
コストアップ、あるいは加工性、溶接性、生産性の低下
等いくつかの問題点がある。また、一般的に、亜鉛めっ
き鋼板の塗料密着性は悪い。このような亜鉛めっき鋼板
の、特に耐蝕性を改善する方法として、これら合金めっ
き鋼板として、例えばＺｎ−Ｎｉ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ
系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−Ｃｏ系
、Ｚｎ−Ｍｎ系等をあげることができる。これら合金め
っきにより、通常の亜鉛めっき鋼板に比べ裸の耐蝕性は
約３〜５倍向上することが認められる。しかし、それで
も長時間屋外に放置したり、水や塩水を噴霧すると白錆
や赤錆が発生し易いことが問題である。耐蝕性を改善す
るためにめっきした後にクロメート処理を施す方法もあ
り、かなり有効であるが、高温多湿化や塩分含有雰囲気
下では約１００〜１５０時間で白錆が発生する。一方、
さらに耐蝕性を改善するために、亜鉛系めっき鋼板のク
ロメート処理材に各種の樹脂を塗布した、いわゆる簡易
プレコート鋼板（以下、有機複合めっき鋼板と呼ぶ）が
開発され、車体防錆鋼板としてあるいは家電用耐蝕材料
として各種分野に使用されている。
るいは各種合金めっき鋼板は、 自動車、家電用電化製
品、建材等に広く使用されている。こうした中で、近年
特に耐蝕性に優れた表面処理材料に対する要求が強くな
り、このような鋼板の需要は今後急速に増加する傾向に
ある。例えば家電業界では、省工程、コスト低減の観点
から、塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐蝕性を
有する鋼板に対する要求がある。 例えば北米、北欧で
の道路の凍結防止のため散布する岩塩による腐食環境に
対する安全上の観点から、優れた耐蝕性を有する表面処
理鋼板が強く要求されている。また、住宅業界を初め建
築業界では、建築構造物の寿命延長に対する要求から、
表面処理鋼板の大幅採用と、さらにその上に電着塗装（
以後ＥＤ塗装と呼ぶ）をすることが広がりつつある。 これら問題点を解決するために種々の検討がなされ、多
くの製品が開発されてきた。従来は鋼板の耐蝕性を向上
するために亜鉛めっきが行われてきた。亜鉛めっき鋼板
は、亜鉛の犠牲防食作用によって鋼板の腐食を防止する
ものであり、耐蝕性を得ようとすれば、亜鉛付着量を増
加しなければならない。このため必要亜鉛量増加による
コストアップ、あるいは加工性、溶接性、生産性の低下
等いくつかの問題点がある。また、一般的に、亜鉛めっ
き鋼板の塗料密着性は悪い。このような亜鉛めっき鋼板
の、特に耐蝕性を改善する方法として、これら合金めっ
き鋼板として、例えばＺｎ−Ｎｉ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ
系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−Ｃｏ系
、Ｚｎ−Ｍｎ系等をあげることができる。これら合金め
っきにより、通常の亜鉛めっき鋼板に比べ裸の耐蝕性は
約３〜５倍向上することが認められる。しかし、それで
も長時間屋外に放置したり、水や塩水を噴霧すると白錆
や赤錆が発生し易いことが問題である。耐蝕性を改善す
るためにめっきした後にクロメート処理を施す方法もあ
り、かなり有効であるが、高温多湿化や塩分含有雰囲気
下では約１００〜１５０時間で白錆が発生する。一方、
さらに耐蝕性を改善するために、亜鉛系めっき鋼板のク
ロメート処理材に各種の樹脂を塗布した、いわゆる簡易
プレコート鋼板（以下、有機複合めっき鋼板と呼ぶ）が
開発され、車体防錆鋼板としてあるいは家電用耐蝕材料
として各種分野に使用されている。
【０００３】その合金めっき鋼板の一例として、特開昭
６３−２４３２９５号公報が知られている。この内容は
、 （１）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層を有する耐蝕性に優れた防錆
用鋼板。 （２）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層とＺｎ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓ
ｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種または２種以上の
めっき層とからなる複層めっきを有する耐蝕性の優れた
防錆用鋼板。 （３）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層を有する耐蝕性
の優れた防錆用鋼板。 （４）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層と、Ｚｎ，Ｆｅ
，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，
Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種ま
たは２種以上の元素のめっき層とからなる複層めっきを
有する耐蝕性の優れた防錆用鋼板。 上記に例示の合金めっき鋼板は従来の合金めっき鋼板に
対し裸耐蝕性は改善されているものの過酷な腐食環境下
での加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装後の耐蝕性、疵付部や
耐赤錆性などは不十分である。
６３−２４３２９５号公報が知られている。この内容は
、 （１）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層を有する耐蝕性に優れた防錆
用鋼板。 （２）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層とＺｎ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓ
ｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種または２種以上の
めっき層とからなる複層めっきを有する耐蝕性の優れた
防錆用鋼板。 （３）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層を有する耐蝕性
の優れた防錆用鋼板。 （４）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層と、Ｚｎ，Ｆｅ
，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，
Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種ま
たは２種以上の元素のめっき層とからなる複層めっきを
有する耐蝕性の優れた防錆用鋼板。 上記に例示の合金めっき鋼板は従来の合金めっき鋼板に
対し裸耐蝕性は改善されているものの過酷な腐食環境下
での加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装後の耐蝕性、疵付部や
耐赤錆性などは不十分である。
【０００４】また、クロメート処理鋼板及び有機複合め
っき鋼板の一例として特開平１−１７７３８６号公報が
知られている。この内容は、Ｃｒ５〜４０％含有する亜
鉛−クロムめっき層の表面にクロメート皮膜を形成せし
めたことを特徴とする亜鉛−クロメート系電気めっき鋼
板。及び特開昭６４−７９３８２号公報の内容は、Ｃｒ
５〜４０％含有する亜鉛−クロム系めっき層の表面にク
ロメート皮膜を形成し、更にその上に樹脂層を形成せし
めた樹脂被覆亜鉛−クロム系電位めっき鋼板にある。上
記に例示の有機複合めっき鋼板は上述の合金めっき鋼板
やクロメート処理鋼板に比べ裸耐蝕性はさらに改善され
、かつ、従来の有機複合めっき鋼板に比べ諸特性の向上
が見られるものの極めて過酷な腐食環境下での加工後の
耐蝕性や疵付部及び端面の裸耐蝕性は必ずしも充分とは
言えず、また、ＥＤ塗装耐蝕性は著しく劣る。
っき鋼板の一例として特開平１−１７７３８６号公報が
知られている。この内容は、Ｃｒ５〜４０％含有する亜
鉛−クロムめっき層の表面にクロメート皮膜を形成せし
めたことを特徴とする亜鉛−クロメート系電気めっき鋼
板。及び特開昭６４−７９３８２号公報の内容は、Ｃｒ
５〜４０％含有する亜鉛−クロム系めっき層の表面にク
ロメート皮膜を形成し、更にその上に樹脂層を形成せし
めた樹脂被覆亜鉛−クロム系電位めっき鋼板にある。上
記に例示の有機複合めっき鋼板は上述の合金めっき鋼板
やクロメート処理鋼板に比べ裸耐蝕性はさらに改善され
、かつ、従来の有機複合めっき鋼板に比べ諸特性の向上
が見られるものの極めて過酷な腐食環境下での加工後の
耐蝕性や疵付部及び端面の裸耐蝕性は必ずしも充分とは
言えず、また、ＥＤ塗装耐蝕性は著しく劣る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし最近の傾向とし
て、自動車は益々過酷な腐食環境下にさらされることと
なり、自動車業界はこうした環境下で加工後優れた裸耐
蝕性及びＥＤ塗装耐蝕性を有し、かつ、 疵付部や端面
の耐赤錆性に優れた車体防錆鋼板を強く求めている。こ
れに対し、有機複合めっき鋼板を製造するに際し、下地
に有機複合めっき鋼板にあっためっき層をほどこすこと
により上記課題をいずれも克服できることがわかった。
て、自動車は益々過酷な腐食環境下にさらされることと
なり、自動車業界はこうした環境下で加工後優れた裸耐
蝕性及びＥＤ塗装耐蝕性を有し、かつ、 疵付部や端面
の耐赤錆性に優れた車体防錆鋼板を強く求めている。こ
れに対し、有機複合めっき鋼板を製造するに際し、下地
に有機複合めっき鋼板にあっためっき層をほどこすこと
により上記課題をいずれも克服できることがわかった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃｒ濃度が７
％〜１５％、Ｓｎ濃度が０．３％〜１．２％で残りがＺ
ｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系合金めっき層を有するこ
とを特徴とする加工後の裸耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び
疵付部あるいは端面の耐赤錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ系合金めっき鋼板を下地にした有機複合めっき鋼板で
ある。
％〜１５％、Ｓｎ濃度が０．３％〜１．２％で残りがＺ
ｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系合金めっき層を有するこ
とを特徴とする加工後の裸耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び
疵付部あるいは端面の耐赤錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ系合金めっき鋼板を下地にした有機複合めっき鋼板で
ある。
【０００７】
【作用】以下作用とともに本発明を詳細に説明する。本
発明は、鋼板表面にＺｎを主成分としてＣｒ及びＳｎを
特定の濃度に限定したＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系合金めっきを
施し、その上にクロメートを処理しさらにその上に有機
皮膜を被覆した有機複合めっき鋼板である。以下に詳細
を説明する。図１は、Ｚｎ−Ｃｒ系合金めっき鋼板にお
いて目付量を２０ｇ／ｍ２に一定にし、Ｃｒ濃度を種々
かえ、その上に市販の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ
／ｍ２となるように処理し、さらにその上にオレフィン
／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥
して有機複合めっき鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を
評価した結果を示す。また、図２は、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ
系合金めっき鋼板において目付量を２０ｇ／ｍ２に一定
にし、かつＣｒ及びＳｎの濃度を種々かえその上に市販
の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ／ｍ２となるように
処理し、さらにその上にオレフィン／アクリル酸共重合
体樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部
）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥して有機複合めっき
鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を評価した結果を示す
。加工は図３に示すように押しつけ荷重２ｔでビード加
工を行い側面部の耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−
Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃
度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）３０
００時間後の赤錆発生率を測定し、◎，○，△，×，×
×の５段階で評価した。 ◎：赤錆発生率 ０％ ○： 〃 ０〜１％△：
〃 １〜１０％×： 〃
１０〜５０％××： 〃
５０％以上
発明は、鋼板表面にＺｎを主成分としてＣｒ及びＳｎを
特定の濃度に限定したＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系合金めっきを
施し、その上にクロメートを処理しさらにその上に有機
皮膜を被覆した有機複合めっき鋼板である。以下に詳細
を説明する。図１は、Ｚｎ−Ｃｒ系合金めっき鋼板にお
いて目付量を２０ｇ／ｍ２に一定にし、Ｃｒ濃度を種々
かえ、その上に市販の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ
／ｍ２となるように処理し、さらにその上にオレフィン
／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥
して有機複合めっき鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を
評価した結果を示す。また、図２は、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ
系合金めっき鋼板において目付量を２０ｇ／ｍ２に一定
にし、かつＣｒ及びＳｎの濃度を種々かえその上に市販
の塗布クロメートをＣｒが５０ｍｇ／ｍ２となるように
処理し、さらにその上にオレフィン／アクリル酸共重合
体樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部
）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥して有機複合めっき
鋼板を製造し、加工後の裸耐蝕性を評価した結果を示す
。加工は図３に示すように押しつけ荷重２ｔでビード加
工を行い側面部の耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−
Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃
度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）３０
００時間後の赤錆発生率を測定し、◎，○，△，×，×
×の５段階で評価した。 ◎：赤錆発生率 ０％ ○： 〃 ０〜１％△：
〃 １〜１０％×： 〃
１０〜５０％××： 〃
５０％以上
【０００８】図１から明らかなように、Ｚ
ｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板はＣｒの濃度が増えるに
つれ裸耐蝕性は向上し、７〜１５％で最も良くなり１５
％超で裸耐蝕性は低下する。ここでＣｒが１５％超で裸
耐蝕性が低下するのは１５％超になるとめっき層が硬く
なりビード加工でめっき層が破壊されるためと思われる
。一方、図２から明らかなように、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系
有機複合めっき鋼板はＣｒ濃度が７〜１５％で、かつ、
Ｓｎ濃度が０．３〜１．２％で極めて優れた裸耐蝕性を
示し、Ｓｎ濃度が０．３％未満では裸耐蝕性は低下し、
１．２％超では耐蝕性は著しく低下する。ここでＳｎを
添加することにより加工後の裸耐蝕性が向上するのはＳ
ｎの存在によって耐蝕性及び密着性の優れたクロメート
皮膜が形成されるからであり、また、Ｓｎの添加量１．
２％超になると裸耐蝕性が次第に低下するのはめっき層
が硬くなりビード加工でめっき層が破壊されるためと思
われる。次に図４にＣｒ濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ系
有機複合めっき鋼板のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す。ま
た、図５にＣｒ及びＳｎの濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ
−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板の同じくＥＤ塗装耐蝕性の
結果を示す。ＥＤ塗装耐蝕性はそれぞれの有機複合めっ
き鋼板にＥＤ塗装し、カッターで塗膜にクロス状に疵を
いれ、耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７
１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃度５％、槽
内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）６０００時間後
の腐食深さを測定し、◎、○、△、×、××の５段階で
評価した。 ◎：最大腐食深さ ０〜０．０５ｍｍ○：
〃 ０．０５〜０．１ｍｍ△：
〃 ０．１〜０．２ｍｍ×： 〃
０．２〜０．５ｍｍ××： 〃
０．５ｍｍ以上
ｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板はＣｒの濃度が増えるに
つれ裸耐蝕性は向上し、７〜１５％で最も良くなり１５
％超で裸耐蝕性は低下する。ここでＣｒが１５％超で裸
耐蝕性が低下するのは１５％超になるとめっき層が硬く
なりビード加工でめっき層が破壊されるためと思われる
。一方、図２から明らかなように、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系
有機複合めっき鋼板はＣｒ濃度が７〜１５％で、かつ、
Ｓｎ濃度が０．３〜１．２％で極めて優れた裸耐蝕性を
示し、Ｓｎ濃度が０．３％未満では裸耐蝕性は低下し、
１．２％超では耐蝕性は著しく低下する。ここでＳｎを
添加することにより加工後の裸耐蝕性が向上するのはＳ
ｎの存在によって耐蝕性及び密着性の優れたクロメート
皮膜が形成されるからであり、また、Ｓｎの添加量１．
２％超になると裸耐蝕性が次第に低下するのはめっき層
が硬くなりビード加工でめっき層が破壊されるためと思
われる。次に図４にＣｒ濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ系
有機複合めっき鋼板のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す。ま
た、図５にＣｒ及びＳｎの濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ
−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板の同じくＥＤ塗装耐蝕性の
結果を示す。ＥＤ塗装耐蝕性はそれぞれの有機複合めっ
き鋼板にＥＤ塗装し、カッターで塗膜にクロス状に疵を
いれ、耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７
１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃度５％、槽
内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）６０００時間後
の腐食深さを測定し、◎、○、△、×、××の５段階で
評価した。 ◎：最大腐食深さ ０〜０．０５ｍｍ○：
〃 ０．０５〜０．１ｍｍ△：
〃 ０．１〜０．２ｍｍ×： 〃
０．２〜０．５ｍｍ××： 〃
０．５ｍｍ以上
【０００９】図４から明
らかなようにＺｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板ではＣｒ
が増えるにつれＥＤ塗装耐蝕性は向上し、７％以上でほ
ぼ一定になる。これに対し、図５から明らかなようにＺ
ｎ−Ｃｒ系にＳｎを添加するとＥＤ塗装耐蝕性は向上し
、Ｃｒ濃度が７〜１５％においてＳｎ濃度が０．３〜１
．２％で最も優れ１．２％超で次第に低下する。ここで
Ｓｎを添加するとＥＤ塗装耐蝕性が向上するのはＳｎの
存在によって優れたクロメート皮膜が形成されるためで
あり、また、１．２％超で次第にＥＤ塗装耐蝕性が低下
するのはクロスカット部（カッターで塗膜にクロス状に
疵を入れた部分）からめっき層が溶出した場合、Ｓｎの
濃度がある程度以上高いとめっき層の中にＳｎは濃縮し
易い傾向にあり、そこでＳｎが特定の濃度以上に達する
と素地の鋼板とめっき層との間に電位の逆転が起き、赤
錆がより発生し易くＥＤ塗装耐蝕性は低下するものと思
われる。次に図６にＣｒ濃度をかえた前記のＺｎ−Ｃｒ
系有機複合めっき鋼板の端面防錆性の結果を示す。また
、図７にＣｒ及びＳｎの濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ−
Ｓｎ系有機複合めっき鋼板の同じく端面防錆性の結果を
示す。端面防錆性は図８に示すように試験片を正逆方向
から円形にうちぬきＥＤ塗装して耐蝕性を評価した。耐
蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験に
より（食塩水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．
０ｐｓｉ）６０００時間後の円形部の内面の端面部の赤
錆発生率を測定して◎、○、△、×、××の５段階で評
価した。 ◎：赤錆発生率 ０％ ○： 〃 ０％〜５％△： 〃
５％〜１０％×： 〃
１０％〜５０％××： 〃 ５０％以
上図６から明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系有機複合めっき
鋼板ではＣｒが増えるにつれ端面防錆性は著しく向上し
、７％以上でほぼ一定になる。 これに対し、図７から
明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系にＳｎを添加すると端面防
錆性は著しく向上し、Ｃｒ濃度７〜１５％においてＳｎ
濃度が０．３〜１．２％で最も優れ１．２％超で次第に
低下する。ここでＳｎを添加すると端面防錆性が向上す
るのはＳｎの存在によって優れたクロメート皮膜が形成
されるためであり、１．２％超で端面防錆性が急激に低
下するのはめっき層の自然電位が貴の方向に大きく移動
するからである。ここで自然電位が大きく貴に移動しＦ
ｅの自然電位に近ずくとめっき層の犠牲防食作用が弱ま
り赤錆が発生し易く端面防錆性は低下するものと思われ
る。
らかなようにＺｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板ではＣｒ
が増えるにつれＥＤ塗装耐蝕性は向上し、７％以上でほ
ぼ一定になる。これに対し、図５から明らかなようにＺ
ｎ−Ｃｒ系にＳｎを添加するとＥＤ塗装耐蝕性は向上し
、Ｃｒ濃度が７〜１５％においてＳｎ濃度が０．３〜１
．２％で最も優れ１．２％超で次第に低下する。ここで
Ｓｎを添加するとＥＤ塗装耐蝕性が向上するのはＳｎの
存在によって優れたクロメート皮膜が形成されるためで
あり、また、１．２％超で次第にＥＤ塗装耐蝕性が低下
するのはクロスカット部（カッターで塗膜にクロス状に
疵を入れた部分）からめっき層が溶出した場合、Ｓｎの
濃度がある程度以上高いとめっき層の中にＳｎは濃縮し
易い傾向にあり、そこでＳｎが特定の濃度以上に達する
と素地の鋼板とめっき層との間に電位の逆転が起き、赤
錆がより発生し易くＥＤ塗装耐蝕性は低下するものと思
われる。次に図６にＣｒ濃度をかえた前記のＺｎ−Ｃｒ
系有機複合めっき鋼板の端面防錆性の結果を示す。また
、図７にＣｒ及びＳｎの濃度をかえた前記Ｚｎ−Ｃｒ−
Ｓｎ系有機複合めっき鋼板の同じく端面防錆性の結果を
示す。端面防錆性は図８に示すように試験片を正逆方向
から円形にうちぬきＥＤ塗装して耐蝕性を評価した。耐
蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験に
より（食塩水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．
０ｐｓｉ）６０００時間後の円形部の内面の端面部の赤
錆発生率を測定して◎、○、△、×、××の５段階で評
価した。 ◎：赤錆発生率 ０％ ○： 〃 ０％〜５％△： 〃
５％〜１０％×： 〃
１０％〜５０％××： 〃 ５０％以
上図６から明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系有機複合めっき
鋼板ではＣｒが増えるにつれ端面防錆性は著しく向上し
、７％以上でほぼ一定になる。 これに対し、図７から
明らかなようにＺｎ−Ｃｒ系にＳｎを添加すると端面防
錆性は著しく向上し、Ｃｒ濃度７〜１５％においてＳｎ
濃度が０．３〜１．２％で最も優れ１．２％超で次第に
低下する。ここでＳｎを添加すると端面防錆性が向上す
るのはＳｎの存在によって優れたクロメート皮膜が形成
されるためであり、１．２％超で端面防錆性が急激に低
下するのはめっき層の自然電位が貴の方向に大きく移動
するからである。ここで自然電位が大きく貴に移動しＦ
ｅの自然電位に近ずくとめっき層の犠牲防食作用が弱ま
り赤錆が発生し易く端面防錆性は低下するものと思われ
る。
【００１０】以上の結果から明らかなように、有機複合
めっき鋼板を製造するに際し下地にＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系
合金めっき鋼板を用いＣｒ及びＳｎの濃度を特定の範囲
に限定し、その上にクロメート処理し有機被覆すること
により加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に
極めて優れた有機複合めっき鋼板を製造できることを見
出した。このことから本発明では有機複合めっき鋼板の
製造に際し、Ｃｒ濃度を７〜１５％、Ｓｎ濃度を０．３
〜１．２％とし、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ
の三元系合金めっきを下地としその上にクロメート処理
し、有機皮膜を被覆することとする。ここで有機複合め
っき鋼板を製造するに際し用いるクロメート処理は塗布
型クロメートあるいは電解型クロメートいずれでもよい
。また、被覆する有機皮膜は水系あるいは溶剤系いずれ
の樹脂でも使用することが出来る。以下実施例について
説明する。
めっき鋼板を製造するに際し下地にＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系
合金めっき鋼板を用いＣｒ及びＳｎの濃度を特定の範囲
に限定し、その上にクロメート処理し有機被覆すること
により加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に
極めて優れた有機複合めっき鋼板を製造できることを見
出した。このことから本発明では有機複合めっき鋼板の
製造に際し、Ｃｒ濃度を７〜１５％、Ｓｎ濃度を０．３
〜１．２％とし、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ
の三元系合金めっきを下地としその上にクロメート処理
し、有機皮膜を被覆することとする。ここで有機複合め
っき鋼板を製造するに際し用いるクロメート処理は塗布
型クロメートあるいは電解型クロメートいずれでもよい
。また、被覆する有機皮膜は水系あるいは溶剤系いずれ
の樹脂でも使用することが出来る。以下実施例について
説明する。
【００１１】
【実施例】実施例１
めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が８％、Ｓｎ
濃度が０．４％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系のオ
レフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイ
ダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなる
ように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１０％、Ｓ
ｎ濃度が０．６％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が６５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１２％、Ｓ
ｎ濃度が１．１％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
濃度が０．４％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系のオ
レフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイ
ダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなる
ように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１０％、Ｓ
ｎ濃度が０．６％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が６５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１２％、Ｓ
ｎ濃度が１．１％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に水系の
オレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロ
イダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
【００１２】実施例４
めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１５％、Ｓ
ｎ濃度が０．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系の
ポリアクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．８μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が９％、Ｓｎ
濃度が０．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系の
エポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重量
部）を乾燥後１．０μとなるように塗布して有機複合め
っき鋼板を製造した。 実施例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｓ
ｎ濃度が０．９％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８０ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系
のエポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重
量部）を乾燥後１．２μとなるように塗布して有機複合
めっき鋼板を製造した。
ｎ濃度が０．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上に水系の
ポリアクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．８μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が９％、Ｓｎ
濃度が０．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系の
エポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重量
部）を乾燥後１．０μとなるように塗布して有機複合め
っき鋼板を製造した。 実施例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｓ
ｎ濃度が０．９％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が８０ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上に溶剤系
のエポキシ系樹脂（１００）−アエロジル（３０）（重
量部）を乾燥後１．２μとなるように塗布して有機複合
めっき鋼板を製造した。
【００１３】比較例１
めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１２％のＺ
ｎ−Ｃｒの二元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ２となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にポリアクリル酸エステル共重合体樹
脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を
乾燥後１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼
板を製造した。 比較例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が８％、Ｓｎ
濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｓ
ｎ濃度が３．４％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が７５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
ｎ−Ｃｒの二元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ２となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にポリアクリル酸エステル共重合体樹
脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を
乾燥後１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼
板を製造した。 比較例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が８％、Ｓｎ
濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．５μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｓ
ｎ濃度が３．４％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が７５ｍｇ／ｍ２となる
ように電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
【００１４】比較例４
めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が３％、Ｓｎ
濃度が０．１％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２％、Ｓｎ
濃度が０．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が４％、Ｓｎ
濃度が２．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。
濃度が０．１％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が８５ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２％、Ｓｎ
濃度が０．８％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が４％、Ｓｎ
濃度が２．５％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気め
っきし、その上にＣｒ付着量が６０ｍｇ／ｍ２となるよ
うに電解型クロメート処理し、さらにその上にエチレン
−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリ
カ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように塗
布して有機複合めっき鋼板を製造した。
【００１５】比較例７
めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１７％、Ｓ
ｎ濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例８ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１８％、Ｓ
ｎ濃度が０．９％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例９ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２０％、Ｓ
ｎ濃度が４．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
ｎ濃度が０．２％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例８ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が１８％、Ｓ
ｎ濃度が０．９％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にスチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 比較例９ めっき付着量が２０ｇ／ｍ２で、Ｃｒ濃度が２０％、Ｓ
ｎ濃度が４．７％のＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎの三元系合金電気
めっきし、その上にＣｒ付着量が５０ｍｇ／ｍ２となる
ように塗布型クロメート処理し、さらにその上にエチレ
ン−アクリル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシ
リカ（３０）（重量部）を乾燥後１．３μとなるように
塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
【００１６】実施例１〜６及び比較例１〜９で得られた
有機複合めっき鋼板について、加工後耐蝕性、塗装耐蝕
性及び端面防錆性を調査した結果を表１に示す。加工後
耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性の試験方法は前述し
た通りである。表１から明らかなように、 本発明の各
実施例は比較例に比べ極めて優れている。
有機複合めっき鋼板について、加工後耐蝕性、塗装耐蝕
性及び端面防錆性を調査した結果を表１に示す。加工後
耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性の試験方法は前述し
た通りである。表１から明らかなように、 本発明の各
実施例は比較例に比べ極めて優れている。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】以上説明したごとく本発明によれば、極
めて優れた加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性を
同時に兼ね備えた表面処理鋼板が得られ、自動車、家電
製品、建材等の品質及び耐用年数の向上に資するもので
ある。
めて優れた加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性を
同時に兼ね備えた表面処理鋼板が得られ、自動車、家電
製品、建材等の品質及び耐用年数の向上に資するもので
ある。
【図１】Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板におけるＣｒ
濃度を変えた場合の加工後耐蝕性を示す図面、
濃度を変えた場合の加工後耐蝕性を示す図面、
【図２】
Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及びＳｎ
の濃度を変えた場合の加工後耐蝕性の結果を示す図面、
Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及びＳｎ
の濃度を変えた場合の加工後耐蝕性の結果を示す図面、
【図３】荷重２ｔでビードＵ曲げ引き抜き加工したビー
ド加工材の外観を示す、
ド加工材の外観を示す、
【図４】Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板におけるＣｒ
濃度を変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す図面、
濃度を変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を示す図面、
【図５】Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板のＣｒ
及びＳｎの濃度を変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を
示す図面、
及びＳｎの濃度を変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を
示す図面、
【図６】Ｚｎ−Ｃｒ系有機複合めっき鋼板におけるＣｒ
濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面、
濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面、
【図
７】Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及び
Ｓｎの濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面
、
７】Ｚｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板のＣｒ及び
Ｓｎの濃度を変えた場合の端面防錆性の結果を示す図面
、
【図８】端面防錆試験用打ち抜き試験の外観を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ濃度が７〜１５％、Ｓｎ濃度が０
．３％〜１．２％で、残がＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｓ
ｎ系合金電気めっき層を有し、その上にクロメート層を
有し、さらにその上に有機樹脂を被覆したことを特徴と
する加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れた
有機複合めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10638091A JPH04314884A (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10638091A JPH04314884A (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04314884A true JPH04314884A (ja) | 1992-11-06 |
Family
ID=14432108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10638091A Withdrawn JPH04314884A (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 加工後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｓｎ系有機複合めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04314884A (ja) |
-
1991
- 1991-04-12 JP JP10638091A patent/JPH04314884A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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