JPH04293753A - ホイールリム用アルミニウム合金の製造方法 - Google Patents
ホイールリム用アルミニウム合金の製造方法Info
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- JPH04293753A JPH04293753A JP8181591A JP8181591A JPH04293753A JP H04293753 A JPH04293753 A JP H04293753A JP 8181591 A JP8181591 A JP 8181591A JP 8181591 A JP8181591 A JP 8181591A JP H04293753 A JPH04293753 A JP H04293753A
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Links
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車のホイールリム
用アルミニウム合金の製造方法に関するもので、特に強
度、伸びおよびフラット性を改善したものである。
用アルミニウム合金の製造方法に関するもので、特に強
度、伸びおよびフラット性を改善したものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のホイールリム用アルミニウム合
金には、Ａｌ−Ｍｇ−Ｍｎ系のＪＩＳ ＡＡ５４５４
合金、Ａｌ−Ｍｇ系のＪＩＳ ＡＡ ５０５２ 合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のＪＩＳ ＡＡ ６０６１ 合金等
が用いられている。これらの合金のうちＪＩＳ ＡＡ
５４５４ 合金、ＪＩＳ ＡＡ ５０５２ 合金は何れ
も熱間圧延、更にはその後必要に応じて冷間圧延を終了
した後、コイルより板に切断され、焼鈍処理されて使用
されるのが一般的である。焼鈍処理するのはホイールリ
ムに成形する場合に、適度な延性が要求され、均質な材
料が必要なためである。
金には、Ａｌ−Ｍｇ−Ｍｎ系のＪＩＳ ＡＡ５４５４
合金、Ａｌ−Ｍｇ系のＪＩＳ ＡＡ ５０５２ 合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のＪＩＳ ＡＡ ６０６１ 合金等
が用いられている。これらの合金のうちＪＩＳ ＡＡ
５４５４ 合金、ＪＩＳ ＡＡ ５０５２ 合金は何れ
も熱間圧延、更にはその後必要に応じて冷間圧延を終了
した後、コイルより板に切断され、焼鈍処理されて使用
されるのが一般的である。焼鈍処理するのはホイールリ
ムに成形する場合に、適度な延性が要求され、均質な材
料が必要なためである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このように従来材は、
熱間圧延終了後又は冷間圧延後、機械的性質の安定化の
ため、焼鈍してから使用するのが通例であり、このよう
な従来法によりホイールリムを作る場合、以下のような
問題があった。 （１） 熱間圧延温度が高温で終了すると再結晶が起こ
るため、その後製品板厚まで圧下率の低い冷間圧延を行
うと、焼鈍処理により再結晶粒の粗大化が起こり、機械
的性質、特に強度と伸びが低下する。 （２） 焼鈍温度が低温であると、コイルでの巻き癖が
残存し、板のフラットが悪くなり、成形性が低下する。
熱間圧延終了後又は冷間圧延後、機械的性質の安定化の
ため、焼鈍してから使用するのが通例であり、このよう
な従来法によりホイールリムを作る場合、以下のような
問題があった。 （１） 熱間圧延温度が高温で終了すると再結晶が起こ
るため、その後製品板厚まで圧下率の低い冷間圧延を行
うと、焼鈍処理により再結晶粒の粗大化が起こり、機械
的性質、特に強度と伸びが低下する。 （２） 焼鈍温度が低温であると、コイルでの巻き癖が
残存し、板のフラットが悪くなり、成形性が低下する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、これに鑑み種
々検討の結果、上記の問題点を解決し、強度、伸びおよ
びフラット性にすぐれたホイールリム用アルミニウム合
金の製造方法を開発したものである。即ち本発明は、Ｍ
ｇ ３．０〜６．０ ｗｔ％，Ｍｎ ０．０５ 〜１．
０ ｗｔ％，Ｃｕ ０．０１ 〜０．５ ｗｔ％，Ｔｉ
０．００１〜０．３ ｗｔ％を含有し、更にＣｒ ０
．０１ 〜０．３ ｗｔ％，Ｚｒ ０．０１ 〜０．３
ｗｔ％のうち１種又は２種を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金を均質化処理後、
次の条件、（２） 熱間圧延上り温度（℃）≦ ３４０
を満足する熱間圧延を終了し、その後製品板厚まで冷間
圧延を行い、然る後製品板厚にて ３００〜４００ ℃
の温度にて１時間以上の焼鈍処理をすることを特徴とす
るものである。
々検討の結果、上記の問題点を解決し、強度、伸びおよ
びフラット性にすぐれたホイールリム用アルミニウム合
金の製造方法を開発したものである。即ち本発明は、Ｍ
ｇ ３．０〜６．０ ｗｔ％，Ｍｎ ０．０５ 〜１．
０ ｗｔ％，Ｃｕ ０．０１ 〜０．５ ｗｔ％，Ｔｉ
０．００１〜０．３ ｗｔ％を含有し、更にＣｒ ０
．０１ 〜０．３ ｗｔ％，Ｚｒ ０．０１ 〜０．３
ｗｔ％のうち１種又は２種を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金を均質化処理後、
次の条件、（２） 熱間圧延上り温度（℃）≦ ３４０
を満足する熱間圧延を終了し、その後製品板厚まで冷間
圧延を行い、然る後製品板厚にて ３００〜４００ ℃
の温度にて１時間以上の焼鈍処理をすることを特徴とす
るものである。
【０００５】
【作用】本発明において、合金組成を上記の如く限定し
たのは、次の理由によるものである。Ｍｇは硬化要素の
一つであり、その含有量を ３．０〜６．０ ｗｔ％と
限定したのは、３．０ｗｔ％未満では硬化が不十分であ
り、 ６．０ｗｔ％を越えると応力腐食割れ感受性が高
くなるためである。Ｍｎは硬化に寄与すると共に耐食性
を改善するも、その含有量を０．０５〜１．０ ｗｔ％
と限定したのは０．０５ｗｔ％未満では硬化に寄与せず
、耐食性の改善も認められず、 １．０ｗｔ％を越える
と粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の化合物を形成し、延性の
低下を招くためである。Ｃｕは硬化要素の一つであり、
その含有量を０．０１〜０．５ ｗｔ％と限定したのは
、０．０１ｗｔ％未満では硬化が不十分であり、 ０．
５ｗｔ％を越えると応力腐食割れ感受性が高くなり、且
つ溶接性が低下するためである。Ｔｉは結晶粒微細化の
ために添加するもので、その含有量を ０．００１〜０
．３ ｗｔ％と限定したのは、 ０．００１ｗｔ％未満
では効果がなく、 ０．３ｗｔ％を越えると靭性の低下
を招くためである。Ｃｒ又はＺｒは耐食性を改善するた
めに添加するもので、Ｃｒ ０．０１ 〜０．３ｗｔ％
，Ｚｒ ０．０１ 〜０．３ ｗｔ％の範囲内で何れか
の１種又は２種を添加するのは、それぞれ下限未満では
効果がなく、上限を越えると延性が低下するためである
。
たのは、次の理由によるものである。Ｍｇは硬化要素の
一つであり、その含有量を ３．０〜６．０ ｗｔ％と
限定したのは、３．０ｗｔ％未満では硬化が不十分であ
り、 ６．０ｗｔ％を越えると応力腐食割れ感受性が高
くなるためである。Ｍｎは硬化に寄与すると共に耐食性
を改善するも、その含有量を０．０５〜１．０ ｗｔ％
と限定したのは０．０５ｗｔ％未満では硬化に寄与せず
、耐食性の改善も認められず、 １．０ｗｔ％を越える
と粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の化合物を形成し、延性の
低下を招くためである。Ｃｕは硬化要素の一つであり、
その含有量を０．０１〜０．５ ｗｔ％と限定したのは
、０．０１ｗｔ％未満では硬化が不十分であり、 ０．
５ｗｔ％を越えると応力腐食割れ感受性が高くなり、且
つ溶接性が低下するためである。Ｔｉは結晶粒微細化の
ために添加するもので、その含有量を ０．００１〜０
．３ ｗｔ％と限定したのは、 ０．００１ｗｔ％未満
では効果がなく、 ０．３ｗｔ％を越えると靭性の低下
を招くためである。Ｃｒ又はＺｒは耐食性を改善するた
めに添加するもので、Ｃｒ ０．０１ 〜０．３ｗｔ％
，Ｚｒ ０．０１ 〜０．３ ｗｔ％の範囲内で何れか
の１種又は２種を添加するのは、それぞれ下限未満では
効果がなく、上限を越えると延性が低下するためである
。
【０００６】次に本発明において製造工程を上記の如く
限定したのは、次の理由によるものである。条件（１）
は、製品板厚に応じて熱間圧延上り板厚を決定するも
のであり、これが ０．２より小さい場合は、熱間圧延
上り板厚から製品板厚までの冷間圧延率が小さくなり、
導入される転位の量が少なくなるため、その後の焼鈍に
おいて再結晶の駆動力が小さくなる。従って焼鈍時に結
晶粒の粗大化が起こり、強度及び伸びが低下するため好
ましくない。条件（２）は、熱間圧延上り板を完全な未
再結晶組織とするために必要である。熱間圧延上り温度
が ３４０℃より高い場合は、回復・再結晶が起こり、
転位密度が低くなり、その後の焼鈍において再結晶粒微
細化に効果がなくなるため好ましくない。次に製品板厚
まで冷間圧延を行う。これは前述の如く冷間圧延により
転位密度を高め、その後の焼鈍において再結晶粒の微細
化を図るためである。次に ３００〜４００ ℃の温度
にて１時間以上の焼鈍処理を行う。これは機械的性質を
安定化し、安全なＯ材とする目的で行うものであるが、
焼鈍温度が３００℃未満では完全なＯ材とはなりえず、
コイルでの巻き癖が残存し好ましくない。また ４００
℃以上では高温酸化による表面品質の劣化を招き好まし
くない。なお焼鈍時間は長時間が好ましいが、１時間以
上であれば十分である。
限定したのは、次の理由によるものである。条件（１）
は、製品板厚に応じて熱間圧延上り板厚を決定するも
のであり、これが ０．２より小さい場合は、熱間圧延
上り板厚から製品板厚までの冷間圧延率が小さくなり、
導入される転位の量が少なくなるため、その後の焼鈍に
おいて再結晶の駆動力が小さくなる。従って焼鈍時に結
晶粒の粗大化が起こり、強度及び伸びが低下するため好
ましくない。条件（２）は、熱間圧延上り板を完全な未
再結晶組織とするために必要である。熱間圧延上り温度
が ３４０℃より高い場合は、回復・再結晶が起こり、
転位密度が低くなり、その後の焼鈍において再結晶粒微
細化に効果がなくなるため好ましくない。次に製品板厚
まで冷間圧延を行う。これは前述の如く冷間圧延により
転位密度を高め、その後の焼鈍において再結晶粒の微細
化を図るためである。次に ３００〜４００ ℃の温度
にて１時間以上の焼鈍処理を行う。これは機械的性質を
安定化し、安全なＯ材とする目的で行うものであるが、
焼鈍温度が３００℃未満では完全なＯ材とはなりえず、
コイルでの巻き癖が残存し好ましくない。また ４００
℃以上では高温酸化による表面品質の劣化を招き好まし
くない。なお焼鈍時間は長時間が好ましいが、１時間以
上であれば十分である。
【０００７】
【実施例】以下本発明を実施例について説明する。表１
に示す組成の合金を通常の溶製法により鋳造し、面削後
均質化処理を経て、表２に示す条件にて製造した。なお
製品板厚は、 ４．５ｍｍおよび ５．０ｍｍの２種類
とした。また強度と伸びの評価はＪＩＳ ５ 号引張試
験を実施し、フラット性の評価については定盤の上に製
品サイズの板を載せ、定盤と板との最大隙間高さを測定
した。これらの結果を表３及び表４に示す。
に示す組成の合金を通常の溶製法により鋳造し、面削後
均質化処理を経て、表２に示す条件にて製造した。なお
製品板厚は、 ４．５ｍｍおよび ５．０ｍｍの２種類
とした。また強度と伸びの評価はＪＩＳ ５ 号引張試
験を実施し、フラット性の評価については定盤の上に製
品サイズの板を載せ、定盤と板との最大隙間高さを測定
した。これらの結果を表３及び表４に示す。
【０００８】
【表１】
【０００９】
【表２】
【００１０】
【表３】
【００１１】
【表４】
【００１２】表３及び表４から明らかなように、本発明
法によれば製品での強度、伸び及びフラット性に優れる
のが判る。ここで比較法においても、強度および伸びは
本発明法と同等のものがあるが、フラットが１ｍｍより
大きくなっているため、フラット性に劣る。なおフラッ
トはホイールリム成形時の溶接性を悪くしないために１
ｍｍ未満であることが必要である。
法によれば製品での強度、伸び及びフラット性に優れる
のが判る。ここで比較法においても、強度および伸びは
本発明法と同等のものがあるが、フラットが１ｍｍより
大きくなっているため、フラット性に劣る。なおフラッ
トはホイールリム成形時の溶接性を悪くしないために１
ｍｍ未満であることが必要である。
【００１３】
【発明の効果】このように本発明によれば、強度、伸び
およひフラット性に優れたホイールリム用アルミニウム
合金の製造が可能となる顕著な効果を奏する。
およひフラット性に優れたホイールリム用アルミニウム
合金の製造が可能となる顕著な効果を奏する。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｇ ３．０〜６．０ ｗｔ％，Ｍｎ
０．０５ 〜１．０ ｗｔ％，Ｃｕ ０．０１ 〜０
．５ ｗｔ％，Ｔｉ ０．００１〜０．３ ｗｔ％を含
有し、更にＣｒ ０．０１ 〜０．３ ｗｔ％，Ｚｒ
０．０１ 〜０．３ ｗｔ％のうち１種又は２種を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合
金を均質化処理後、次の条件、 （２） 熱間圧延上り温度（℃）≦ ３４０を満足する
熱間圧延を終了し、その後製品板厚まで冷間圧延を行い
、然る後製品板厚にて ３００〜４００ ℃の温度で１
時間以上の焼鈍処理をすることを特徴とするホイールリ
ム用アルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8181591A JPH04293753A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | ホイールリム用アルミニウム合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8181591A JPH04293753A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | ホイールリム用アルミニウム合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04293753A true JPH04293753A (ja) | 1992-10-19 |
Family
ID=13756996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8181591A Pending JPH04293753A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | ホイールリム用アルミニウム合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04293753A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101030912B1 (ko) * | 2008-11-27 | 2011-04-22 | 현대제철 주식회사 | 스틸휠 림의 제조방법 |
| CN104195387A (zh) * | 2014-09-05 | 2014-12-10 | 天津立中合金集团有限公司 | 一种轮胎模具用高纯净铝镁合金材料及其制备方法 |
| CN114411024A (zh) * | 2022-01-19 | 2022-04-29 | 中铝河南洛阳铝加工有限公司 | 一种阳极氧化5xxx系铝材用扁锭及其制备方法 |
-
1991
- 1991-03-20 JP JP8181591A patent/JPH04293753A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101030912B1 (ko) * | 2008-11-27 | 2011-04-22 | 현대제철 주식회사 | 스틸휠 림의 제조방법 |
| CN104195387A (zh) * | 2014-09-05 | 2014-12-10 | 天津立中合金集团有限公司 | 一种轮胎模具用高纯净铝镁合金材料及其制备方法 |
| CN114411024A (zh) * | 2022-01-19 | 2022-04-29 | 中铝河南洛阳铝加工有限公司 | 一种阳极氧化5xxx系铝材用扁锭及其制备方法 |
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