JPH04283389A - 断熱箱体 - Google Patents
断熱箱体Info
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- JPH04283389A JPH04283389A JP4662291A JP4662291A JPH04283389A JP H04283389 A JPH04283389 A JP H04283389A JP 4662291 A JP4662291 A JP 4662291A JP 4662291 A JP4662291 A JP 4662291A JP H04283389 A JPH04283389 A JP H04283389A
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Landscapes
- Refrigerator Housings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、硬質ウレタンフォ−ム
等の発泡断熱材を用いてなる冷蔵庫、冷凍庫などの断熱
箱体に関するものである。
等の発泡断熱材を用いてなる冷蔵庫、冷凍庫などの断熱
箱体に関するものである。
【0002】
【従来の技術】一般的に冷蔵庫等の断熱箱体は、内箱と
外箱とを結合させて形成した両箱間の空間に、硬質ウレ
タンフォ−ム等の発泡断熱材の原料を注入し、一体発泡
することにより形成している。
外箱とを結合させて形成した両箱間の空間に、硬質ウレ
タンフォ−ム等の発泡断熱材の原料を注入し、一体発泡
することにより形成している。
【0003】断熱箱体の内箱には、主としてABS樹脂
が用いられてきた。ここで、ABS樹脂とは共役ジエン
系合成ゴムの存在下に10〜40重量%のシアン化ビニ
ル化合物と60〜90重量%の芳香族ビニル化合物との
単量体混合物を重合させて得た、すなわちグラフト共重
合体からなる樹脂組成物をいう。
が用いられてきた。ここで、ABS樹脂とは共役ジエン
系合成ゴムの存在下に10〜40重量%のシアン化ビニ
ル化合物と60〜90重量%の芳香族ビニル化合物との
単量体混合物を重合させて得た、すなわちグラフト共重
合体からなる樹脂組成物をいう。
【0004】断熱箱体の内箱にABS樹脂が用いられて
きた理由としては、剛性と耐衝撃性との高い物性バラン
ス、容易な成形加工性、優れた光沢を有する外観、硬質
ウレタンフォ−ムの発泡剤であるCFC−11(トリク
ロロフルオロメタン)に対して耐ストレスクラック性を
有することがあげられる。断熱箱体の内箱は、熱可塑性
樹脂の平板を熱成形法、たとえば真空成形する工法によ
って製造されるため、真空成形が容易におこなえること
が必要である。
きた理由としては、剛性と耐衝撃性との高い物性バラン
ス、容易な成形加工性、優れた光沢を有する外観、硬質
ウレタンフォ−ムの発泡剤であるCFC−11(トリク
ロロフルオロメタン)に対して耐ストレスクラック性を
有することがあげられる。断熱箱体の内箱は、熱可塑性
樹脂の平板を熱成形法、たとえば真空成形する工法によ
って製造されるため、真空成形が容易におこなえること
が必要である。
【0005】特に、内箱には、棚等の部品を固定する突
起部が多数設けられており、それぞれの形状を満たす成
形を行なう必要があり、真空成形性の要求度は高い。ま
た、真空成形によって得られた内箱の平均厚さは、1m
mを下回るので、変形を避けるために高い弾性率が必要
である。
起部が多数設けられており、それぞれの形状を満たす成
形を行なう必要があり、真空成形性の要求度は高い。ま
た、真空成形によって得られた内箱の平均厚さは、1m
mを下回るので、変形を避けるために高い弾性率が必要
である。
【0006】一方、発泡断熱材は、断熱性能は勿論のこ
と充填性や内箱に対する接着性等において優れた性能が
必要である。
と充填性や内箱に対する接着性等において優れた性能が
必要である。
【0007】ここで、断熱箱体の構成について図3を用
いて説明すると、図において1は断熱箱体であり、AB
S樹脂からなる内箱2と鉄板からなる外箱3により構成
されている。内箱2は、外箱3のフランジ4に密着して
はめ込まれて固定されている。5はCFC−11を発泡
剤とする硬質ウレタンフォ−ムで、内箱2と外箱3の両
箱間に一体発泡によって充填されている。
いて説明すると、図において1は断熱箱体であり、AB
S樹脂からなる内箱2と鉄板からなる外箱3により構成
されている。内箱2は、外箱3のフランジ4に密着して
はめ込まれて固定されている。5はCFC−11を発泡
剤とする硬質ウレタンフォ−ムで、内箱2と外箱3の両
箱間に一体発泡によって充填されている。
【0008】硬質ウレタンフォ−ム5は、内箱2及び外
箱3に接着しているため断熱箱体1に温度変化を与える
と外箱3と硬質ウレタンフォ−ム5と内箱2の線膨張係
数の差に起因する応力が生じる。
箱3に接着しているため断熱箱体1に温度変化を与える
と外箱3と硬質ウレタンフォ−ム5と内箱2の線膨張係
数の差に起因する応力が生じる。
【0009】従って、硬質ウレタンフォ−ム5の発泡剤
であるCFC−11に対して耐ストレスクラック性を有
することが、内箱2には必要である。また、硬質ウレタ
ンフォ−ムが接着することによりノッチ効果が生まれる
ので、内箱2には低温でのアイゾット衝撃値の高いこと
が要求される。
であるCFC−11に対して耐ストレスクラック性を有
することが、内箱2には必要である。また、硬質ウレタ
ンフォ−ムが接着することによりノッチ効果が生まれる
ので、内箱2には低温でのアイゾット衝撃値の高いこと
が要求される。
【0010】もちろん、外箱3のフランジ4にはめ込む
際、強い応力がかかるため常温でのアイゾット衝撃値も
満足できなければならない。さらに、優れた光沢は冷蔵
庫の外観をよくする上で必要である。
際、強い応力がかかるため常温でのアイゾット衝撃値も
満足できなければならない。さらに、優れた光沢は冷蔵
庫の外観をよくする上で必要である。
【0011】一方、硬質ウレタンフォ−ム5に対しては
、内箱2との接着不良・ハガレによる外観不良をふせぐ
ため、内箱2の材料に適合した接着性を有した硬質ウレ
タンフォ−ム5の適用が必要である。更には、充填性の
面では、流動性に優れ、キャビティやボイドの発生のな
い硬質ウレタンフォ−ム5が必要である。キャビティや
ボイドは、断熱性能のみならず未充填部に面した内箱2
への長期間の応力発生源となり、変形を起こさせるため
硬質ウレタンフォ−ム5の充填性能は、重要な特性であ
る。
、内箱2との接着不良・ハガレによる外観不良をふせぐ
ため、内箱2の材料に適合した接着性を有した硬質ウレ
タンフォ−ム5の適用が必要である。更には、充填性の
面では、流動性に優れ、キャビティやボイドの発生のな
い硬質ウレタンフォ−ム5が必要である。キャビティや
ボイドは、断熱性能のみならず未充填部に面した内箱2
への長期間の応力発生源となり、変形を起こさせるため
硬質ウレタンフォ−ム5の充填性能は、重要な特性であ
る。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】硬質ウレタンフォ−ム
5の発泡剤であるCFC−11は、塩素を含んでいるこ
と及び分解速度が遅いことからオゾン層破壊の原因物質
として全世界的にその使用が制限され、今後さらに規制
強化の動きがある。CFC−11に替わる新規発泡剤と
してHCFC−123(1,1−ジクロロ2,2,2−
トリフルオロエタン)やHCFC−141b(1,1−
ジクロロ1−フルオロエタン)が使用されようとしてい
る。
5の発泡剤であるCFC−11は、塩素を含んでいるこ
と及び分解速度が遅いことからオゾン層破壊の原因物質
として全世界的にその使用が制限され、今後さらに規制
強化の動きがある。CFC−11に替わる新規発泡剤と
してHCFC−123(1,1−ジクロロ2,2,2−
トリフルオロエタン)やHCFC−141b(1,1−
ジクロロ1−フルオロエタン)が使用されようとしてい
る。
【0013】しかし、これらの新規発泡剤は、内箱2の
材料であるABS樹脂に対する溶解性がCFC−11よ
りもはるかに高いため新規発泡剤を用いた硬質ウレタン
フォ−ムを充填した断熱箱体の内箱2は、冷却等の温度
変化によって生じる応力下で容易に白化やクラックを生
じて断熱箱体1の商品価値をなくす。
材料であるABS樹脂に対する溶解性がCFC−11よ
りもはるかに高いため新規発泡剤を用いた硬質ウレタン
フォ−ムを充填した断熱箱体の内箱2は、冷却等の温度
変化によって生じる応力下で容易に白化やクラックを生
じて断熱箱体1の商品価値をなくす。
【0014】従って新規発泡剤に対して耐ストレスクラ
ック性を有し、そして同時に従来通り剛性と耐衝撃性と
の高いバランス、容易な成形加工性、優れた光沢外観等
を有する内箱を作製し、新規発泡剤で発泡した硬質ウレ
タンフォ−ムを用いても接着不良、白化、クラックや変
形等の外観品質上問題のない断熱箱体を提供することが
課題であった。
ック性を有し、そして同時に従来通り剛性と耐衝撃性と
の高いバランス、容易な成形加工性、優れた光沢外観等
を有する内箱を作製し、新規発泡剤で発泡した硬質ウレ
タンフォ−ムを用いても接着不良、白化、クラックや変
形等の外観品質上問題のない断熱箱体を提供することが
課題であった。
【0015】本発明は、上記課題に鑑み、断熱箱体の外
観品質等を損なうことなくオゾン層破壊による環境問題
を解決することを目的とするものである。
観品質等を損なうことなくオゾン層破壊による環境問題
を解決することを目的とするものである。
【0016】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明による断熱箱体は、平均粒子径0.10〜0.
18μmの共役ジエン系合成ゴム16〜22重量部の存
在下に57〜63重量%のシアン化ビニル化合物と37
〜43重量%の芳香族ビニル化合物とからなる単量体混
合物78〜84重量部を下式を充足するグラフト率で、
なおかつ比粘度が0.060〜0.070の範囲で重合
させたグラフト共重合体に、さらに多価アルコールの高
級脂肪酸エステルを前記グラフト共重合体に対して2〜
3重量%添加し混練してなる高ニトリル熱可塑性樹脂組
成物を成形した内箱と、ポリオ−ル、整泡剤、触媒、発
泡剤成分としてHCFC−123またはHCFC−14
1bおよびその混合物、イソシアネ−ト成分としてポリ
メリックMDIまたはそのプレポリマ−化物が20〜8
5重量%であり残りをTDI−80、クル−ドTDIお
よびそれらのプレポリマ−化物とする有機ポリイソシア
ネ−トからなる発泡断熱材を前記内箱と金属製の外箱と
の両箱間に混合して充填したものである。 0.40≦(G−R)/R≦0.45 [ただし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフ
ト共重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離
器で固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]ここでシアン
化ビニル化合物としては、アクリロニトリル、芳香族ビ
ニル化合物としては、スチレンなどを用いることができ
る。
に本発明による断熱箱体は、平均粒子径0.10〜0.
18μmの共役ジエン系合成ゴム16〜22重量部の存
在下に57〜63重量%のシアン化ビニル化合物と37
〜43重量%の芳香族ビニル化合物とからなる単量体混
合物78〜84重量部を下式を充足するグラフト率で、
なおかつ比粘度が0.060〜0.070の範囲で重合
させたグラフト共重合体に、さらに多価アルコールの高
級脂肪酸エステルを前記グラフト共重合体に対して2〜
3重量%添加し混練してなる高ニトリル熱可塑性樹脂組
成物を成形した内箱と、ポリオ−ル、整泡剤、触媒、発
泡剤成分としてHCFC−123またはHCFC−14
1bおよびその混合物、イソシアネ−ト成分としてポリ
メリックMDIまたはそのプレポリマ−化物が20〜8
5重量%であり残りをTDI−80、クル−ドTDIお
よびそれらのプレポリマ−化物とする有機ポリイソシア
ネ−トからなる発泡断熱材を前記内箱と金属製の外箱と
の両箱間に混合して充填したものである。 0.40≦(G−R)/R≦0.45 [ただし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフ
ト共重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離
器で固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]ここでシアン
化ビニル化合物としては、アクリロニトリル、芳香族ビ
ニル化合物としては、スチレンなどを用いることができ
る。
【0017】また、多価アルコールの高級脂肪酸エステ
ルとしてはグリセリントリステアレートなどを用いるこ
とができる。
ルとしてはグリセリントリステアレートなどを用いるこ
とができる。
【0018】
【作用】上記構成によって、高ニトリル熱可塑性樹脂組
成物からなる内箱は、発泡剤であるHCFC−123や
HCFC−141bに対して高い耐ストレスクラック性
を有しているため、前記発泡剤を用いた発泡断熱材を内
箱と外箱の両箱間に充填しても内箱が経時的に白化した
りクラックが発生することもない。また、発泡断熱材は
、内箱に対して強い接着力を有し、断熱箱体の温度変化
による内箱のハガレを起こすこともなく、さらに、優れ
た流動性により、キャビティやボイドによる未充填部で
の内箱の変形がなく、良好な断熱箱体の外観品質を達成
することができる。なお、真空成形性等の断熱箱体に要
求される内箱としての諸物性を兼ね備えているため製造
過程や製品品質において問題なく適用することが可能で
ある。
成物からなる内箱は、発泡剤であるHCFC−123や
HCFC−141bに対して高い耐ストレスクラック性
を有しているため、前記発泡剤を用いた発泡断熱材を内
箱と外箱の両箱間に充填しても内箱が経時的に白化した
りクラックが発生することもない。また、発泡断熱材は
、内箱に対して強い接着力を有し、断熱箱体の温度変化
による内箱のハガレを起こすこともなく、さらに、優れ
た流動性により、キャビティやボイドによる未充填部で
の内箱の変形がなく、良好な断熱箱体の外観品質を達成
することができる。なお、真空成形性等の断熱箱体に要
求される内箱としての諸物性を兼ね備えているため製造
過程や製品品質において問題なく適用することが可能で
ある。
【0019】このように、オゾン層破壊による環境問題
を引き起こすこともなく高品質の断熱箱体を提供するこ
とができるのである。
を引き起こすこともなく高品質の断熱箱体を提供するこ
とができるのである。
【0020】
【実施例】以下、実施例をあげて本発明の断熱箱体を図
1〜図2を用いて説明する。なお、従来と同一構成のも
のについては同一番号を符して説明を省略する。
1〜図2を用いて説明する。なお、従来と同一構成のも
のについては同一番号を符して説明を省略する。
【0021】
【表1】
【0022】に組成内容を示した高ニトリル熱可塑性樹
脂組成物をコ−トハンガ−ダイ付き押し出し機で溶融し
て平板に加工、この平板を真空成形機で成形したものが
内箱6である。
脂組成物をコ−トハンガ−ダイ付き押し出し機で溶融し
て平板に加工、この平板を真空成形機で成形したものが
内箱6である。
【0023】
【表2】
【0024】はウレタン原料であり、内箱6を外箱フラ
ンジ4にはめ込んだ後、内箱6と外箱3の両箱間に注入
充填し、硬質ウレタンフォ−ム7を生成、断熱箱体8を
得ている。充填する際の内箱6と外箱3の加熱温度条件
は、40〜60℃である。
ンジ4にはめ込んだ後、内箱6と外箱3の両箱間に注入
充填し、硬質ウレタンフォ−ム7を生成、断熱箱体8を
得ている。充填する際の内箱6と外箱3の加熱温度条件
は、40〜60℃である。
【0025】なお、前記平板における樹脂基本物性、及
び真空成形時の外観、内箱6を外箱フランジ4にはめ込
む際の内箱6のクラック等の有無、さらに、断熱箱体8
を−25℃と50℃の各4時間繰り返しサイクルで20
サイクル冷熱テストしたときの内箱外観変化についての
結果を(表1)に示した。樹脂基本物性の項目は、アイ
ゾット衝撃(23℃,−20℃)、メルトフロ−レ−ト
、低温白化発生歪値である。アイゾット衝撃は、JIS
K−7110、メルトフロ−レ−トは、JIS K−
7210に準ずる。また、低温白化発生歪値はダンベル
型に成形したサンプルにウレタン原料を発泡させて試験
片を作成し、次に、23℃にてこの試験片に引っ張り歪
を付与した状態で治具に固定し、−20℃まで冷却して
、17時間後に白化やクラックの有無を目視判定した。 ダンベル型試験片は、広幅部30mm、狭幅部10mm
、長さ115mm、厚さ1mmの物であって、その狭幅
部に幅10mm、厚さ10mm及び長さ50mmの硬質
ウレタンフォ−ムを接着したものである。
び真空成形時の外観、内箱6を外箱フランジ4にはめ込
む際の内箱6のクラック等の有無、さらに、断熱箱体8
を−25℃と50℃の各4時間繰り返しサイクルで20
サイクル冷熱テストしたときの内箱外観変化についての
結果を(表1)に示した。樹脂基本物性の項目は、アイ
ゾット衝撃(23℃,−20℃)、メルトフロ−レ−ト
、低温白化発生歪値である。アイゾット衝撃は、JIS
K−7110、メルトフロ−レ−トは、JIS K−
7210に準ずる。また、低温白化発生歪値はダンベル
型に成形したサンプルにウレタン原料を発泡させて試験
片を作成し、次に、23℃にてこの試験片に引っ張り歪
を付与した状態で治具に固定し、−20℃まで冷却して
、17時間後に白化やクラックの有無を目視判定した。 ダンベル型試験片は、広幅部30mm、狭幅部10mm
、長さ115mm、厚さ1mmの物であって、その狭幅
部に幅10mm、厚さ10mm及び長さ50mmの硬質
ウレタンフォ−ムを接着したものである。
【0026】なお、比較例として、組成内容の異なる高
ニトリル熱可塑性樹脂組成物、および有機ポリイソシア
ネ−トとして組成の異なる硬質ウレタンフォ−ムを用い
た時の結果について同時に(表2)、(表3)に示した
(比較例A〜M)。
ニトリル熱可塑性樹脂組成物、および有機ポリイソシア
ネ−トとして組成の異なる硬質ウレタンフォ−ムを用い
た時の結果について同時に(表2)、(表3)に示した
(比較例A〜M)。
【0027】
【表3】
【0028】
【表4】
【0029】このように本発明の断熱箱体8は、内箱品
質として真空成形性、常温での耐衝撃性、及び耐薬品性
や低温耐衝撃性をうけての耐ストレスクラック性に対し
て問題のない品質を有し、発泡剤としてHCFC−12
3やHCFC−141bを使用しても優れた品質を満た
せることが判った。
質として真空成形性、常温での耐衝撃性、及び耐薬品性
や低温耐衝撃性をうけての耐ストレスクラック性に対し
て問題のない品質を有し、発泡剤としてHCFC−12
3やHCFC−141bを使用しても優れた品質を満た
せることが判った。
【0030】実施例や比較例から判るように、HCFC
−123やHCFC−141bに対する耐ストレスクラ
ック性は、グラフト共重合体におけるシアン化ビニル化
合物と芳香族ビニル化合物の比率、及び多価アルコール
の高級脂肪酸エステルの存在に左右される。すなわち、
シアン化ビニル化合物であるアクリロニトリル含有率が
57〜63%、かつグリセリントリステアレートを2〜
3重量%添加すれば、耐薬品性の指標である低温白化発
生歪値は、HCFC−123やHCFC−141bで発
泡させた硬質ウレタンフォ−ム7が接着している場合が
1.0%以上であり、現行の断熱箱体8のモデルである
ABS樹脂にCFC−11で発泡させた硬質ウレタンフ
ォ−ムが接着している場合が0.6%であるから問題な
く良好である。
−123やHCFC−141bに対する耐ストレスクラ
ック性は、グラフト共重合体におけるシアン化ビニル化
合物と芳香族ビニル化合物の比率、及び多価アルコール
の高級脂肪酸エステルの存在に左右される。すなわち、
シアン化ビニル化合物であるアクリロニトリル含有率が
57〜63%、かつグリセリントリステアレートを2〜
3重量%添加すれば、耐薬品性の指標である低温白化発
生歪値は、HCFC−123やHCFC−141bで発
泡させた硬質ウレタンフォ−ム7が接着している場合が
1.0%以上であり、現行の断熱箱体8のモデルである
ABS樹脂にCFC−11で発泡させた硬質ウレタンフ
ォ−ムが接着している場合が0.6%であるから問題な
く良好である。
【0031】また、実施例および比較例から判るように
、高ニトリル熱可塑性樹脂組成物の剛性と耐衝撃性との
高いバランスは、グラフト共重合体のグラフト率、およ
びゴム含有率とゴム粒子径、及び多価アルコールの高級
脂肪酸エステルであるグリセリントリステアレートの添
加に左右される。
、高ニトリル熱可塑性樹脂組成物の剛性と耐衝撃性との
高いバランスは、グラフト共重合体のグラフト率、およ
びゴム含有率とゴム粒子径、及び多価アルコールの高級
脂肪酸エステルであるグリセリントリステアレートの添
加に左右される。
【0032】アクリロニトリル含有率が57〜63%の
範囲においてグラフト率が0.40〜0.45、ゴム含
有率が16〜22%、ゴム粒子径が0.10〜0.18
μ、グリセリントリステアレートがグラフト共重合体に
対し2〜3重量%あれば剛性は実用上問題なく、また、
常温での耐衝撃性は25kg−cm/cm、低温耐衝撃
性は15kg−cm/cmを満足し、内箱6を外箱フラ
ンジ4にはめ込む時においても内箱6が割れることなく
、また断熱箱体8に冷熱テストによる急激なヒートショ
ックを加えても白化やクラックもなく品質の確保が可能
であった。
範囲においてグラフト率が0.40〜0.45、ゴム含
有率が16〜22%、ゴム粒子径が0.10〜0.18
μ、グリセリントリステアレートがグラフト共重合体に
対し2〜3重量%あれば剛性は実用上問題なく、また、
常温での耐衝撃性は25kg−cm/cm、低温耐衝撃
性は15kg−cm/cmを満足し、内箱6を外箱フラ
ンジ4にはめ込む時においても内箱6が割れることなく
、また断熱箱体8に冷熱テストによる急激なヒートショ
ックを加えても白化やクラックもなく品質の確保が可能
であった。
【0033】さらに、真空成形性においては、代表指標
として用いるメルトフロ−レ−トの適切な範囲は、2〜
4g/10分であると考えられ、2g/10分を下回る
と成形温度が高くなって製造条件のコントロ−ルが難し
くなり、他方4g/10分を超えると平板成形時に自重
により樹脂組成物が垂れ下がり、成形が難しくなる。実
施例および比較例から判るように、メルトフロ−レ−ト
はシアン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合物の比率す
なわちグラフト重合体のアクリロニトリル含有率、グラ
フト率、およびゴム含有率、比粘度等に左右されるが、
各要素が本発明で規定した範囲内にあれば大略2〜4g
/10分となる。
として用いるメルトフロ−レ−トの適切な範囲は、2〜
4g/10分であると考えられ、2g/10分を下回る
と成形温度が高くなって製造条件のコントロ−ルが難し
くなり、他方4g/10分を超えると平板成形時に自重
により樹脂組成物が垂れ下がり、成形が難しくなる。実
施例および比較例から判るように、メルトフロ−レ−ト
はシアン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合物の比率す
なわちグラフト重合体のアクリロニトリル含有率、グラ
フト率、およびゴム含有率、比粘度等に左右されるが、
各要素が本発明で規定した範囲内にあれば大略2〜4g
/10分となる。
【0034】一方、硬質ウレタンフォ−ム7において、
イソシアネ−ト成分として、ポリメリックMDIまたは
そのプレポリマ−化物が20〜85重量%であり、残り
をTDI−80、クル−ドTDIおよびそれらのプレポ
リマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トを使用した断
熱箱体8は、接着性に優れ内箱のハガレがなく、またキ
ャビティやボイドによる変形もないことが判った。高ニ
トリル熱可塑性樹脂組成物は、耐薬品性に優れているが
、反面、表面活性に乏しく、接着性に劣る傾向にある。 ポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物は、自
己活性が強く接着性の改善に寄与するものであると考え
られるが、詳細なメカニズムは、不明である。なお、ポ
リメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物の含有率
が、85%を超えると、流動性が低下し、キャビティや
ボイドが発生、これらの部分に面した内箱6では長期の
応力を受ける結果、変形による外観不良が発生する。よ
って、イソシアネ−ト成分として、ポリメリックMDI
またはそのプレポリマ−化物が20〜85重量%であり
、残りをTDI−80、クル−ドTDIおよびそれらの
プレポリマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トを使用
することにより優れた品質の断熱箱体8が得られるので
ある。
イソシアネ−ト成分として、ポリメリックMDIまたは
そのプレポリマ−化物が20〜85重量%であり、残り
をTDI−80、クル−ドTDIおよびそれらのプレポ
リマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トを使用した断
熱箱体8は、接着性に優れ内箱のハガレがなく、またキ
ャビティやボイドによる変形もないことが判った。高ニ
トリル熱可塑性樹脂組成物は、耐薬品性に優れているが
、反面、表面活性に乏しく、接着性に劣る傾向にある。 ポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物は、自
己活性が強く接着性の改善に寄与するものであると考え
られるが、詳細なメカニズムは、不明である。なお、ポ
リメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物の含有率
が、85%を超えると、流動性が低下し、キャビティや
ボイドが発生、これらの部分に面した内箱6では長期の
応力を受ける結果、変形による外観不良が発生する。よ
って、イソシアネ−ト成分として、ポリメリックMDI
またはそのプレポリマ−化物が20〜85重量%であり
、残りをTDI−80、クル−ドTDIおよびそれらの
プレポリマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トを使用
することにより優れた品質の断熱箱体8が得られるので
ある。
【0035】
【発明の効果】以上のように、本発明は、平均粒子径0
.10〜0.18μmの共役ジエン系合成ゴム16〜2
2重量部の存在下に57〜63重量%のシアン化ビニル
化合物と37〜43重量%の芳香族ビニル化合物とから
なる単量体混合物78〜84重量部を下式を充足するグ
ラフト率で、なおかつ比粘度が0.060〜0.070
の範囲で重合させたグラフト共重合体に、さらに多価ア
ルコールの高級脂肪酸エステルを前記グラフト共重合体
に対して2〜3重量%添加し混練してなる高ニトリル熱
可塑性樹脂組成物を成形した内箱と、ポリオール、整泡
剤、触媒、発泡剤成分としてHCFC−123またはH
CFC−141bおよびその混合物、イソシアネ−ト成
分としてポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化
物が20〜85重量%であり残りをTDI−80、クル
−ドTDIおよびそれらのプレポリマ−化物とする有機
ポリイソシアネ−トからなる発泡断熱材を前記内箱と金
属製の外箱との両箱間に混合して充填した断熱箱体であ
るから、オゾン層破壊による環境問題に対して解決に寄
与することができると同時に、HCFC−123やHC
FC−141bを発泡剤として用いた時に発生するAB
S樹脂へのストレスクラック性による内箱の白化やクラ
ック等の問題もなく使用することができるのである。 更には、内箱の一般的な物性・品質の確保により、優れ
た品質の断熱箱体が得られるのである。
.10〜0.18μmの共役ジエン系合成ゴム16〜2
2重量部の存在下に57〜63重量%のシアン化ビニル
化合物と37〜43重量%の芳香族ビニル化合物とから
なる単量体混合物78〜84重量部を下式を充足するグ
ラフト率で、なおかつ比粘度が0.060〜0.070
の範囲で重合させたグラフト共重合体に、さらに多価ア
ルコールの高級脂肪酸エステルを前記グラフト共重合体
に対して2〜3重量%添加し混練してなる高ニトリル熱
可塑性樹脂組成物を成形した内箱と、ポリオール、整泡
剤、触媒、発泡剤成分としてHCFC−123またはH
CFC−141bおよびその混合物、イソシアネ−ト成
分としてポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化
物が20〜85重量%であり残りをTDI−80、クル
−ドTDIおよびそれらのプレポリマ−化物とする有機
ポリイソシアネ−トからなる発泡断熱材を前記内箱と金
属製の外箱との両箱間に混合して充填した断熱箱体であ
るから、オゾン層破壊による環境問題に対して解決に寄
与することができると同時に、HCFC−123やHC
FC−141bを発泡剤として用いた時に発生するAB
S樹脂へのストレスクラック性による内箱の白化やクラ
ック等の問題もなく使用することができるのである。 更には、内箱の一般的な物性・品質の確保により、優れ
た品質の断熱箱体が得られるのである。
【0036】このように、フロン公害問題の解決を図り
、高品質の断熱箱体を提供することができるのである。 0.40≦(G−R)/R≦0.45 [ただし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフ
ト共重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離
器で固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]
、高品質の断熱箱体を提供することができるのである。 0.40≦(G−R)/R≦0.45 [ただし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフ
ト共重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離
器で固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]
【図1】本発明の一実施例の断熱箱体の一部を切り欠い
た斜視図
た斜視図
【図2】本発明の一実施例の断熱箱体の断面図
【図3】
従来例の断熱箱体の断面図
従来例の断熱箱体の断面図
3 外箱
6 内箱
7 硬質ウレタンフォーム
8 断熱箱体
Claims (1)
- 【請求項1】 平均粒子径0.10〜0.18μmの
共役ジエン系合成ゴム16〜22重量部の存在下に57
〜63重量%のシアン化ビニル化合物と37〜43重量
%の芳香族ビニル化合物とからなる単量体混合物78〜
84重量部を下式を充足するグラフト率で、なおかつ比
粘度が0.060〜0.070の範囲で重合させたグラ
フト共重合体に、さらに多価アルコールの高級脂肪酸エ
ステルを前記グラフト共重合体に対して2〜3重量%添
加し混練してなる高ニトリル熱可塑性樹脂組成物を成形
した内箱と、ポリオ−ル、整泡剤、触媒、発泡剤成分と
してHCFC−123またはHCFC−141bおよび
その混合物、イソシアネ−ト成分としてポリメリックM
DIまたはそのプレポリマ−化物が20〜85重量%で
あり残りをTDI−80、クル−ドTDIおよびそれら
のプレポリマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トから
なる発泡断熱材を前記内箱と金属製の外箱との両箱間に
混合して充填してなる断熱箱体。 0.40≦(G−R)/R≦0.45 [ただし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフ
ト共重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離
器で固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4662291A JPH04283389A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 断熱箱体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4662291A JPH04283389A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 断熱箱体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04283389A true JPH04283389A (ja) | 1992-10-08 |
Family
ID=12752398
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4662291A Pending JPH04283389A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 断熱箱体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04283389A (ja) |
-
1991
- 1991-03-12 JP JP4662291A patent/JPH04283389A/ja active Pending
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