JPH04259333A - 連続焼鈍炉の炉内ロール - Google Patents
連続焼鈍炉の炉内ロールInfo
- Publication number
- JPH04259333A JPH04259333A JP4054391A JP4054391A JPH04259333A JP H04259333 A JPH04259333 A JP H04259333A JP 4054391 A JP4054391 A JP 4054391A JP 4054391 A JP4054391 A JP 4054391A JP H04259333 A JPH04259333 A JP H04259333A
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- JP
- Japan
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- roll
- furnace
- crown
- meandering
- continuous annealing
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- 238000000137 annealing Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 22
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 description 1
- 201000011510 cancer Diseases 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、金属帯の連続焼鈍炉
に設置され、その通板に使用される炉内ロールに関する
。
に設置され、その通板に使用される炉内ロールに関する
。
【０００２】
【従来の技術】連続焼鈍炉内に設けられている炉内ロー
ルは、炉内蛇行・絞りの発生を避け炉内安定通板を図る
目的からクラウンが付与される。
ルは、炉内蛇行・絞りの発生を避け炉内安定通板を図る
目的からクラウンが付与される。
【０００３】ここでロールにクラウンを付与するとは、
蛇行修正能力を高めることを意味するものであって、ク
ラウンが小さいと蛇行を良く修正し得なくなる。一方逆
にクラウンが大き過ぎると、蛇行の問題はなくなるが、
シワを発生せしめたり、金属帯面内で幅方向に座屈する
ことで所謂絞り現象が発生することになる。そのため各
連続焼鈍炉で蛇行も絞りも発生しないと想定されるクラ
ウン量を設定した上で、各炉内ロールに付与している。
蛇行修正能力を高めることを意味するものであって、ク
ラウンが小さいと蛇行を良く修正し得なくなる。一方逆
にクラウンが大き過ぎると、蛇行の問題はなくなるが、
シワを発生せしめたり、金属帯面内で幅方向に座屈する
ことで所謂絞り現象が発生することになる。そのため各
連続焼鈍炉で蛇行も絞りも発生しないと想定されるクラ
ウン量を設定した上で、各炉内ロールに付与している。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】ロールに図２に示さ
れる様なメカニカルクラウンｍｃが付与された場合、そ
の蛇行修正能力、即ち１回転当りの修正量Δｘ及びセン
タリング力Ｆは、以下の式で表わされる。 Δｘ＝αθｍπＤ……………（１） α：蛇行修正係数 〔α∝ｆ（μ）、μ：ロール表面摩擦係数〕θｍ：平均
傾斜角 Ｄ：ロール直径 Ｆ＝２δμγＴ／Ｗ………（２） δ：蛇行量 μ：ロール表面摩擦係数 γ：巻付角 Ｔ：金属帯張力 Ｗ：金属帯幅
れる様なメカニカルクラウンｍｃが付与された場合、そ
の蛇行修正能力、即ち１回転当りの修正量Δｘ及びセン
タリング力Ｆは、以下の式で表わされる。 Δｘ＝αθｍπＤ……………（１） α：蛇行修正係数 〔α∝ｆ（μ）、μ：ロール表面摩擦係数〕θｍ：平均
傾斜角 Ｄ：ロール直径 Ｆ＝２δμγＴ／Ｗ………（２） δ：蛇行量 μ：ロール表面摩擦係数 γ：巻付角 Ｔ：金属帯張力 Ｗ：金属帯幅
【０００５】これらの式からロールにクラウンを付与す
ることとは、即ちロール表面に傾斜角度θを付けること
と考えられており、この傾斜角度θの調整により前記ク
ラウン量の設定を行なっている。
ることとは、即ちロール表面に傾斜角度θを付けること
と考えられており、この傾斜角度θの調整により前記ク
ラウン量の設定を行なっている。
【０００６】しかし、ロールクラウン形状が一定の場合
、図３に示される様に、金属帯の板幅が変わる（Ｗ→Ｗ
′）と、そのメカニカルクラウンも変化する（ｍｃ→ｍ
ｃ′）。
、図３に示される様に、金属帯の板幅が変わる（Ｗ→Ｗ
′）と、そのメカニカルクラウンも変化する（ｍｃ→ｍ
ｃ′）。
【０００７】従って板幅等の金属帯サイズの変更で、こ
のクラウン量に変動が生じ、蛇行・絞りの問題が発生す
ることになる。
のクラウン量に変動が生じ、蛇行・絞りの問題が発生す
ることになる。
【０００８】本発明は、従来技術の以上の様な問題に鑑
み創案されたもので、ロール表面の傾斜角度θの調整と
は別の観点からロールのクラウン量の設定を行なって連
続焼鈍炉における金属帯の蛇行や絞りの発生を防がんと
するものである。
み創案されたもので、ロール表面の傾斜角度θの調整と
は別の観点からロールのクラウン量の設定を行なって連
続焼鈍炉における金属帯の蛇行や絞りの発生を防がんと
するものである。
【０００９】
【問題点を解決するための手段】そのため本発明の炉内
ロールは、各ロール表面の粗さＲｚが１５≦Ｒｚ≦２５
の範囲であり、且つ前記金属帯の板幅Ｗとロールクラウ
ンの変曲点間の距離Ｌとの比Ｗ／Ｌが１．３≦Ｗ／Ｌ≦
２．４の範囲となるようにしたことを特徴としている。
ロールは、各ロール表面の粗さＲｚが１５≦Ｒｚ≦２５
の範囲であり、且つ前記金属帯の板幅Ｗとロールクラウ
ンの変曲点間の距離Ｌとの比Ｗ／Ｌが１．３≦Ｗ／Ｌ≦
２．４の範囲となるようにしたことを特徴としている。
【００１０】以上の構成は、本発明者等の鋭意研讃の結
果、創案されたものであり、以下その経緯につき説明す
る。
果、創案されたものであり、以下その経緯につき説明す
る。
【００１１】上述の様にロールクラウン量の設定に当っ
てはまず表面傾斜角度θの調整が考えられるが、これは
金属帯の板幅Ｗが一定である時に有効であると言える。
てはまず表面傾斜角度θの調整が考えられるが、これは
金属帯の板幅Ｗが一定である時に有効であると言える。
【００１２】この様な金属帯の板幅Ｗを考慮してロール
のメカニカルクラウンｍｃを正確に求めるとすると、次
式の様になる。 ｍｃ＝｛（Ｗ−Ｌ）／２｝・ｔａｎθ……………（３）
Ｌ：ロールクラウン変曲点間（ストレート部）の距離（
長さ）
のメカニカルクラウンｍｃを正確に求めるとすると、次
式の様になる。 ｍｃ＝｛（Ｗ−Ｌ）／２｝・ｔａｎθ……………（３）
Ｌ：ロールクラウン変曲点間（ストレート部）の距離（
長さ）
【００１３】即ち、ロールメカニカルクラウンｍｃは表
面傾斜角度θｍ以外にも金属帯の板幅Ｗと、ストレート
部の長さＬによっても影響を受ける。これは上述の様に
金属帯の板幅Ｗが変わった時にメカニカルクラウンｍｃ
が変わることと符合する。
面傾斜角度θｍ以外にも金属帯の板幅Ｗと、ストレート
部の長さＬによっても影響を受ける。これは上述の様に
金属帯の板幅Ｗが変わった時にメカニカルクラウンｍｃ
が変わることと符合する。
【００１４】ここで表面傾斜角度θの条件を抜きに（該
角度θを一定として）考えれば、ストレート部の長さＬ
に比べて金属帯の板幅Ｗが大きければ大きい程、メカニ
カルクラウンｍｃが大きくなる。
角度θを一定として）考えれば、ストレート部の長さＬ
に比べて金属帯の板幅Ｗが大きければ大きい程、メカニ
カルクラウンｍｃが大きくなる。
【００１５】そこで金属帯の板幅Ｗとストレート部（ロ
ールクラウンの変曲点間）の長さ（距離）Ｌとの比Ｗ／
Ｌによって連続焼鈍炉内の金属帯の蛇行や絞りの発生に
どのような影響があるかを、後述する実験により調べた
。
ールクラウンの変曲点間）の長さ（距離）Ｌとの比Ｗ／
Ｌによって連続焼鈍炉内の金属帯の蛇行や絞りの発生に
どのような影響があるかを、後述する実験により調べた
。
【００１６】それによると、Ｗ／Ｌが１．３未満になっ
た時に蛇行発生率が高まり、一方Ｗ／Ｌが２．４を超え
ると絞り発生率が急激に高まることになることがわかっ
た。
た時に蛇行発生率が高まり、一方Ｗ／Ｌが２．４を超え
ると絞り発生率が急激に高まることになることがわかっ
た。
【００１７】但し、以上の様なＷ／Ｌの設定はロール表
面粗さＲｚが１５≦Ｒｚ≦２５の範囲内で有効である。 即ち、このロール表面粗さＲｚは前記（１）（２）式に
おける蛇行修正係数αや摩擦係数μに関連があり〔αに
ついてはα∝ｆ（μ）である〕、Ｒｚが１５未満である
とロール寿命が短く、目詰まりの発生で蛇行修正能力の
低下が著しくなる。一方、この粗さＲｚが２５を超える
場合、金属帯特にストリップに押疵の発生が目立つよう
になり、粗さの凸部欠損による噛み込み疵発生の懸念さ
えある。 従ってロール表面粗さＲｚが上述の範囲であることを条
件として、前記Ｗ／Ｌの設定を行なうものとする。
面粗さＲｚが１５≦Ｒｚ≦２５の範囲内で有効である。 即ち、このロール表面粗さＲｚは前記（１）（２）式に
おける蛇行修正係数αや摩擦係数μに関連があり〔αに
ついてはα∝ｆ（μ）である〕、Ｒｚが１５未満である
とロール寿命が短く、目詰まりの発生で蛇行修正能力の
低下が著しくなる。一方、この粗さＲｚが２５を超える
場合、金属帯特にストリップに押疵の発生が目立つよう
になり、粗さの凸部欠損による噛み込み疵発生の懸念さ
えある。 従ってロール表面粗さＲｚが上述の範囲であることを条
件として、前記Ｗ／Ｌの設定を行なうものとする。
【００１８】
【実施例】以下本発明の具体的実施例を添付図面に基づ
き説明する。
き説明する。
【００１９】加熱帯、均熱帯、徐冷帯及び急冷帯の炉構
成から成る実験炉に、下表１に示される仕様の各炉内ロ
ールを設置して、板幅５０６〜１３３４ｍｍのストリッ
プの通板を行なった。
成から成る実験炉に、下表１に示される仕様の各炉内ロ
ールを設置して、板幅５０６〜１３３４ｍｍのストリッ
プの通板を行なった。
【００２０】
【表１】
【００２１】この実験で通板したストリップの板幅Ｗに
よって各炉に該ストリップの蛇行や絞りの発生が確認さ
れており、図１には徐冷帯におけるストリップの５０ｍ
ｍ以上の蛇行の発生率及び絞り発生率を示した。
よって各炉に該ストリップの蛇行や絞りの発生が確認さ
れており、図１には徐冷帯におけるストリップの５０ｍ
ｍ以上の蛇行の発生率及び絞り発生率を示した。
【００２２】同図によればＷ／Ｌが１．３未満になると
、ストリップの蛇行発生率が高くなり、又Ｗ／Ｌが２．
４を超えると絞り発生率が高まるが、その間であれば、
蛇行・絞りとも発生していないことがわかる。
、ストリップの蛇行発生率が高くなり、又Ｗ／Ｌが２．
４を超えると絞り発生率が高まるが、その間であれば、
蛇行・絞りとも発生していないことがわかる。
【００２３】尚、図中実線で示すものは、トータルクラ
ウンｔｃが０．２〜０．４の範囲内のロールの場合を、
又破線で示すものは、トータルクラウンｔｃが０．６〜
０．８の範囲内のロールの場合を示している｛このトー
タルクラウンｔｃはロールに付与されたメカニカルクラ
ウンｍｃの他、ストリップ板温Ｔ１と炉温Ｔ２との差に
よる胴長方向のロール熱膨張差によって発生するヒート
クラウンｈｃ［＝Ｄ（Ｔ１−Ｔ２）・β／２；βはロー
ルの線膨張係数］を加算した実際の炉におけるロールク
ラウン量である｝。
ウンｔｃが０．２〜０．４の範囲内のロールの場合を、
又破線で示すものは、トータルクラウンｔｃが０．６〜
０．８の範囲内のロールの場合を示している｛このトー
タルクラウンｔｃはロールに付与されたメカニカルクラ
ウンｍｃの他、ストリップ板温Ｔ１と炉温Ｔ２との差に
よる胴長方向のロール熱膨張差によって発生するヒート
クラウンｈｃ［＝Ｄ（Ｔ１−Ｔ２）・β／２；βはロー
ルの線膨張係数］を加算した実際の炉におけるロールク
ラウン量である｝。
【００２４】前記図１と同様な結果は、上記実験炉の他
の炉でも得られており（他少の変動はあるもののいずれ
も、１．３≦Ｗ／Ｌ≦２．４の範囲内ではストリップの
蛇行・絞りの発生はなかった）、従って板幅Ｗが６００
ｍｍ〜１１００ｍｍの範囲のストリップの通板が行なわ
れることで、該実験炉ではストリップの蛇行や絞りの発
生がない安定通板が実現された。
の炉でも得られており（他少の変動はあるもののいずれ
も、１．３≦Ｗ／Ｌ≦２．４の範囲内ではストリップの
蛇行・絞りの発生はなかった）、従って板幅Ｗが６００
ｍｍ〜１１００ｍｍの範囲のストリップの通板が行なわ
れることで、該実験炉ではストリップの蛇行や絞りの発
生がない安定通板が実現された。
【００２５】
【発明の効果】以上詳述した様に、本発明の炉内ロール
によれば、金属帯の板幅Ｗとロールクラウンの変曲点間
の距離Ｌとの比Ｗ／Ｌを所定の範囲に設定することで、
連続焼鈍炉内の金属帯の蛇行や絞りの発生が防止される
ことになる。
によれば、金属帯の板幅Ｗとロールクラウンの変曲点間
の距離Ｌとの比Ｗ／Ｌを所定の範囲に設定することで、
連続焼鈍炉内の金属帯の蛇行や絞りの発生が防止される
ことになる。
【図１】実験炉の徐冷帯におけるＷ／Ｌの値とストリッ
プ蛇行発生及び絞り発生率との関係を示すグラフである
。
プ蛇行発生及び絞り発生率との関係を示すグラフである
。
【図２】連続焼鈍炉の炉内ロールの概略構成を示す説明
図である。
図である。
【図３】金属帯の板幅変更に伴なうロールメカニカルク
ラウンの変化を示す説明図である。
ラウンの変化を示す説明図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 金属帯の連続焼鈍炉に設置され、
クラウンの付与された炉内ロールにおいて、各ロール表
面の粗さＲｚが１５≦Ｒｚ≦２５の範囲であり、且つ前
記金属帯の板幅Ｗとロールクラウンの変曲点間の距離Ｌ
との比Ｗ／Ｌが１．３≦Ｗ／Ｌ≦２．４の範囲となるよ
うにしたことを特徴とする連続焼鈍炉の炉内ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3040543A JPH07116525B2 (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | 連続焼鈍炉の炉内ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3040543A JPH07116525B2 (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | 連続焼鈍炉の炉内ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04259333A true JPH04259333A (ja) | 1992-09-14 |
| JPH07116525B2 JPH07116525B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=12583365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3040543A Expired - Fee Related JPH07116525B2 (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | 連続焼鈍炉の炉内ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07116525B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS609574A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | M C L:Kk | 鋳込み装置 |
| JPS6330369A (ja) * | 1986-07-21 | 1988-02-09 | 日立造船株式会社 | 耐熱衝撃、耐食性セラミツクス |
-
1991
- 1991-02-13 JP JP3040543A patent/JPH07116525B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS609574A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | M C L:Kk | 鋳込み装置 |
| JPS6330369A (ja) * | 1986-07-21 | 1988-02-09 | 日立造船株式会社 | 耐熱衝撃、耐食性セラミツクス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07116525B2 (ja) | 1995-12-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960611 |
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