JPH04258572A - 摺動材料 - Google Patents
摺動材料Info
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- JPH04258572A JPH04258572A JP1909391A JP1909391A JPH04258572A JP H04258572 A JPH04258572 A JP H04258572A JP 1909391 A JP1909391 A JP 1909391A JP 1909391 A JP1909391 A JP 1909391A JP H04258572 A JPH04258572 A JP H04258572A
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- Japan
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- ion
- sliding
- sliding surface
- piston ring
- nitride layer
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- Pending
Links
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- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
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Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、ピストンリングやシリ
ンダーライナー等の摺動面を有する金属材料に関する。
ンダーライナー等の摺動面を有する金属材料に関する。
【0002】
【従来の技術】2サイクルエンジンのピストンリングや
シリンダーライナーは鋳鉄製のものが主に使用されてお
り、近年の燃料の低質化、燃焼温度の上昇に伴い、摩耗
による減肉化が著しく寿命が低下する傾向にある。その
対策として、摺動部表面に硬化クロム鍍金が施すことが
行われている。
シリンダーライナーは鋳鉄製のものが主に使用されてお
り、近年の燃料の低質化、燃焼温度の上昇に伴い、摩耗
による減肉化が著しく寿命が低下する傾向にある。その
対策として、摺動部表面に硬化クロム鍍金が施すことが
行われている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の硬化ク
ロム鍍金は、(1)鍍金施工が極めて高コストになるこ
と、(2)剥離しやすいこと、(3)鋳鉄の油潤滑性が
失われることなど問題点が多い。
ロム鍍金は、(1)鍍金施工が極めて高コストになるこ
と、(2)剥離しやすいこと、(3)鋳鉄の油潤滑性が
失われることなど問題点が多い。
【0004】本発明は、上記問題点を解決して、低コス
トで施工できて、耐摩耗性が高く寿命も長い摺動材料を
提供することを目的とする。
トで施工できて、耐摩耗性が高く寿命も長い摺動材料を
提供することを目的とする。
【0005】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明は、鋳鉄製材料に、片状黒鉛が表面に露出す
る摺動面を形成し、この摺動面の片状黒鉛以外の表面に
イオン窒化層を形成したものである。
めに本発明は、鋳鉄製材料に、片状黒鉛が表面に露出す
る摺動面を形成し、この摺動面の片状黒鉛以外の表面に
イオン窒化層を形成したものである。
【0006】
【作用】上記構成において、摺動面の表面は、極めて耐
摩耗性や耐疲労性が高いイオン窒化層に覆われるととも
に、油潤滑性の高い黒鉛が露出するので、ピストンリン
グやシリンダーライナーに極めて適した高い耐摩耗性、
耐疲労性、油潤滑性の性質が得られ、燃料の低質化や燃
焼温度の上昇することがあっても、長寿命を確保でき、
しかもイオン窒化は他の窒化法に比べて短時間で行えコ
ストを低減することができる。
摩耗性や耐疲労性が高いイオン窒化層に覆われるととも
に、油潤滑性の高い黒鉛が露出するので、ピストンリン
グやシリンダーライナーに極めて適した高い耐摩耗性、
耐疲労性、油潤滑性の性質が得られ、燃料の低質化や燃
焼温度の上昇することがあっても、長寿命を確保でき、
しかもイオン窒化は他の窒化法に比べて短時間で行えコ
ストを低減することができる。
【0007】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図2において、1はピストンに取り付けられるピ
ストンリングで、片状黒鉛を内在する鋳鉄により形成さ
れ、シリンダーライナーに摺動する外周面とピストンに
形成されたランド部側面に摺動する上下面の各摺動面2
にそれぞれイオン窒化層法によりイオン窒化層3が形成
されている。
する。図2において、1はピストンに取り付けられるピ
ストンリングで、片状黒鉛を内在する鋳鉄により形成さ
れ、シリンダーライナーに摺動する外周面とピストンに
形成されたランド部側面に摺動する上下面の各摺動面2
にそれぞれイオン窒化層法によりイオン窒化層3が形成
されている。
【0008】図3において、11はシリンダーライナー
で、ピストンが摺動する内周面の摺動面12にイオン窒
化層法によりイオン窒化層13が形成されている。
で、ピストンが摺動する内周面の摺動面12にイオン窒
化層法によりイオン窒化層13が形成されている。
【0009】次に前記ピストンリング1をイオン窒化さ
せるイオン窒化装置を図4により説明する。通電可能な
金属製真空容器21内に、試料20(ピストンリング1
等)を載せる導体の支持テーブル22を設け、直流電源
23の+側を前記容器21に接続するとともに、−側を
支持テーブル22に接続している。そして、容器21に
は窒化性ガス(水素ガス+窒素ガス)を供給するガス供
給管24と、容器21内の気体を排出するガス排出管2
5がそれぞれ接続される。さらに、試料20と容器21
との放電により昇温される容器21を冷却する冷却用配
管26が容器21の周囲に配設されている。また、容器
21に設けられた監視窓27を介して試料20の温度を
計測する温度センサー28が配置されるとともに、容器
21内の窒化性ガス圧を検出するガス圧センサー29が
配設され、これらセンサー28,29の検出信号が制御
装置30に送られる。そしてこの制御装置30により、
試料20が所定時間窒化に適した温度となるように直流
電源23の負荷電圧が制御され、試料20と容器21の
間で放電が行われ、表面の窒化が行われる。
せるイオン窒化装置を図4により説明する。通電可能な
金属製真空容器21内に、試料20(ピストンリング1
等)を載せる導体の支持テーブル22を設け、直流電源
23の+側を前記容器21に接続するとともに、−側を
支持テーブル22に接続している。そして、容器21に
は窒化性ガス(水素ガス+窒素ガス)を供給するガス供
給管24と、容器21内の気体を排出するガス排出管2
5がそれぞれ接続される。さらに、試料20と容器21
との放電により昇温される容器21を冷却する冷却用配
管26が容器21の周囲に配設されている。また、容器
21に設けられた監視窓27を介して試料20の温度を
計測する温度センサー28が配置されるとともに、容器
21内の窒化性ガス圧を検出するガス圧センサー29が
配設され、これらセンサー28,29の検出信号が制御
装置30に送られる。そしてこの制御装置30により、
試料20が所定時間窒化に適した温度となるように直流
電源23の負荷電圧が制御され、試料20と容器21の
間で放電が行われ、表面の窒化が行われる。
【0010】上記装置により、大型低速ディーゼルエン
ジンに使用されるピストン径500mm以上のピストン
リング1をイオン窒化した時のイオン窒化層3近傍の顕
微鏡写真のミクロ組織模式図を図1に示す。このイオン
窒化層3近傍のミクロ組織は、母地(パーライト)4に
片状黒鉛5が点在するとともに、その表面にイオン窒化
層(Fe2N,Fe4N 等)3が形成される。また、
表面近傍の片状黒鉛5は窒化されて分解することなく表
面に露出している。
ジンに使用されるピストン径500mm以上のピストン
リング1をイオン窒化した時のイオン窒化層3近傍の顕
微鏡写真のミクロ組織模式図を図1に示す。このイオン
窒化層3近傍のミクロ組織は、母地(パーライト)4に
片状黒鉛5が点在するとともに、その表面にイオン窒化
層(Fe2N,Fe4N 等)3が形成される。また、
表面近傍の片状黒鉛5は窒化されて分解することなく表
面に露出している。
【0011】また、イオン窒化層3の断面硬さ分布を図
5に示す。この断面硬さ分布図では、処理温度を570
℃、処理時間を5時間、10時間、20時間のものをそ
れぞれ測定した。これにより、従来品に比べて表面硬さ
は3倍以上になり、またこの処理時間の範囲では、材質
の硬度変化は小さいことがわかった。
5に示す。この断面硬さ分布図では、処理温度を570
℃、処理時間を5時間、10時間、20時間のものをそ
れぞれ測定した。これにより、従来品に比べて表面硬さ
は3倍以上になり、またこの処理時間の範囲では、材質
の硬度変化は小さいことがわかった。
【0012】また、上記ピストンリング1の摩耗試験結
果を下記に示す。 条件 1.相手材料 ターカロイ鋳鉄(シリン
ダーライナー材) 2.摩擦速度 1.09m/sec 3
摩擦速度 600m4.最終荷重
12.6kg/f5.潤滑
シリンダ油の滴下 上記実施例によれば
、ピストンリング1やシリンダーライナー11の摺動面
3,13は、従来品に比べて表面硬さは3倍以上になり
、表1に示すように、比摩耗量は1/2以下になって耐
摩耗性が著しく向上していることがわった。したがって
、ピストンリング1やシリンダーライナー11の摩耗を
減量させて摺動部材の交換期間を2倍以上に延ばすこと
ができ、長寿命化をはかることができる。
果を下記に示す。 条件 1.相手材料 ターカロイ鋳鉄(シリン
ダーライナー材) 2.摩擦速度 1.09m/sec 3
摩擦速度 600m4.最終荷重
12.6kg/f5.潤滑
シリンダ油の滴下 上記実施例によれば
、ピストンリング1やシリンダーライナー11の摺動面
3,13は、従来品に比べて表面硬さは3倍以上になり
、表1に示すように、比摩耗量は1/2以下になって耐
摩耗性が著しく向上していることがわった。したがって
、ピストンリング1やシリンダーライナー11の摩耗を
減量させて摺動部材の交換期間を2倍以上に延ばすこと
ができ、長寿命化をはかることができる。
【0013】
【発明の効果】以上に述べたごとく本発明によれば、摺
動面の表面は、極めて耐摩耗性や耐疲労性が高いイオン
窒化層に覆われるとともに、油潤滑性の高い黒鉛が露出
するので、ピストンリングやシリンダーライナーに極め
て適した高い耐摩耗性、耐疲労性、油潤滑性の性質が得
られる。したがって、燃料の低質化や燃焼温度の上昇す
ることがあっても長寿命を確保でき、しかもイオン窒化
は他の窒化法に比べて短時間で行えてコストを低減する
ことができる。
動面の表面は、極めて耐摩耗性や耐疲労性が高いイオン
窒化層に覆われるとともに、油潤滑性の高い黒鉛が露出
するので、ピストンリングやシリンダーライナーに極め
て適した高い耐摩耗性、耐疲労性、油潤滑性の性質が得
られる。したがって、燃料の低質化や燃焼温度の上昇す
ることがあっても長寿命を確保でき、しかもイオン窒化
は他の窒化法に比べて短時間で行えてコストを低減する
ことができる。
【図1】本発明に係るイオン窒化層の顕微鏡写真のミク
ロ組織模式図である。
ロ組織模式図である。
【図2】同ピストンリングの切欠き斜視図である。
【図3】同シリンダーライナー斜視図である。
【図4】同イオン窒化装置の説明図である。
【図5】同イオン窒化層の断面硬さ分布図である。
1 ピストンリング
2,12 摺動面
3,13 イオン窒化層
4 母地
5 片状黒鉛
11 シリンダーライナー
20 試料
21 容器
22 直流電源
24 ガス供給管
Claims (1)
- 【請求項1】 鋳鉄製材料に、片状黒鉛が表面に露出
する摺動面を形成し、この摺動面の片状黒鉛以外の表面
にイオン窒化層を形成したことを特徴とする摺動材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1909391A JPH04258572A (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | 摺動材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1909391A JPH04258572A (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | 摺動材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04258572A true JPH04258572A (ja) | 1992-09-14 |
Family
ID=11989859
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1909391A Pending JPH04258572A (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | 摺動材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04258572A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015059502A (ja) * | 2013-09-18 | 2015-03-30 | 株式会社豊田中央研究所 | 内燃機関及び自動車 |
WO2020110366A1 (ja) * | 2018-11-28 | 2020-06-04 | Tpr株式会社 | シリンダライナ及びその製造方法 |
WO2021095705A1 (ja) * | 2019-11-12 | 2021-05-20 | 学校法人名城大学 | 摺動部品およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-02-13 JP JP1909391A patent/JPH04258572A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015059502A (ja) * | 2013-09-18 | 2015-03-30 | 株式会社豊田中央研究所 | 内燃機関及び自動車 |
WO2020110366A1 (ja) * | 2018-11-28 | 2020-06-04 | Tpr株式会社 | シリンダライナ及びその製造方法 |
JP2020084916A (ja) * | 2018-11-28 | 2020-06-04 | Tpr株式会社 | シリンダライナ及びその製造方法 |
US11499498B2 (en) | 2018-11-28 | 2022-11-15 | Tpr Co., Ltd. | Cylinder liner and manufacturing method for same |
WO2021095705A1 (ja) * | 2019-11-12 | 2021-05-20 | 学校法人名城大学 | 摺動部品およびその製造方法 |
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