JPH04232225A - 成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材とその製造方法 - Google Patents
成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材とその製造方法Info
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- JPH04232225A JPH04232225A JP41562890A JP41562890A JPH04232225A JP H04232225 A JPH04232225 A JP H04232225A JP 41562890 A JP41562890 A JP 41562890A JP 41562890 A JP41562890 A JP 41562890A JP H04232225 A JPH04232225 A JP H04232225A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム合金板材と
その製造方法に関するものであり、成形性と耐食性を同
時に要求される部材、特に自動車用部品、船舶用部品、
電機部品等に好適なアルミニウム合金板材とその製造方
法に関するものである。
その製造方法に関するものであり、成形性と耐食性を同
時に要求される部材、特に自動車用部品、船舶用部品、
電機部品等に好適なアルミニウム合金板材とその製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に自動車、船舶、電機部品等の部材
は成形後に塗装を施すか、あるいは施されずに使用され
、その使用雰囲気は都市、工業地帯、海洋地帯、砂漠雰
囲気等の種々の環境に晒される状態である。従ってこれ
ら部材用の材料に対する要求品質は、（ｉ） 種々の条
件（汚染大気、塩分、高温、高湿度など）雰囲気下にお
いても十分な耐食性が保証されること、（ｉｉ）製品形
状に成形される際に割れ等の不具合が発生しない十分な
成形性を有すること、（ｉｉｉ） 製品として使用され
る際に適度の強度を有すること、等が求められている。 現在これら部材にはＡＡ規格の５０５２、５１８２、５
０８３等のＡｌ−Ｍｇ系合金が使用されている。
は成形後に塗装を施すか、あるいは施されずに使用され
、その使用雰囲気は都市、工業地帯、海洋地帯、砂漠雰
囲気等の種々の環境に晒される状態である。従ってこれ
ら部材用の材料に対する要求品質は、（ｉ） 種々の条
件（汚染大気、塩分、高温、高湿度など）雰囲気下にお
いても十分な耐食性が保証されること、（ｉｉ）製品形
状に成形される際に割れ等の不具合が発生しない十分な
成形性を有すること、（ｉｉｉ） 製品として使用され
る際に適度の強度を有すること、等が求められている。 現在これら部材にはＡＡ規格の５０５２、５１８２、５
０８３等のＡｌ−Ｍｇ系合金が使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、前述の自動車、
船舶、電機部品等の部材はより軽量、高寿命（多くの場
合は高耐食性）が要求されるようになっている。このよ
うな要求に対して従来のＡｌ−Ｍｇ合金では成形性が十
分ではなく、近年Ｍｇ含量を高くしたり、Ｃｕ等の微量
元素の添加を積極的に添加するなどの新合金が検討され
ている。しかしこれら合金では延性は高くなるものの、
張出成形性、耐食性が十分に高くなっていない等の問題
点がある。
船舶、電機部品等の部材はより軽量、高寿命（多くの場
合は高耐食性）が要求されるようになっている。このよ
うな要求に対して従来のＡｌ−Ｍｇ合金では成形性が十
分ではなく、近年Ｍｇ含量を高くしたり、Ｃｕ等の微量
元素の添加を積極的に添加するなどの新合金が検討され
ている。しかしこれら合金では延性は高くなるものの、
張出成形性、耐食性が十分に高くなっていない等の問題
点がある。
【０００４】本発明はこれら問題点を解決するために成
されたもので、成形性と耐食性の両面において優れた特
性を示し、自動車用部品、船舶用部品、電機部品等に使
用されるのに適したアルミニウム合金板材とその製造方
法を提供することを目的とするものである。
されたもので、成形性と耐食性の両面において優れた特
性を示し、自動車用部品、船舶用部品、電機部品等に使
用されるのに適したアルミニウム合金板材とその製造方
法を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明者はＡｌ−Ｍｇ合金の金属組織と成形性との関
係について詳細に検討した。その結果、（イ）従来はＭ
ｇ、Ｃｕ等の添加元素の固溶量が高いほど成形性も優れ
るとされていたが、Ｍｇは単軸引張（通常の引張試験）
のような応力負荷に対する延性は向上するものの、張出
し成形のように応力負荷方向が２次元あるいは３次元的
になるような場合には、逆に成形性を低下させる場合が
あること（ロ）そしてさらに検討の結果、従来の合金組
成中に不純物もしくは積極的添加元素として含有されて
いたＳｉおよびＦｅが成形性を強く阻害していること（
ハ）さらに、製造工程において熱間圧延後、最終焼鈍前
の冷間加工度を高くすること、最終焼鈍温度条件を適正
に制御することにより、板材中の結晶粒径および結晶粒
間の方位関係が均一となり、かつ材料中の化合物分布を
均一微細にすることが可能であり、その結果として成形
に好適でかつ耐食性に優れた組織を得ることが可能であ
ることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて成さ
れたものである。
に本発明者はＡｌ−Ｍｇ合金の金属組織と成形性との関
係について詳細に検討した。その結果、（イ）従来はＭ
ｇ、Ｃｕ等の添加元素の固溶量が高いほど成形性も優れ
るとされていたが、Ｍｇは単軸引張（通常の引張試験）
のような応力負荷に対する延性は向上するものの、張出
し成形のように応力負荷方向が２次元あるいは３次元的
になるような場合には、逆に成形性を低下させる場合が
あること（ロ）そしてさらに検討の結果、従来の合金組
成中に不純物もしくは積極的添加元素として含有されて
いたＳｉおよびＦｅが成形性を強く阻害していること（
ハ）さらに、製造工程において熱間圧延後、最終焼鈍前
の冷間加工度を高くすること、最終焼鈍温度条件を適正
に制御することにより、板材中の結晶粒径および結晶粒
間の方位関係が均一となり、かつ材料中の化合物分布を
均一微細にすることが可能であり、その結果として成形
に好適でかつ耐食性に優れた組織を得ることが可能であ
ることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて成さ
れたものである。
【０００６】すなわち本発明は、
（１）Ｍｇ ２．０〜６．５ｗｔ％（以下単に％と記
す）を含有し、かつ、Ｓｉ０．０８％以下、Ｆｅ ０
．０８％以下に規制し、ＳｉとＦｅが合計０．１５％以
下、残部不可避不純物とＡｌよりなることを特徴とする
、成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材（以下
第１発明という）、 （２）Ｍｇ ２．０〜６．５％を含有し、さらにＭｎ
０．０１〜０．７％、Ｃｒ ０．０１０〜０．５
％、Ｚｒ ０．０１〜０．２０％、Ｖ ０．０１〜
０．２５％の内から１種もしくは２種以上を含有し、か
つＳｉ ０．０８％以下、Ｆｅ ０．０８％以下で
、ＳｉとＦｅの合計を０．１５％以下に規制し、残部不
可避不純物とＡｌよりなることを特徴とする、成形性と
耐食性に優れるアルミニウム合金板材（以下第２発明と
いう）、（３）Ｍｇ ２．０〜６．５％、Ｃｕ ０
．０５〜１．０％を含有し、かつ、Ｓｉ ０．０８％
以下、Ｆｅ ０．０８％以下でＳｉとＦｅの合計を０
．１５％以下に規制し、残部不可避不純物とＡｌよりな
ることを特徴とする、成形性と耐食性に優れるアルミニ
ウム合金板材（以下第３発明という）、 （４）Ｍｇ ２．０〜６．５％を含有し、Ｃｕ ０
．０５〜１．０％を含有し、さらにＭｎ ０．０１〜
０．７％、Ｃｒ ０．０１０〜０．５％、Ｚｒ ０
．０１〜０．２０％、Ｖ ０．０１〜０．２５％の内
から１種もしくは２種以上を含有し、かつＳｉ ０．
０８％以下、Ｆｅ ０．０８％以下で、ＳｉとＦｅの
合計を０．１５％以下、残部不可避不純物とＡｌよりな
ることを特徴とする、成形性と耐食性に優れるアルミニ
ウム合金板材（以下第４発明という）、 （５）（１）、（２）、（３）又は（４）項のアルミニ
ウム合金に相当する組成の合金鋳塊を処理するに当り、
熱間圧延後行う冷間圧延の冷間加工率を８０％以上とし
て所定の板厚とした後、焼鈍処理を施すことを特徴とす
る、成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材の製
造方法（以下第５発明という）および （６）冷間加工後の焼鈍処理を４００〜６００℃の温度
に５℃／ｓｅｃ．以上の加熱速度での加熱により行うこ
とを特徴とする、請求項５記載の成形性と耐食性に優れ
るアルミニウム合金板材の製造方法（以下第６発明とい
う）を提供するものである。
す）を含有し、かつ、Ｓｉ０．０８％以下、Ｆｅ ０
．０８％以下に規制し、ＳｉとＦｅが合計０．１５％以
下、残部不可避不純物とＡｌよりなることを特徴とする
、成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材（以下
第１発明という）、 （２）Ｍｇ ２．０〜６．５％を含有し、さらにＭｎ
０．０１〜０．７％、Ｃｒ ０．０１０〜０．５
％、Ｚｒ ０．０１〜０．２０％、Ｖ ０．０１〜
０．２５％の内から１種もしくは２種以上を含有し、か
つＳｉ ０．０８％以下、Ｆｅ ０．０８％以下で
、ＳｉとＦｅの合計を０．１５％以下に規制し、残部不
可避不純物とＡｌよりなることを特徴とする、成形性と
耐食性に優れるアルミニウム合金板材（以下第２発明と
いう）、（３）Ｍｇ ２．０〜６．５％、Ｃｕ ０
．０５〜１．０％を含有し、かつ、Ｓｉ ０．０８％
以下、Ｆｅ ０．０８％以下でＳｉとＦｅの合計を０
．１５％以下に規制し、残部不可避不純物とＡｌよりな
ることを特徴とする、成形性と耐食性に優れるアルミニ
ウム合金板材（以下第３発明という）、 （４）Ｍｇ ２．０〜６．５％を含有し、Ｃｕ ０
．０５〜１．０％を含有し、さらにＭｎ ０．０１〜
０．７％、Ｃｒ ０．０１０〜０．５％、Ｚｒ ０
．０１〜０．２０％、Ｖ ０．０１〜０．２５％の内
から１種もしくは２種以上を含有し、かつＳｉ ０．
０８％以下、Ｆｅ ０．０８％以下で、ＳｉとＦｅの
合計を０．１５％以下、残部不可避不純物とＡｌよりな
ることを特徴とする、成形性と耐食性に優れるアルミニ
ウム合金板材（以下第４発明という）、 （５）（１）、（２）、（３）又は（４）項のアルミニ
ウム合金に相当する組成の合金鋳塊を処理するに当り、
熱間圧延後行う冷間圧延の冷間加工率を８０％以上とし
て所定の板厚とした後、焼鈍処理を施すことを特徴とす
る、成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材の製
造方法（以下第５発明という）および （６）冷間加工後の焼鈍処理を４００〜６００℃の温度
に５℃／ｓｅｃ．以上の加熱速度での加熱により行うこ
とを特徴とする、請求項５記載の成形性と耐食性に優れ
るアルミニウム合金板材の製造方法（以下第６発明とい
う）を提供するものである。
【０００７】
【作用】まず本発明における合金組成を限定した理由を
述べる。第１発明〜第４発明においてＭｇは強度と延性
に寄与する元素であり、２．０％未満では十分な強度が
得られず、かつ６．５％を越えて添加されると耐食性が
劣化する。
述べる。第１発明〜第４発明においてＭｇは強度と延性
に寄与する元素であり、２．０％未満では十分な強度が
得られず、かつ６．５％を越えて添加されると耐食性が
劣化する。
【０００８】第３発明および第４発明のＣｕはＭｇと同
様に強度および延性の増大に寄与する元素である。しか
しＣｕの添加は耐食性、特に塗装を施した場合における
耐糸錆性を劣化させる場合があるので、製品の用途に応
じて添加もしくは無添加を決定すべきである。添加量が
０．０５％未満では添加の効果が小さく、１．０％を越
えて添加すると素材中のＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ系化合物量が
増大して、素板の耐食性を劣化させる。
様に強度および延性の増大に寄与する元素である。しか
しＣｕの添加は耐食性、特に塗装を施した場合における
耐糸錆性を劣化させる場合があるので、製品の用途に応
じて添加もしくは無添加を決定すべきである。添加量が
０．０５％未満では添加の効果が小さく、１．０％を越
えて添加すると素材中のＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ系化合物量が
増大して、素板の耐食性を劣化させる。
【０００９】第２発明および第４発明のＭｎ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｖはそれぞれ素材再結晶粒を微細均一にする作用を
有し、成形性の向上に寄与する。それぞれ下限未満では
その効果が十分ではなく、上限を越えて添加されると成
形性を低下させる。
ｒ、Ｖはそれぞれ素材再結晶粒を微細均一にする作用を
有し、成形性の向上に寄与する。それぞれ下限未満では
その効果が十分ではなく、上限を越えて添加されると成
形性を低下させる。
【００１０】第１発明から第４発明において、ＳｉとＦ
ｅの含量を規制することを特徴としている。Ｓｉは通常
は地金中の不純物元素として、一般の工業純度アルミニ
ウム合金では０．１０％前後含有されていることが多い
。しかしＳｉはＭｇとともにＭｇ−Ｓｉ系の化合物を生
じて、成形性を劣化させるとともに、耐食性も同時に劣
化させる。従ってＳｉは０．０８％以下とする。
ｅの含量を規制することを特徴としている。Ｓｉは通常
は地金中の不純物元素として、一般の工業純度アルミニ
ウム合金では０．１０％前後含有されていることが多い
。しかしＳｉはＭｇとともにＭｇ−Ｓｉ系の化合物を生
じて、成形性を劣化させるとともに、耐食性も同時に劣
化させる。従ってＳｉは０．０８％以下とする。
【００１１】ＦｅはＳｉと同様に地金中の不純物元素と
して、一般の工業純度合金では０．１５％前後含有され
ている。従来の成形用材料にあってはＦｅは強度向上の
目的と再結晶粒微細化の目的で所定量を添加する場合も
あった。しかしＦｅ添加による再結晶粒の微細効果は認
められるものの、Ｆｅを含有することにより生じるＡｌ
−Ｆｅ系化合物を起点として発生する割れが増大するこ
とに伴う成形限界の劣化効果が大きく、結果としてＦｅ
の含有は成形性の劣化をもたらすことを本発明者は見出
した。従ってＦｅは０．０８％以下に規制する。
して、一般の工業純度合金では０．１５％前後含有され
ている。従来の成形用材料にあってはＦｅは強度向上の
目的と再結晶粒微細化の目的で所定量を添加する場合も
あった。しかしＦｅ添加による再結晶粒の微細効果は認
められるものの、Ｆｅを含有することにより生じるＡｌ
−Ｆｅ系化合物を起点として発生する割れが増大するこ
とに伴う成形限界の劣化効果が大きく、結果としてＦｅ
の含有は成形性の劣化をもたらすことを本発明者は見出
した。従ってＦｅは０．０８％以下に規制する。
【００１２】本発明のアルミニウム合金材料にはその他
の含有元素を添加することができ、これらの主なものを
挙げると、鋳塊等の組織微細化のために添加される場合
があるＴｉ、Ｂや、あるいは鋳造性改善、高温酸化防止
のために添加されるＢｅや、成形性を改善するとされる
ミッシュメタルや、あるいはその他不純物元素などがあ
るが、それらはいずれも０．０３％以下であれば本発明
材料の性能に悪影響を及ぼさない。
の含有元素を添加することができ、これらの主なものを
挙げると、鋳塊等の組織微細化のために添加される場合
があるＴｉ、Ｂや、あるいは鋳造性改善、高温酸化防止
のために添加されるＢｅや、成形性を改善するとされる
ミッシュメタルや、あるいはその他不純物元素などがあ
るが、それらはいずれも０．０３％以下であれば本発明
材料の性能に悪影響を及ぼさない。
【００１３】次に本発明の製造方法について説明する。
第５発明および第６発明にあるように、第１発明ないし
第４発明のＡｌ−Ｍｇ合金板材は対応の組成に調整され
た鋳塊を、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延（必要に応
じて冷間圧延前もしくは冷間圧延途中に中間焼鈍処理を
行う場合もある）、焼鈍処理によって所望の性能を有す
る板材とする。
第４発明のＡｌ−Ｍｇ合金板材は対応の組成に調整され
た鋳塊を、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延（必要に応
じて冷間圧延前もしくは冷間圧延途中に中間焼鈍処理を
行う場合もある）、焼鈍処理によって所望の性能を有す
る板材とする。
【００１４】本発明においては、最終焼鈍前の冷間圧延
率を従来行われていた以上に高い圧延率として、かつ最
終焼鈍処理条件を規制したことに特徴がある。最終焼鈍
前の冷間圧延率を規定した理由は、冷間圧延率が高いほ
ど成形性、特に張出し成形性が向上するためである。冷
間加工率は８０％未満では十分な成形性は得られない。 冷間加工率の上限は特に定めるものではなく、高い加工
率であるほど望ましい。しかし本発明の目的とする用途
に用いられる材料の板厚は０．４〜２．５ｍｍ程度であ
り、一方通常の熱間圧延上がり板厚は３〜１５ｍｍ程度
であることが一般的であることを考えると、９８％程度
の冷間加工率が一般的な上限となる。なお熱間圧延後、
あるいは冷間圧延途中に中間焼鈍処理を行うことがある
が、本発明においては中間焼鈍後、最終焼鈍前の冷間圧
延率が８０％以上であれば本発明の効果を得ることが可
能である。しかし、成形性を向上するためにはより高い
冷間加工率が好ましいことから、中間焼鈍は行わない方
が好ましい。
率を従来行われていた以上に高い圧延率として、かつ最
終焼鈍処理条件を規制したことに特徴がある。最終焼鈍
前の冷間圧延率を規定した理由は、冷間圧延率が高いほ
ど成形性、特に張出し成形性が向上するためである。冷
間加工率は８０％未満では十分な成形性は得られない。 冷間加工率の上限は特に定めるものではなく、高い加工
率であるほど望ましい。しかし本発明の目的とする用途
に用いられる材料の板厚は０．４〜２．５ｍｍ程度であ
り、一方通常の熱間圧延上がり板厚は３〜１５ｍｍ程度
であることが一般的であることを考えると、９８％程度
の冷間加工率が一般的な上限となる。なお熱間圧延後、
あるいは冷間圧延途中に中間焼鈍処理を行うことがある
が、本発明においては中間焼鈍後、最終焼鈍前の冷間圧
延率が８０％以上であれば本発明の効果を得ることが可
能である。しかし、成形性を向上するためにはより高い
冷間加工率が好ましいことから、中間焼鈍は行わない方
が好ましい。
【００１５】最終焼鈍処理においては高温に短時間で昇
温することにより、再結晶粒を均一微細にし、かつその
結晶粒間の方位差をランダムとすることが可能となり、
その結果として高い成形性が得られる。また本系材料の
ようなＡｌ−Ｍｇ系合金中には、Ａｌ−Ｍｇ系、Ｍｇ−
Ｓｉ系等の化合物が存在し、これら化合物は腐食起点と
なり材料の耐食性を劣化させるが、最終焼鈍時に高温に
加熱することにより、これら化合物を固溶、微細化させ
てその結果として板材の耐食性を向上させることが可能
となる。焼鈍温度が４００℃未満だとこれら効果が十分
ではなく、６００℃を越えると材料が溶融する恐れがあ
る。また昇温速度が５℃／ｓｅｃ．未満の場合は再結晶
粒の微細化、均一化が困難となる。昇温速度は速い方が
好ましく、特にその上限について規定するものでなはい
。その他工程である鋳造、均質化処理、熱間圧延工程に
ついては常法によることができる。
温することにより、再結晶粒を均一微細にし、かつその
結晶粒間の方位差をランダムとすることが可能となり、
その結果として高い成形性が得られる。また本系材料の
ようなＡｌ−Ｍｇ系合金中には、Ａｌ−Ｍｇ系、Ｍｇ−
Ｓｉ系等の化合物が存在し、これら化合物は腐食起点と
なり材料の耐食性を劣化させるが、最終焼鈍時に高温に
加熱することにより、これら化合物を固溶、微細化させ
てその結果として板材の耐食性を向上させることが可能
となる。焼鈍温度が４００℃未満だとこれら効果が十分
ではなく、６００℃を越えると材料が溶融する恐れがあ
る。また昇温速度が５℃／ｓｅｃ．未満の場合は再結晶
粒の微細化、均一化が困難となる。昇温速度は速い方が
好ましく、特にその上限について規定するものでなはい
。その他工程である鋳造、均質化処理、熱間圧延工程に
ついては常法によることができる。
【００１６】
【実施例】次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説
明する。 （実施例１）表１に示す組成を有する合金を常法によっ
て４００ｍｍ厚の鋳塊とし、片面５ｍｍずつ面削後、５
４０℃×６時間の均質化処理を施し、ついで熱間圧延に
て１０ｍｍ厚の板材とした。この板材を冷間圧延にて１
ｍｍの板材とし（冷間加工率９０％）、最終焼鈍を温度
５２０℃、昇温速度２０℃／ｓｅｃ．の条件にて施して
供試用板材とした。この板材に対し成形性の評価として
、引張試験（圧延方向）およびエリクセン試験を実施し
た。また耐食性の評価としては塩水噴霧試験を２０００
時間行い、表面の最大孔食深さおよび腐食減量を測定し
た。結果を表１に示す。本発明の組成を外れる比較材料
では本発明材料と比較して、成形性および／あるいは耐
食性において劣ることが明らかである。
明する。 （実施例１）表１に示す組成を有する合金を常法によっ
て４００ｍｍ厚の鋳塊とし、片面５ｍｍずつ面削後、５
４０℃×６時間の均質化処理を施し、ついで熱間圧延に
て１０ｍｍ厚の板材とした。この板材を冷間圧延にて１
ｍｍの板材とし（冷間加工率９０％）、最終焼鈍を温度
５２０℃、昇温速度２０℃／ｓｅｃ．の条件にて施して
供試用板材とした。この板材に対し成形性の評価として
、引張試験（圧延方向）およびエリクセン試験を実施し
た。また耐食性の評価としては塩水噴霧試験を２０００
時間行い、表面の最大孔食深さおよび腐食減量を測定し
た。結果を表１に示す。本発明の組成を外れる比較材料
では本発明材料と比較して、成形性および／あるいは耐
食性において劣ることが明らかである。
【００１７】
【表１】
【００１８】（実施例２）表１のＮｏ．１合金と同一組
成を鋳塊を熱間圧延により、表２に示す厚さの板材とし
、その後冷間圧延におよび、一部の材料については中間
焼鈍（３４０℃×４時間）を施した後冷間圧延により１
ｍｍの板材とし、最終焼鈍処理を施した。この時の最終
焼鈍前の冷間圧延率および最終焼鈍処理条件を表２に示
す。このようにして製造した板材に対して、実施例１と
同様の方法にて成形性および耐食性の評価を行った。 結果を表２に示す。本発明の組成を外れる比較材料では
本発明材料と比較して、成形性および／あるいは耐食性
において劣ることが明らかである。
成を鋳塊を熱間圧延により、表２に示す厚さの板材とし
、その後冷間圧延におよび、一部の材料については中間
焼鈍（３４０℃×４時間）を施した後冷間圧延により１
ｍｍの板材とし、最終焼鈍処理を施した。この時の最終
焼鈍前の冷間圧延率および最終焼鈍処理条件を表２に示
す。このようにして製造した板材に対して、実施例１と
同様の方法にて成形性および耐食性の評価を行った。 結果を表２に示す。本発明の組成を外れる比較材料では
本発明材料と比較して、成形性および／あるいは耐食性
において劣ることが明らかである。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば成形性と耐食性とに優れ
る板材が得られ、自動車用部品、船舶１部品、電機部品
等に使用されるのに適したアルミニウム合金板材を提供
することが可能となり、工業上優れた効果を奏するもの
である。
る板材が得られ、自動車用部品、船舶１部品、電機部品
等に使用されるのに適したアルミニウム合金板材を提供
することが可能となり、工業上優れた効果を奏するもの
である。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｍｇ ２．０〜６．５ｗｔ％（以下
単に％と記す）を含有し、かつ、Ｓｉ ０．０８％以
下、Ｆｅ ０．０８％以下に規制し、ＳｉとＦｅが合
計０．１５％以下、残部不可避不純物とＡｌよりなるこ
とを特徴とする、成形性と耐食性に優れるアルミニウム
合金板材。 - 【請求項２】 Ｍｇ ２．０〜６．５％を含有し、
さらにＭｎ ０．０１〜０．７％、Ｃｒ ０．０１
０〜０．５％、Ｚｒ ０．０１〜０．２０％、Ｖ
０．０１〜０．２５％の内から１種もしくは２種以上を
含有し、かつＳｉ ０．０８％以下、Ｆｅ ０．０
８％以下で、ＳｉとＦｅの合計を０．１５％以下に規制
し、残部不可避不純物とＡｌよりなることを特徴とする
、成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材。 - 【請求項３】 Ｍｇ ２．０〜６．５％、Ｃｕ
０．０５〜１．０％を含有し、かつ、Ｓｉ ０．０８
％以下、Ｆｅ ０．０８％以下でＳｉとＦｅの合計を
０．１５％以下に規制し、残部不可避不純物とＡｌより
なることを特徴とする、成形性と耐食性に優れるアルミ
ニウム合金板材。 - 【請求項４】 Ｍｇ ２．０〜６．５％を含有し、
Ｃｕ ０．０５〜１．０％を含有し、さらにＭｎ
０．０１〜０．７％、Ｃｒ ０．０１０〜０．５％、
Ｚｒ０．０１〜０．２０％、Ｖ ０．０１〜０．２５
％の内から１種もしくは２種以上を含有し、かつＳｉ
０．０８％以下、Ｆｅ ０．０８％以下で、Ｓｉと
Ｆｅの合計を０．１５％以下、残部不可避不純物とＡｌ
よりなることを特徴とする、成形性と耐食性に優れるア
ルミニウム合金板材。 - 【請求項５】 請求項１、２、３又は４項のアルミニ
ウム合金に相当する組成の合金鋳塊を処理するに当り、
熱間圧延後行う冷間圧延の冷間加工率を８０％以上とし
て所定の板厚とした後、焼鈍処理を施すことを特徴とす
る、成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材の製
造方法。 - 【請求項６】 冷間加工後の焼鈍処理を４００〜６０
０℃の温度に５℃／ｓｅｃ．以上の加熱速度での加熱に
より行うことを特徴とする、請求項５記載の成形性と耐
食性に優れるアルミニウム合金板材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41562890A JPH04232225A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41562890A JPH04232225A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04232225A true JPH04232225A (ja) | 1992-08-20 |
Family
ID=18523965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41562890A Pending JPH04232225A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 成形性と耐食性に優れるアルミニウム合金板材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04232225A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010144186A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | Ｌｎｇ球形タンク用高強度アルミニウム合金 |
| JP2011174159A (ja) * | 2010-02-25 | 2011-09-08 | Sumitomo Chemical Co Ltd | アルミニウム合金 |
| JP2014009398A (ja) * | 2012-07-03 | 2014-01-20 | Uacj Corp | 高圧水素ガス容器用のＡｌ−Ｍｇ系合金 |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP41562890A patent/JPH04232225A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010144186A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | Ｌｎｇ球形タンク用高強度アルミニウム合金 |
| JP2011174159A (ja) * | 2010-02-25 | 2011-09-08 | Sumitomo Chemical Co Ltd | アルミニウム合金 |
| JP2014009398A (ja) * | 2012-07-03 | 2014-01-20 | Uacj Corp | 高圧水素ガス容器用のＡｌ−Ｍｇ系合金 |
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