JPH04231642A - 電磁弁の駆動装置 - Google Patents
電磁弁の駆動装置Info
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- JPH04231642A JPH04231642A JP3133118A JP13311891A JPH04231642A JP H04231642 A JPH04231642 A JP H04231642A JP 3133118 A JP3133118 A JP 3133118A JP 13311891 A JP13311891 A JP 13311891A JP H04231642 A JPH04231642 A JP H04231642A
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
-
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-
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- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/406—Electrically controlling a diesel injection pump
- F02D41/408—Electrically controlling a diesel injection pump of the distributing type
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電磁負荷の駆動回路に関
し、さらに詳細には負荷を駆動した後に負荷の励磁を少
なくとも１度減少させ、ついで増大させる制御装置を備
えた電磁負荷、特に内燃機関の噴射装置の電磁弁の駆動
回路に関するものである。
し、さらに詳細には負荷を駆動した後に負荷の励磁を少
なくとも１度減少させ、ついで増大させる制御装置を備
えた電磁負荷、特に内燃機関の噴射装置の電磁弁の駆動
回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車技術分野において、噴射装置を装
備した内燃機関が使用されている。内燃機関としては特
に自己着火式の内燃機関、すなわちディーゼルエンジン
が使用される。運転特性は噴射工程（例えば噴射量、噴
射時点など）によってほぼ決まる。
備した内燃機関が使用されている。内燃機関としては特
に自己着火式の内燃機関、すなわちディーゼルエンジン
が使用される。運転特性は噴射工程（例えば噴射量、噴
射時点など）によってほぼ決まる。
【０００３】噴射すべき燃料を高圧ポンプを用いて噴射
弁のノズル開放圧力を越える高圧で供給し、それによっ
て噴射弁のノズルニードルを開放し、噴射工程を開始さ
せることが行なわれている。燃料循環系の圧力のない部
分（タンク）へ通じる電磁弁を閉鎖することによって高
圧ポンプの高圧室に圧力が形成される。噴射弁の閉鎖圧
力より低くなる前に噴射工程を終了させようとする場合
には、所定の時点で電磁弁が開放され、それによって噴
射系の圧力が解消される。それによって噴射終了は噴射
弁が閉鎖することによってもたらされる。
弁のノズル開放圧力を越える高圧で供給し、それによっ
て噴射弁のノズルニードルを開放し、噴射工程を開始さ
せることが行なわれている。燃料循環系の圧力のない部
分（タンク）へ通じる電磁弁を閉鎖することによって高
圧ポンプの高圧室に圧力が形成される。噴射弁の閉鎖圧
力より低くなる前に噴射工程を終了させようとする場合
には、所定の時点で電磁弁が開放され、それによって噴
射系の圧力が解消される。それによって噴射終了は噴射
弁が閉鎖することによってもたらされる。
【０００４】さらに、噴射工程の間電磁弁を連続的に閉
鎖したままにせずに、少なくとも短期間ある程度開放し
、次に閉鎖することが知られている。電磁弁をこのよう
に開閉することによって、燃料噴射率を所定に設定し、
エンジンの回転を変化させることができる。使用される
電磁弁は所定の噴射開始と噴射終了を実現するために非
常に短い切り替え時間を有する。それによって噴射を上
述の構成で行う（噴射工程の間に電磁弁を開閉する）場
合に、制御応答特性によって全噴射量に作用する効果は
著しくなるので、電磁弁に基づくオンオフ時間のばらつ
きが燃料調節精度を著しく変化させる。
鎖したままにせずに、少なくとも短期間ある程度開放し
、次に閉鎖することが知られている。電磁弁をこのよう
に開閉することによって、燃料噴射率を所定に設定し、
エンジンの回転を変化させることができる。使用される
電磁弁は所定の噴射開始と噴射終了を実現するために非
常に短い切り替え時間を有する。それによって噴射を上
述の構成で行う（噴射工程の間に電磁弁を開閉する）場
合に、制御応答特性によって全噴射量に作用する効果は
著しくなるので、電磁弁に基づくオンオフ時間のばらつ
きが燃料調節精度を著しく変化させる。
【０００５】ドイツ特許公開公報ＤＥ−ＯＳ３４４２７
６４には、電磁負荷を迅速に切り換える装置が記載され
ている。この装置には負荷と切り替え装置からなる直列
回路が設けられている。切り替え装置に対して並列に制
御可能なコンデンサが設けられる。この公知の切り替え
装置は内燃機関の燃料調節に使用することができる。切
り替え時間が短いことによって、回路の出力損失は減少
するが、上述のような欠点が生じる。この公知の装置に
よって負荷電流をスイッチングさせることができる。そ
れによって、制御装置のオンオフ切り替えにより負荷電
流が所定の平均値に低下される。
６４には、電磁負荷を迅速に切り換える装置が記載され
ている。この装置には負荷と切り替え装置からなる直列
回路が設けられている。切り替え装置に対して並列に制
御可能なコンデンサが設けられる。この公知の切り替え
装置は内燃機関の燃料調節に使用することができる。切
り替え時間が短いことによって、回路の出力損失は減少
するが、上述のような欠点が生じる。この公知の装置に
よって負荷電流をスイッチングさせることができる。そ
れによって、制御装置のオンオフ切り替えにより負荷電
流が所定の平均値に低下される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上述
の欠点を除去し所望の噴射特性を得、正確な燃料供給量
制御が可能になる内燃機関の噴射装置の電磁弁の駆動回
路を提供することである。
の欠点を除去し所望の噴射特性を得、正確な燃料供給量
制御が可能になる内燃機関の噴射装置の電磁弁の駆動回
路を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、本発明に
よれば、負荷を駆動させた後に負荷の励磁を少なくとも
１回減少させ、次いで増大させる制御装置を備えた、電
磁負荷特に内燃機関の噴射装置の電磁弁の駆動回路にお
いて、前記制御装置は遅延回路を有し、この遅延回路に
よって迅速に励磁ないし消磁可能な電磁負荷の励磁を減
少あるいは増大させるときの励磁変化が緩慢にされる構
成によって解決される。
よれば、負荷を駆動させた後に負荷の励磁を少なくとも
１回減少させ、次いで増大させる制御装置を備えた、電
磁負荷特に内燃機関の噴射装置の電磁弁の駆動回路にお
いて、前記制御装置は遅延回路を有し、この遅延回路に
よって迅速に励磁ないし消磁可能な電磁負荷の励磁を減
少あるいは増大させるときの励磁変化が緩慢にされる構
成によって解決される。
【０００８】
【作用】本発明実施例の駆動回路によれば、噴射特性を
設定するために、電磁弁として形成された負荷の本来は
小さい切り替え時間が延長されるので、負荷の励磁の減
少ないし増大が遅延され、それによって励磁変化が抑制
される。それによって噴射工程の間に電磁弁を適当に開
放しかつ閉鎖するための駆動時間と電磁弁切り替え時間
が噴射量に与える感度が減少される。すなわち閉鎖を中
断する電磁弁のオンオフ時間がほぼ「電気的に」延長さ
れる。「電気的に」延長されるということは、電磁弁の
駆動が本発明により変化されて、磁力の形成及び／ある
いは消勢が緩慢に行なわれることを意味する。それによ
って従来技術に比較して、閉鎖中断に関する電磁弁の駆
動特性が均一化されるので、噴射量を正確に調節するこ
とができ、電磁弁に基づくオンオフ切り替え時間のばら
つきが燃料の計量精度にほとんど影響しなくなる。その
場合、騒音、排ガス及び消費などの視点で好ましいエン
ジン回転特性にする噴射率を得ることができ、過剰反応
や非安定性は生じない。本発明による閉鎖中断は噴射工
程中の期間でのみ有効になるので、噴射開始と噴射終了
を行わせる電磁弁の迅速なスイッチング特性はそのまま
利用することができる。
設定するために、電磁弁として形成された負荷の本来は
小さい切り替え時間が延長されるので、負荷の励磁の減
少ないし増大が遅延され、それによって励磁変化が抑制
される。それによって噴射工程の間に電磁弁を適当に開
放しかつ閉鎖するための駆動時間と電磁弁切り替え時間
が噴射量に与える感度が減少される。すなわち閉鎖を中
断する電磁弁のオンオフ時間がほぼ「電気的に」延長さ
れる。「電気的に」延長されるということは、電磁弁の
駆動が本発明により変化されて、磁力の形成及び／ある
いは消勢が緩慢に行なわれることを意味する。それによ
って従来技術に比較して、閉鎖中断に関する電磁弁の駆
動特性が均一化されるので、噴射量を正確に調節するこ
とができ、電磁弁に基づくオンオフ切り替え時間のばら
つきが燃料の計量精度にほとんど影響しなくなる。その
場合、騒音、排ガス及び消費などの視点で好ましいエン
ジン回転特性にする噴射率を得ることができ、過剰反応
や非安定性は生じない。本発明による閉鎖中断は噴射工
程中の期間でのみ有効になるので、噴射開始と噴射終了
を行わせる電磁弁の迅速なスイッチング特性はそのまま
利用することができる。
【０００９】従来技術で知られている欠点をはっきりさ
せるために、公知の回路装置を例に挙げると、噴射特性
を構成するための電磁弁電流を中断させる時間は例えば
４５μｓになる。それによって電磁弁が部分的に開放し
（ストローク量は約１３μｍ）、続いて閉鎖される。電
磁弁電流の中断時間が非常に短いので、この駆動時間が
数マイクロ秒変化すると、中断時のストローク量が著し
く変化してしまう。従って弁が開放している間に噴射導
管から戻ってくる燃料の体積も変化し、従って噴射量全
体も変化してしまう。それによって計量精度の点で前述
の欠点が生じる。
せるために、公知の回路装置を例に挙げると、噴射特性
を構成するための電磁弁電流を中断させる時間は例えば
４５μｓになる。それによって電磁弁が部分的に開放し
（ストローク量は約１３μｍ）、続いて閉鎖される。電
磁弁電流の中断時間が非常に短いので、この駆動時間が
数マイクロ秒変化すると、中断時のストローク量が著し
く変化してしまう。従って弁が開放している間に噴射導
管から戻ってくる燃料の体積も変化し、従って噴射量全
体も変化してしまう。それによって計量精度の点で前述
の欠点が生じる。
【００１０】この欠点は、本発明によるスイッチング時
間を延長することによって除去することができる。特に
本発明による制御回路においては、閉鎖の中断によって
もたらされる解消速度（圧力解消）を内燃機関の回転数
及び他のパラメータに従って制御することができる。電
磁弁の閉鎖を中断すると２つの体積流が電磁弁を通過す
る。１つは噴射ノズルから出て来る解消された体積流で
あり、もう１つは噴射ノズルが開放している間に高圧ポ
ンプのピストンからさらに押し出されてくる体積流であ
る。噴射系内で圧力が所定に低下すると、解消体積流が
定まる。すなわち解消体積流は所定に設定することがで
きる。
間を延長することによって除去することができる。特に
本発明による制御回路においては、閉鎖の中断によって
もたらされる解消速度（圧力解消）を内燃機関の回転数
及び他のパラメータに従って制御することができる。電
磁弁の閉鎖を中断すると２つの体積流が電磁弁を通過す
る。１つは噴射ノズルから出て来る解消された体積流で
あり、もう１つは噴射ノズルが開放している間に高圧ポ
ンプのピストンからさらに押し出されてくる体積流であ
る。噴射系内で圧力が所定に低下すると、解消体積流が
定まる。すなわち解消体積流は所定に設定することがで
きる。
【００１１】上述の押し出される体積（ストローク体積
）は、内燃機関の回転数によって変化する。それに基づ
いて電磁弁の閉鎖を中断する場合の電磁弁のストローク
量に関する規則を導き出すことができる。回転数が大き
い場合には、急速に電磁弁を開放して開口ストロークを
大きくし、ついで急速に電磁弁を閉鎖することによって
迅速に解消を行なうことが必要である。それに対して回
転数が低い場合には、所望の噴射特性を構成するために
は、電磁弁の開放時間を長くして、小さな開放行程でゆ
っくりと開放しかつ閉鎖することが望ましい。噴射特性
の形成がポンプ・ノズルユニットで行われる場合には、
閉鎖時間と中断特性は変化する回転数に特に正確に合わ
せられる。本発明方法によれば、内燃機関の駆動領域全
体にわたって最適な噴射特性を形成することができる。
）は、内燃機関の回転数によって変化する。それに基づ
いて電磁弁の閉鎖を中断する場合の電磁弁のストローク
量に関する規則を導き出すことができる。回転数が大き
い場合には、急速に電磁弁を開放して開口ストロークを
大きくし、ついで急速に電磁弁を閉鎖することによって
迅速に解消を行なうことが必要である。それに対して回
転数が低い場合には、所望の噴射特性を構成するために
は、電磁弁の開放時間を長くして、小さな開放行程でゆ
っくりと開放しかつ閉鎖することが望ましい。噴射特性
の形成がポンプ・ノズルユニットで行われる場合には、
閉鎖時間と中断特性は変化する回転数に特に正確に合わ
せられる。本発明方法によれば、内燃機関の駆動領域全
体にわたって最適な噴射特性を形成することができる。
【００１２】従って、すでに説明したように、本発明実
施例によれば、噴射工程時電磁弁が遅延回路によって駆
動され、それによって噴射すべき燃料の圧力形成に必要
な閉鎖状態が、少なくとも１回短時間励磁変化を緩慢に
させて電磁弁を開放することによって中断される（閉鎖
中断）。閉鎖中断によって噴射特性が形成される。本発
明の実施例によれば、電磁弁は制御可能なスイッチング
素子と直列に接続されており、その制御端子とスイッチ
ング素子のスイッチング部端子との間には少なくとも１
つの制御可能なスイッチング素子が設けられており、そ
れによって導通する場合に電磁弁電流が減少される。こ
の減少は、電流変化速度を低下させることによって行わ
れるので、本発明による所望の閉鎖中断がもたらされる
。
施例によれば、噴射工程時電磁弁が遅延回路によって駆
動され、それによって噴射すべき燃料の圧力形成に必要
な閉鎖状態が、少なくとも１回短時間励磁変化を緩慢に
させて電磁弁を開放することによって中断される（閉鎖
中断）。閉鎖中断によって噴射特性が形成される。本発
明の実施例によれば、電磁弁は制御可能なスイッチング
素子と直列に接続されており、その制御端子とスイッチ
ング素子のスイッチング部端子との間には少なくとも１
つの制御可能なスイッチング素子が設けられており、そ
れによって導通する場合に電磁弁電流が減少される。こ
の減少は、電流変化速度を低下させることによって行わ
れるので、本発明による所望の閉鎖中断がもたらされる
。
【００１３】スイッチング素子は、好ましくはトランジ
スタとして形成される。本発明による抑制された励磁変
化は特に、スイッチング素子に対して直列に接続された
ツェナーダイオードよって行われる。あるいはまた、ス
イッチング素子に対して制御可能な比較器を直列に接続
することもできる。
スタとして形成される。本発明による抑制された励磁変
化は特に、スイッチング素子に対して直列に接続された
ツェナーダイオードよって行われる。あるいはまた、ス
イッチング素子に対して制御可能な比較器を直列に接続
することもできる。
【００１４】他の実施例によれば、閉鎖を中断する場合
に、励磁を減少させるために、還流回路（フリーホイー
ル回路）が電磁弁に対して並列に接続される。この還流
回路は調節可能な抵抗を有し、それによって電磁弁の励
磁の減衰特性を設定することができる。
に、励磁を減少させるために、還流回路（フリーホイー
ル回路）が電磁弁に対して並列に接続される。この還流
回路は調節可能な抵抗を有し、それによって電磁弁の励
磁の減衰特性を設定することができる。
【００１５】さらに、電磁弁を迅速に遮断するために、
スイッチング素子の制御端子とスイッチング部端子との
間にツェナーダイオードを接続することができるので、
電磁弁の遮断エネルギを定電圧を介して解消することが
できる。急速なスイッチング特性を噴射開始と噴射終了
の導入に使用することができる。
スイッチング素子の制御端子とスイッチング部端子との
間にツェナーダイオードを接続することができるので、
電磁弁の遮断エネルギを定電圧を介して解消することが
できる。急速なスイッチング特性を噴射開始と噴射終了
の導入に使用することができる。
【００１６】好ましくは閉鎖中断の大きさは電磁弁の駆
動時間の第１の期間と第２の期間によって決定され、第
１の期間は噴射圧力の所望の圧力解消に関係し、第２の
期間は内燃機関の回転数に関係する。
動時間の第１の期間と第２の期間によって決定され、第
１の期間は噴射圧力の所望の圧力解消に関係し、第２の
期間は内燃機関の回転数に関係する。
【００１７】
【実施例】以下、図面を用いて本発明を詳細に説明する
。
。
【００１８】図１は、ディーゼルエンジン（不図示）に
用いる噴射装置を示すものである。噴射装置には、タン
ク２と接続された給送ポンプ１が設けられている。給送
ポンプ１の出力３は高圧ポンプ４に接続されており、高
圧ポンプの出力５は噴射導管６と接続されている。噴射
導管６はさらに、閉鎖位置と開放位置をとる電磁弁ＭＶ
と接続されている。図１には開放位置が示されている。 電磁弁の２つの駆動状態は、電磁弁ＭＶの巻線を所定に
励磁することによってもたらされる。開放位置において
は、噴射導管６は電磁弁ＭＶと導管８を介してタンクと
接続される。
用いる噴射装置を示すものである。噴射装置には、タン
ク２と接続された給送ポンプ１が設けられている。給送
ポンプ１の出力３は高圧ポンプ４に接続されており、高
圧ポンプの出力５は噴射導管６と接続されている。噴射
導管６はさらに、閉鎖位置と開放位置をとる電磁弁ＭＶ
と接続されている。図１には開放位置が示されている。 電磁弁の２つの駆動状態は、電磁弁ＭＶの巻線を所定に
励磁することによってもたらされる。開放位置において
は、噴射導管６は電磁弁ＭＶと導管８を介してタンクと
接続される。
【００１９】図２は、前述の構成をさらに詳細に示すも
のである。図２には高圧ポンプ４の構造が詳細に示され
ている（高圧ポンプの一部は縦断面及び横断面で示され
ている）。高圧ポンプ４の高圧室９（主要部）は逆止め
弁１０を介して噴射導管６と接続されている。噴射導管
６の端部には噴射ノズルが接続されている。
のである。図２には高圧ポンプ４の構造が詳細に示され
ている（高圧ポンプの一部は縦断面及び横断面で示され
ている）。高圧ポンプ４の高圧室９（主要部）は逆止め
弁１０を介して噴射導管６と接続されている。噴射導管
６の端部には噴射ノズルが接続されている。
【００２０】高圧ポンプ４の高圧ピストンが供給位置へ
移動し、電磁弁ＭＶが閉鎖されると、高圧室９と噴射導
管６内に高圧が形成される。この圧力が噴射ノズル１１
のノズル開放圧力を越えると、その圧力に相当する量の
燃料が噴射される。
移動し、電磁弁ＭＶが閉鎖されると、高圧室９と噴射導
管６内に高圧が形成される。この圧力が噴射ノズル１１
のノズル開放圧力を越えると、その圧力に相当する量の
燃料が噴射される。
【００２１】図３は、図２に示す構成の機能を説明する
ものである。同図には高圧ポンプ４の高圧ポンプのカム
行程ｈＮが示されている。カム行程ｈＮは高圧ピストン
のストローク量に相当する。さらに図３には、電磁弁Ｍ
Ｖの巻線７を励磁する制御電圧ＵＭＶも示されている。 巻線を励磁することによって電磁弁ＭＶが閉鎖される。 電磁弁ＭＶの閉鎖部材のストローク量ＳＭＶが図３の下
部領域に示されている。制御電圧ＵＭＶと比較するとわ
かるが、制御電圧ＵＭＶの矩形パルスは電磁弁ＭＶの巻
線７を遅延して励磁させる。従って、図３に示す例では
、実際に利用できるストローク量はＨＮとなる。
ものである。同図には高圧ポンプ４の高圧ポンプのカム
行程ｈＮが示されている。カム行程ｈＮは高圧ピストン
のストローク量に相当する。さらに図３には、電磁弁Ｍ
Ｖの巻線７を励磁する制御電圧ＵＭＶも示されている。 巻線を励磁することによって電磁弁ＭＶが閉鎖される。 電磁弁ＭＶの閉鎖部材のストローク量ＳＭＶが図３の下
部領域に示されている。制御電圧ＵＭＶと比較するとわ
かるが、制御電圧ＵＭＶの矩形パルスは電磁弁ＭＶの巻
線７を遅延して励磁させる。従って、図３に示す例では
、実際に利用できるストローク量はＨＮとなる。
【００２２】図４と５は電磁弁ＭＶの駆動回路の実施例
と噴射装置の種々の量の時間的な推移を示すものである
。時点ｔ１において電磁弁ＭＶが励磁される。すなわち
電磁弁電流ｉＭＶが流れ始める。電流は最大値ｉｍａｘ
まで上昇し、所望の電磁弁ストローク量ＳＭＶが得られ
た後に、保持値ｉＨまで減少する。それに従って、図５
から明らかなように、高圧ポンプ４の高圧室の圧力ｐＥ
が増大する。時点ｔ２において電磁弁電流ｉＭＶが減少
し、それによって電磁弁の閉鎖が中断される。すなわち
、閉鎖位置にある電磁弁が少しの間ある程度開放位置へ
移動され、それによって噴射導管６内の圧力が低下する
。それによって噴射工程が変化を受け、いわゆる噴射特
性が形成される。時点ｔ３において噴射ノズル１１のノ
ズルニードルのストロークが開始される。すなわち燃料
が噴射される。時点ｔ４においてさらに閉鎖の中断が行
われ、その後にノズルニードルストローク量ｈＤが最大
値まで上昇する。時点ｔ５において電磁弁電流ｉＭＶが
値０まで戻るので、電磁弁ＭＶは開放位置へ移動され、
それによって（所定時間遅延して）噴射が終了する。図
５に示す２つの閉鎖中断によって、噴射工程、従って全
噴射量を変化させることができる。
と噴射装置の種々の量の時間的な推移を示すものである
。時点ｔ１において電磁弁ＭＶが励磁される。すなわち
電磁弁電流ｉＭＶが流れ始める。電流は最大値ｉｍａｘ
まで上昇し、所望の電磁弁ストローク量ＳＭＶが得られ
た後に、保持値ｉＨまで減少する。それに従って、図５
から明らかなように、高圧ポンプ４の高圧室の圧力ｐＥ
が増大する。時点ｔ２において電磁弁電流ｉＭＶが減少
し、それによって電磁弁の閉鎖が中断される。すなわち
、閉鎖位置にある電磁弁が少しの間ある程度開放位置へ
移動され、それによって噴射導管６内の圧力が低下する
。それによって噴射工程が変化を受け、いわゆる噴射特
性が形成される。時点ｔ３において噴射ノズル１１のノ
ズルニードルのストロークが開始される。すなわち燃料
が噴射される。時点ｔ４においてさらに閉鎖の中断が行
われ、その後にノズルニードルストローク量ｈＤが最大
値まで上昇する。時点ｔ５において電磁弁電流ｉＭＶが
値０まで戻るので、電磁弁ＭＶは開放位置へ移動され、
それによって（所定時間遅延して）噴射が終了する。図
５に示す２つの閉鎖中断によって、噴射工程、従って全
噴射量を変化させることができる。
【００２３】本発明によれば、電磁弁ＭＶを励磁する駆
動回路の制御装置には遅延回路が設けられており、遅延
回路によって噴射特性を適切に形成するために、閉鎖中
断が制御され、必要な電磁弁の励磁変化が比較的緩慢に
行われる。別の言葉で説明すると、本来迅速に励磁ない
し消磁可能な電磁弁ＭＶの励磁変化を減少させて駆動す
ることによって適当な閉鎖中断特性が得られる。
動回路の制御装置には遅延回路が設けられており、遅延
回路によって噴射特性を適切に形成するために、閉鎖中
断が制御され、必要な電磁弁の励磁変化が比較的緩慢に
行われる。別の言葉で説明すると、本来迅速に励磁ない
し消磁可能な電磁弁ＭＶの励磁変化を減少させて駆動す
ることによって適当な閉鎖中断特性が得られる。
【００２４】それに関して図４の駆動回路を用いて説明
する。この回路には駆動電圧ＵＢに接続された巻線端部
を有する電磁弁ＭＶが設けられている。電磁弁ＭＶの巻
線の他方の端部は制御可能なスイッチング素子１４から
構成されるスイッチング部１３の端子１２と接続されて
いる。スイッチング素子１４はトランジスタＴ１として
形成されている。他方のスイッチング部端子１５はアー
ス１６に接続されている。スイッチング素子１４の制御
端子１７（ベース）には、アースに接続された抵抗１８
が接続されている。さらにダイオードＤ１及びツェナー
ダイオードＺ１と直列に接続されたスイッチング素子１
９が制御端子１７と接続されている。なお、ダイオード
Ｄ１とツェナーダイオードＺ１は、互いにアノードが接
続されるように接続されている。ツェナーダイオードＺ
１のカソードはスイッチング部端子１２に接続され、従
って電磁弁ＭＶに接続されている。このスイッチング素
子１９はトランジスタＴ２によって形成される。
する。この回路には駆動電圧ＵＢに接続された巻線端部
を有する電磁弁ＭＶが設けられている。電磁弁ＭＶの巻
線の他方の端部は制御可能なスイッチング素子１４から
構成されるスイッチング部１３の端子１２と接続されて
いる。スイッチング素子１４はトランジスタＴ１として
形成されている。他方のスイッチング部端子１５はアー
ス１６に接続されている。スイッチング素子１４の制御
端子１７（ベース）には、アースに接続された抵抗１８
が接続されている。さらにダイオードＤ１及びツェナー
ダイオードＺ１と直列に接続されたスイッチング素子１
９が制御端子１７と接続されている。なお、ダイオード
Ｄ１とツェナーダイオードＺ１は、互いにアノードが接
続されるように接続されている。ツェナーダイオードＺ
１のカソードはスイッチング部端子１２に接続され、従
って電磁弁ＭＶに接続されている。このスイッチング素
子１９はトランジスタＴ２によって形成される。
【００２５】さらに他のスイッチング素子２０が設けら
れており、スイッチング素子２０からなるスイッチング
部は制御端子１７に接続され、かつダイオードＤ２及び
ツェナーダイオードＺ２に対して直列に配置されている
。ダイオードＤ２とツェナーダイオードＺ２はそのアノ
ードが互いに接続されている。ツェナーダイオードＺ２
のカソードはスイッチング部端子１２と接続されている
。スイッチング素子２０はトランジスタＴ３として形成
されている。さらに抵抗２１が設けられ、抵抗の一方の
端子は制御端子１７と接続され、他方の端子は制御端子
２２となっている。トランジスタＴ２とＴ３のベースも
同様に制御端子２３ないし２４を形成する。
れており、スイッチング素子２０からなるスイッチング
部は制御端子１７に接続され、かつダイオードＤ２及び
ツェナーダイオードＺ２に対して直列に配置されている
。ダイオードＤ２とツェナーダイオードＺ２はそのアノ
ードが互いに接続されている。ツェナーダイオードＺ２
のカソードはスイッチング部端子１２と接続されている
。スイッチング素子２０はトランジスタＴ３として形成
されている。さらに抵抗２１が設けられ、抵抗の一方の
端子は制御端子１７と接続され、他方の端子は制御端子
２２となっている。トランジスタＴ２とＴ３のベースも
同様に制御端子２３ないし２４を形成する。
【００２６】電磁弁ＭＶを駆動させるために、すなわち
電磁弁を閉鎖位置へ移動させるために、制御端子２２を
介してトランジスタＴ１が作動される。電磁弁ＭＶは切
り替えの速い電磁弁であるので、非常に迅速に励磁が行
われ、従って電磁弁ストローク量ＳＭＶが迅速に得られ
る。高圧ポンプ４によって噴射系内には高圧が形成され
る。閉鎖を中断しようとする場合には、制御端子２２に
「ロー」を印加し、トランジスタＴ２の制御端子２３を
駆動する。それによって電磁弁電流ｉＭＶはツェナーダ
イオードＺ１の破壊電圧により減少する。その結果スイ
ッチオフ時間がゆっくりになり、従って電磁弁ＭＶの消
磁がそれに伴ってゆっくりと行われる。ツェナーダイオ
ードＺ１が「破壊」する際にトランジスタＴ１が再び駆
動される。すなわち電磁弁電流ｉＭＶがそれに応じた値
をとり、それによって電磁弁ＭＶの誘導電圧がトランジ
スタＴ１の破壊電圧以下に下降する。それによってトラ
ンジスタＴ１は再び遮断される。
電磁弁を閉鎖位置へ移動させるために、制御端子２２を
介してトランジスタＴ１が作動される。電磁弁ＭＶは切
り替えの速い電磁弁であるので、非常に迅速に励磁が行
われ、従って電磁弁ストローク量ＳＭＶが迅速に得られ
る。高圧ポンプ４によって噴射系内には高圧が形成され
る。閉鎖を中断しようとする場合には、制御端子２２に
「ロー」を印加し、トランジスタＴ２の制御端子２３を
駆動する。それによって電磁弁電流ｉＭＶはツェナーダ
イオードＺ１の破壊電圧により減少する。その結果スイ
ッチオフ時間がゆっくりになり、従って電磁弁ＭＶの消
磁がそれに伴ってゆっくりと行われる。ツェナーダイオ
ードＺ１が「破壊」する際にトランジスタＴ１が再び駆
動される。すなわち電磁弁電流ｉＭＶがそれに応じた値
をとり、それによって電磁弁ＭＶの誘導電圧がトランジ
スタＴ１の破壊電圧以下に下降する。それによってトラ
ンジスタＴ１は再び遮断される。
【００２７】全体として本発明による閉鎖中断はこのよ
うにして行われ、噴射特性を所定に形成するために、ト
ランジスタＴ２とダイオードＤ１とツェナーダイオード
Ｚ１により形成される遅延回路２５によって励磁の変化
が緩慢にされる。トランジスタＴ３の制御端子２４が駆
動されると、ツェナーダイオードＺ２によって他のツェ
ナー電圧が使用され、それによってツェナーダイオード
Ｚ２により形成される逆電圧がより高い値に達する。
うにして行われ、噴射特性を所定に形成するために、ト
ランジスタＴ２とダイオードＤ１とツェナーダイオード
Ｚ１により形成される遅延回路２５によって励磁の変化
が緩慢にされる。トランジスタＴ３の制御端子２４が駆
動されると、ツェナーダイオードＺ２によって他のツェ
ナー電圧が使用され、それによってツェナーダイオード
Ｚ２により形成される逆電圧がより高い値に達する。
【００２８】図６（ａ）、（ｂ）と図７（ａ）、（ｂ）
を用いて、本発明の考え方を再度説明する。図６（ａ）
、（ｂ）はアイドリングにおける特性を示し、図７（ａ
）、（ｂ）は内燃機関が公称回転数にある場合の特性を
示すものである。図６（ａ）においては、電磁弁励磁は
本発明による遅延なく閉鎖中断が行われている。 図の上方部分には電磁弁のストローク量ＳＭＶが示され
ている。閉鎖中断の遮断時間が短いことによって、ノズ
ルニードルのストローク量ｈＤに衝撃が生じる。すなわ
ち高圧ポンプ４の高圧室内の圧力の解体が急激に行われ
る。それに対して図６（ｂ）では、本発明により遮断中
断を遅延させそれに対応して電磁弁の遮断時間を調節し
ており、所望の噴射特性が得られる。すなわち全噴射量
を大きな精度で調節することができる噴射特性が得られ
る。
を用いて、本発明の考え方を再度説明する。図６（ａ）
、（ｂ）はアイドリングにおける特性を示し、図７（ａ
）、（ｂ）は内燃機関が公称回転数にある場合の特性を
示すものである。図６（ａ）においては、電磁弁励磁は
本発明による遅延なく閉鎖中断が行われている。 図の上方部分には電磁弁のストローク量ＳＭＶが示され
ている。閉鎖中断の遮断時間が短いことによって、ノズ
ルニードルのストローク量ｈＤに衝撃が生じる。すなわ
ち高圧ポンプ４の高圧室内の圧力の解体が急激に行われ
る。それに対して図６（ｂ）では、本発明により遮断中
断を遅延させそれに対応して電磁弁の遮断時間を調節し
ており、所望の噴射特性が得られる。すなわち全噴射量
を大きな精度で調節することができる噴射特性が得られ
る。
【００２９】図７（ａ）、（ｂ）は内燃機関の公称回転
数における特性を示すものである。本発明の考え方を用
いない場合には（図７（ａ））、高圧ポンプ４の高圧室
内の圧力がゆっくりと解消され、従ってノズルニードル
ストローク量ｈＤは急激に上昇する。しかし閉鎖中断を
非常に迅速にし、それに応じて圧力が解消されると、図
７（ｂ）に示すように所望の噴射特性が得られる。
数における特性を示すものである。本発明の考え方を用
いない場合には（図７（ａ））、高圧ポンプ４の高圧室
内の圧力がゆっくりと解消され、従ってノズルニードル
ストローク量ｈＤは急激に上昇する。しかし閉鎖中断を
非常に迅速にし、それに応じて圧力が解消されると、図
７（ｂ）に示すように所望の噴射特性が得られる。
【００３０】図８は、閉鎖中断を行う電磁弁ＭＶの駆動
時間ｔＡが燃料噴射量Ｑｅに与える影響を示すものであ
る。符号２６で示す特性カーブにおいては、駆動時間ｔ
Ａがわずかに変化しても噴射量が大きく変化することが
明かである。それによって計量精度にはっきりと影響が
出る。特性カーブ２６は、本発明の考え方により駆動さ
れない噴射装置の場合に生じる。電磁弁ＭＶにおいて本
発明により励磁をゆっくりと変化させた場合には特性カ
ーブ２７が生じ、それによれば駆動時間ｔＡの変化に従
って、噴射量Ｑｅはほぼ線形に変化する。すなわち、内
燃機関の回転数及び他のパラメータに従って所望の噴射
特性を設定することができ、電磁弁に特有のオンオフ切
り替え時間のばらつきが噴射系の計量精度に大きな影響
を与えることはない。
時間ｔＡが燃料噴射量Ｑｅに与える影響を示すものであ
る。符号２６で示す特性カーブにおいては、駆動時間ｔ
Ａがわずかに変化しても噴射量が大きく変化することが
明かである。それによって計量精度にはっきりと影響が
出る。特性カーブ２６は、本発明の考え方により駆動さ
れない噴射装置の場合に生じる。電磁弁ＭＶにおいて本
発明により励磁をゆっくりと変化させた場合には特性カ
ーブ２７が生じ、それによれば駆動時間ｔＡの変化に従
って、噴射量Ｑｅはほぼ線形に変化する。すなわち、内
燃機関の回転数及び他のパラメータに従って所望の噴射
特性を設定することができ、電磁弁に特有のオンオフ切
り替え時間のばらつきが噴射系の計量精度に大きな影響
を与えることはない。
【００３１】図９は電磁弁ＭＶの駆動回路の他の実施例
を示すものであって、電磁弁遮断時間を無段階に制御す
ることができる。電磁弁ＭＶの一方の端子には電源電圧
ＵＢが印加される。他方の端子は、トランジスタＴ１に
よって形成されるスイッチング素子１４に接続されてい
る。トランジスタＴ１のベースは抵抗２７を介して制御
端子２８に接続されている。さらにトランジスタＴ１の
ベースとアース１６間には、ツェナーダイオードＺ３が
接続されている。マイクロプロセッサ２９は、分圧器３
１に給電を行うデジタル／アナログ変換器３０に接続さ
れている。
を示すものであって、電磁弁遮断時間を無段階に制御す
ることができる。電磁弁ＭＶの一方の端子には電源電圧
ＵＢが印加される。他方の端子は、トランジスタＴ１に
よって形成されるスイッチング素子１４に接続されてい
る。トランジスタＴ１のベースは抵抗２７を介して制御
端子２８に接続されている。さらにトランジスタＴ１の
ベースとアース１６間には、ツェナーダイオードＺ３が
接続されている。マイクロプロセッサ２９は、分圧器３
１に給電を行うデジタル／アナログ変換器３０に接続さ
れている。
【００３２】分圧器３１は抵抗３２と３３から形成され
る。分圧器３１の中央の端子３４は比較器４４のプラス
入力と接続されている。さらに、抵抗３６と３７によっ
て形成される他の分圧器３８が設けられており、分圧器
の一方の端子は電磁弁ＭＶに接続され、他方の端子はア
ース１６に接続されている。分圧器３８の中央の端子３
９は比較器４４のマイナス入力に接続されている。比較
器の出力４４は抵抗４１を介して比較器４４のプラス入
力へフィードバックされている。
る。分圧器３１の中央の端子３４は比較器４４のプラス
入力と接続されている。さらに、抵抗３６と３７によっ
て形成される他の分圧器３８が設けられており、分圧器
の一方の端子は電磁弁ＭＶに接続され、他方の端子はア
ース１６に接続されている。分圧器３８の中央の端子３
９は比較器４４のマイナス入力に接続されている。比較
器の出力４４は抵抗４１を介して比較器４４のプラス入
力へフィードバックされている。
【００３３】さらに比較器４４の出力４０には、電源電
圧ＵＶに接続された抵抗４２が接続されている。比較器
４４の出力４０は抵抗４３を介してトランジスタＴ４の
ベースと接続されている。トランジスタＴ４のエミッタ
は電源電圧ＵＶと接続されている。トランジスタＴ４の
コレクタはトランジスタＴ１のベースと接続されている
。マイクロプロセッサ２９が処理する内燃機関の種々の
パラメータに従ってデジタル／アナログ変換器３０が作
動されて、制御電圧を出力し、この制御電圧によって比
較器４４の切り替えしきい値が調節される。従って比較
器４４を用いて、電磁弁を遮断する際の電磁弁ＭＶの最
大誘導電圧を変化させることができる。さらに、不図示
の電圧あるいは電流制御回路が設けられ、それによって
電磁弁ＭＶの吸引時間を変化させることができる。
圧ＵＶに接続された抵抗４２が接続されている。比較器
４４の出力４０は抵抗４３を介してトランジスタＴ４の
ベースと接続されている。トランジスタＴ４のエミッタ
は電源電圧ＵＶと接続されている。トランジスタＴ４の
コレクタはトランジスタＴ１のベースと接続されている
。マイクロプロセッサ２９が処理する内燃機関の種々の
パラメータに従ってデジタル／アナログ変換器３０が作
動されて、制御電圧を出力し、この制御電圧によって比
較器４４の切り替えしきい値が調節される。従って比較
器４４を用いて、電磁弁を遮断する際の電磁弁ＭＶの最
大誘導電圧を変化させることができる。さらに、不図示
の電圧あるいは電流制御回路が設けられ、それによって
電磁弁ＭＶの吸引時間を変化させることができる。
【００３４】図１０に示す駆動回路の他の実施例におい
ては、閉鎖中断を内燃機関の回転数、負荷及び他のパラ
メータに従って無段階に行うことができる。電磁弁ＭＶ
の巻線の一方の端子は電源電圧ＵＢに接続される。他方
の端子は、トランジスタＴ１により形成されるスイッチ
ング素子１４のスイッチング部端子１２に接続される。 スイッチング素子１４の他方のスイッチング部端子１５
は分路４５を介してアース１６に接続されている。分路
電圧を端子４６で取り出して、さらに処理することも可
能である。
ては、閉鎖中断を内燃機関の回転数、負荷及び他のパラ
メータに従って無段階に行うことができる。電磁弁ＭＶ
の巻線の一方の端子は電源電圧ＵＢに接続される。他方
の端子は、トランジスタＴ１により形成されるスイッチ
ング素子１４のスイッチング部端子１２に接続される。 スイッチング素子１４の他方のスイッチング部端子１５
は分路４５を介してアース１６に接続されている。分路
電圧を端子４６で取り出して、さらに処理することも可
能である。
【００３５】トランジスタＴ１のベースは抵抗４７を介
して制御端子４８に接続されている。さらにベースは抵
抗４９を介してアース１６に接続されている。可変抵抗
５０の一方の端子は駆動電圧ＵＢに接続され、他方の端
子はトランジスタＴ５のコレクタに接続されている。ト
ランジスタＴ５のエミッタはダイオードＤ３を介してス
イッチング部端子１２と接続されている。さらにスイッ
チング部端子１２はツェナーダイオードＺ４と他のダイ
オードＤ４を介してトランジスタＴ１のベースと接続さ
れている。極性は、ダイオードＤ３のカソードがトラン
ジスタＴ５のエミッタと接続され、ダイオードＤ４のカ
ソードがトランジスタＴ１のベースと接続されるものと
する。
して制御端子４８に接続されている。さらにベースは抵
抗４９を介してアース１６に接続されている。可変抵抗
５０の一方の端子は駆動電圧ＵＢに接続され、他方の端
子はトランジスタＴ５のコレクタに接続されている。ト
ランジスタＴ５のエミッタはダイオードＤ３を介してス
イッチング部端子１２と接続されている。さらにスイッ
チング部端子１２はツェナーダイオードＺ４と他のダイ
オードＤ４を介してトランジスタＴ１のベースと接続さ
れている。極性は、ダイオードＤ３のカソードがトラン
ジスタＴ５のエミッタと接続され、ダイオードＤ４のカ
ソードがトランジスタＴ１のベースと接続されるものと
する。
【００３６】さらにダイオードＤ４とツェナーダイオー
ドＺ４のアノードは互いに接続されている。ツェナーダ
イオードＺ５と抵抗５２とコンデンサＣからなる並列回
路５１の一方の端子はトランジスタＴ５のベースに接続
され、他方の端子は抵抗５３を介してトランジスタＴ５
のエミッタと接続される。なお、ツェナーダイオードＺ
５のカソードはトランジスタＴ５のベースと接続される
。ツェナーダイオードＺ５のアノードは、トランジスタ
Ｔ６として形成されたスイッチング素子５５のスイッチ
ング部５４に接続されている。スイッチング部５４の他
方の端子は抵抗５６を介してアース１６と接続される。 トランジスタＴ６のベースは抵抗５７を介してアース１
６に接続される。さらに、一方の端子がトランジスタＴ
６のベースに接続され、他方の端子が制御端子５９に接
続された抵抗５８が設けられている。
ドＺ４のアノードは互いに接続されている。ツェナーダ
イオードＺ５と抵抗５２とコンデンサＣからなる並列回
路５１の一方の端子はトランジスタＴ５のベースに接続
され、他方の端子は抵抗５３を介してトランジスタＴ５
のエミッタと接続される。なお、ツェナーダイオードＺ
５のカソードはトランジスタＴ５のベースと接続される
。ツェナーダイオードＺ５のアノードは、トランジスタ
Ｔ６として形成されたスイッチング素子５５のスイッチ
ング部５４に接続されている。スイッチング部５４の他
方の端子は抵抗５６を介してアース１６と接続される。 トランジスタＴ６のベースは抵抗５７を介してアース１
６に接続される。さらに、一方の端子がトランジスタＴ
６のベースに接続され、他方の端子が制御端子５９に接
続された抵抗５８が設けられている。
【００３７】電磁弁ＭＶを迅速に遮断するために、制御
端子４８と５９にゼロ電位、すなわちアース１６の電位
が印加される。それによってトランジスタＴ１、Ｔ５、
Ｔ６が非導通状態になる。トランジスタＴ１の電圧がツ
ェナーダイオードＺ４によって決定されるツエナー電圧
を越えると、トランジスタＴ１が導通する。電磁弁ＭＶ
の巻線のエネルギが定電圧を介して変換される。電磁弁
電流ｉＭＶがほぼ線形に減少する。
端子４８と５９にゼロ電位、すなわちアース１６の電位
が印加される。それによってトランジスタＴ１、Ｔ５、
Ｔ６が非導通状態になる。トランジスタＴ１の電圧がツ
ェナーダイオードＺ４によって決定されるツエナー電圧
を越えると、トランジスタＴ１が導通する。電磁弁ＭＶ
の巻線のエネルギが定電圧を介して変換される。電磁弁
電流ｉＭＶがほぼ線形に減少する。
【００３８】電磁弁ＭＶを緩慢に遮断するため、すなわ
ち巻線の電流を緩慢に減少させるためには、制御端子５
９を高電位の信号で駆動し、制御端子４８を低電位（ア
ース）の信号で駆動することが必要である。それによっ
て電磁弁電流ｉＭＶがトランジスタＴ５を介して流れ、
ほぼ指数関数（ｅ関数）に従って減少する。可変抵抗５
０を介して時定数を調節することができる。抵抗５０、
トランジスタＴ５、ダイオードＤ３の回路は還流回路と
なる。
ち巻線の電流を緩慢に減少させるためには、制御端子５
９を高電位の信号で駆動し、制御端子４８を低電位（ア
ース）の信号で駆動することが必要である。それによっ
て電磁弁電流ｉＭＶがトランジスタＴ５を介して流れ、
ほぼ指数関数（ｅ関数）に従って減少する。可変抵抗５
０を介して時定数を調節することができる。抵抗５０、
トランジスタＴ５、ダイオードＤ３の回路は還流回路と
なる。
【００３９】図１１のブロック回路図は、自動車に使用
した場合を示すものである。この回路には制御装置６０
が設けられており、制御装置には駆動状態を示す種々の
パラメータがセンサ等を介して供給される（参照符号６
１）。種々のパラメータとは、例えばアクセルペダル位
置、回転数、クランク軸及びカム軸の位置、温度値など
である。制御装置６０は、電磁弁ＭＶを適当に駆動する
本発明による駆動回路６２と接続されている。
した場合を示すものである。この回路には制御装置６０
が設けられており、制御装置には駆動状態を示す種々の
パラメータがセンサ等を介して供給される（参照符号６
１）。種々のパラメータとは、例えばアクセルペダル位
置、回転数、クランク軸及びカム軸の位置、温度値など
である。制御装置６０は、電磁弁ＭＶを適当に駆動する
本発明による駆動回路６２と接続されている。
【００４０】好ましくは電磁弁ＭＶの閉鎖時間はディス
クリートにあるいは無段階に制御される。閉鎖中断時に
内燃機関の噴射装置の圧力を所定値だけ解消しようとす
る場合には、閉鎖中断を行う電磁弁の駆動時間は所望の
圧力解消に応じた期間と、内燃機関の回転数にほぼ比例
する期間とから決定される。閉鎖中断を行う駆動時間を
変化させる最も重要な他の影響量は、所望の噴射特性、
噴射システムにおける圧力の変動、温度及び噴射量であ
る。
クリートにあるいは無段階に制御される。閉鎖中断時に
内燃機関の噴射装置の圧力を所定値だけ解消しようとす
る場合には、閉鎖中断を行う電磁弁の駆動時間は所望の
圧力解消に応じた期間と、内燃機関の回転数にほぼ比例
する期間とから決定される。閉鎖中断を行う駆動時間を
変化させる最も重要な他の影響量は、所望の噴射特性、
噴射システムにおける圧力の変動、温度及び噴射量であ
る。
【００４１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、電磁弁として形成された負荷の本来は小さい
切り替え時間が延長されるので、負荷の励磁の減少ない
し増大が遅延され、それによって励磁変化が抑制される
。それによって噴射工程の間に電磁弁を適当に開放しか
つ閉鎖するための駆動時間と電磁弁切り替え時間が噴射
量に与える感度が減少され、所望の噴射特性を形成する
ことができる。
によれば、電磁弁として形成された負荷の本来は小さい
切り替え時間が延長されるので、負荷の励磁の減少ない
し増大が遅延され、それによって励磁変化が抑制される
。それによって噴射工程の間に電磁弁を適当に開放しか
つ閉鎖するための駆動時間と電磁弁切り替え時間が噴射
量に与える感度が減少され、所望の噴射特性を形成する
ことができる。
【図１】内燃機関（ディーゼルエンジン）の噴射装置の
制御原理を示すブロック図である。
制御原理を示すブロック図である。
【図２】噴射ポンプを詳細に示す図１と同様のブロック
図である。
図である。
【図３】電磁弁駆動時の特性を示す線図である。
【図４】噴射装置の駆動回路の回路図である。
【図５】電磁弁駆動時の特性を示す線図である。
【図６】（ａ）と（ｂ）は内燃機関のアイドリングにお
ける噴射装置の特性を示す線図である。
ける噴射装置の特性を示す線図である。
【図７】（ａ）と（ｂ）は内燃機関の公称回転数におけ
る噴射装置の特性を示す線図である。
る噴射装置の特性を示す線図である。
【図８】噴射装置の電磁弁の駆動時間の影響と噴射され
る燃料量との関係を示す線図である。
る燃料量との関係を示す線図である。
【図９】駆動回路の他の実施例の回路装置の回路図であ
る。
る。
【図１０】他の駆動回路の他の実施例の回路図である。
【図１１】センサ並びに制御装置を含めた構成のブロッ
ク図である。
ク図である。
１４、１９、２０ スイッチング素子２５ 遅延回
路 ４４ 比較器
路 ４４ 比較器
Claims (11)
- 【請求項１】 負荷を駆動させた後に負荷の励磁を少
なくとも１回減少させ、次いで増大させる制御装置を備
えた、電磁負荷特に内燃機関の噴射装置の電磁弁の駆動
回路において、前記制御装置は遅延回路（２５）を有し
、この遅延回路によって迅速に励磁ないし消磁可能な電
磁負荷（ＭＶ）の励磁を減少あるいは増大させるときの
励磁変化が緩慢にされることを特徴とする電磁負荷の駆
動回路。 - 【請求項２】 噴射工程時電磁弁が遅延回路（２５）
によって駆動され、それによって噴射すべき燃料の圧力
形成に必要な閉鎖状態が、少なくとも１回短時間励磁変
化を緩慢にさせて電磁弁を開放することによって中断さ
れることを特徴とする請求項１に記載の駆動回路。 - 【請求項３】 前記閉鎖中断によって噴射特性が設定
されることを特徴とする請求項１あるいは２に記載の駆
動回路 - 【請求項４】 電磁弁（ＭＶ）が制御可能なスイッチ
ング素子（１４）と直列に接続され、そのスイッチング
素子の制御端子とスイッチング素子（１４）のスイッチ
ング部端子（１２）との間に、導通時に電磁弁電流（ｉ
ＭＶ）を減少させる少なくとも１つの制御可能なスイッ
チング素子（１９、２０）が設けられることを特徴とす
る請求項１から３のいずれか１項に記載の駆動回路。 - 【請求項５】 スイッチング素子（１４）及び／ある
いはスイッチング素子（１９、２０）がトランジスタ（
Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）として形成されることを特徴とする
請求項１から４のいずれか１項に記載の駆動回路。 - 【請求項６】 スイッチング素子（１９、２０）に対
してツェナーダイオード（Ｚ１、Ｚ２）が直列に接続さ
れることを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に
記載の駆動回路。 - 【請求項７】 スイッチング素子（Ｔ４）に対して制
御可能な比較器（４４）が直列に接続されることを特徴
とする請求項１から６のいずれか１項に記載の駆動回路
。 - 【請求項８】 閉鎖中断時に励磁を減少させるために
、還流回路（５０、Ｔ５、Ｄ３）が電磁弁（ＭＶ）に対
して並列に接続されることを特徴とする請求項１から７
のいずれか１項に記載の駆動回路。 - 【請求項９】 還流回路に調節可能な抵抗（５０）が
設けられることを特徴とする請求項１から８のいずれか
１項に記載の駆動回路。 - 【請求項１０】 電磁弁（ＭＶ）を遮断するために、
スイッチング素子（１４）は、制御端子（１７）とスイ
ッチング部端子（１２）間に接続されたツェナーダイオ
ード（Ｚ１、Ｚ２）を有することを特徴とする請求項１
から９のいずれか１項に記載の駆動回路。 - 【請求項１１】 閉鎖中断の大きさが、制御装置の駆
動時間（ｔＡ）の第１の期間と第２の期間によって決定
され、第１の期間が噴射圧力の所望の圧力解消に関係し
、第２の期間が内燃機関、特に自己着火式内燃機関の回
転数に関係することを特徴とする請求項１から１０のい
ずれか１項に記載の駆動回路。
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