JPH04231195A - 溶接用ステンレスワイヤ - Google Patents
溶接用ステンレスワイヤInfo
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- JPH04231195A JPH04231195A JP40946390A JP40946390A JPH04231195A JP H04231195 A JPH04231195 A JP H04231195A JP 40946390 A JP40946390 A JP 40946390A JP 40946390 A JP40946390 A JP 40946390A JP H04231195 A JPH04231195 A JP H04231195A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、溶接用ステンレスワ
イヤに関するものである。さらに詳しくは、この発明は
、溶接作業性に優れ、しかも溶接部の疲労強度と耐食性
の向上が可能な、ガスシールド溶接用のステンレスワイ
ヤに関するものである。
イヤに関するものである。さらに詳しくは、この発明は
、溶接作業性に優れ、しかも溶接部の疲労強度と耐食性
の向上が可能な、ガスシールド溶接用のステンレスワイ
ヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術とその課題】従来より、ステンレス鋼相互
の、あるいはステンレス鋼と鋼との溶接部には、たとえ
ば自動車用排ガスシステムの場合のように耐食性、耐熱
性、耐疲労性等の諸特性が要求されることが多いため、
アルゴンガスや二酸化炭素等の不活性ガスによってシー
ルドしてステンレスワイヤを用いて溶接するＭＩＧ溶接
等によって溶接が施されてきている。
の、あるいはステンレス鋼と鋼との溶接部には、たとえ
ば自動車用排ガスシステムの場合のように耐食性、耐熱
性、耐疲労性等の諸特性が要求されることが多いため、
アルゴンガスや二酸化炭素等の不活性ガスによってシー
ルドしてステンレスワイヤを用いて溶接するＭＩＧ溶接
等によって溶接が施されてきている。
【０００３】そしてこのようなガスシールド溶接のため
のステンレスワイヤについても各種の改善、工夫が加え
られてきており、たとえばこの発明の出願人によっても
、溶接時のスパッタリングの抑制やブローホールの防止
を図って溶接性を向上させるために、ステンレスワイヤ
の表面に銅メッキを施し、さらにその表面に潤滑油を塗
布したワイヤ（特開昭５５−１４７４９８ 号）や、
アークスタート性を改善し、スパッタリングの発生を減
らして溶接性を改善するために、ステンレスワイヤの表
面に銅メッキ、または銅とニッケルとの合金メッキを施
したもの（特願平２−１５０１８１号）が提案されても
いる。
のステンレスワイヤについても各種の改善、工夫が加え
られてきており、たとえばこの発明の出願人によっても
、溶接時のスパッタリングの抑制やブローホールの防止
を図って溶接性を向上させるために、ステンレスワイヤ
の表面に銅メッキを施し、さらにその表面に潤滑油を塗
布したワイヤ（特開昭５５−１４７４９８ 号）や、
アークスタート性を改善し、スパッタリングの発生を減
らして溶接性を改善するために、ステンレスワイヤの表
面に銅メッキ、または銅とニッケルとの合金メッキを施
したもの（特願平２−１５０１８１号）が提案されても
いる。
【０００４】しかしながら、これらの提案によって溶接
性の改善がみられたものの、依然として解決すべき課題
が残されているのが実情であった。すなわち、ステンレ
スワイヤの表面に銅メッキ、あるいは銅・ニッケル合金
メッキを施したものは、銅メッキ層の存在によって高い
導電性が得られ溶接性の改善がみられるものの、ステン
レスワイヤにメッキ被覆した銅には剥離が生じやすく、
特に伸線加工ではこの剥離が避けられなかった。このた
め、溶接性の向上にはおのずと限界があった。
性の改善がみられたものの、依然として解決すべき課題
が残されているのが実情であった。すなわち、ステンレ
スワイヤの表面に銅メッキ、あるいは銅・ニッケル合金
メッキを施したものは、銅メッキ層の存在によって高い
導電性が得られ溶接性の改善がみられるものの、ステン
レスワイヤにメッキ被覆した銅には剥離が生じやすく、
特に伸線加工ではこの剥離が避けられなかった。このた
め、溶接性の向上にはおのずと限界があった。
【０００５】銅・ニッケル合金メッキのように、ニッケ
ルの添加によってこの剥離性は若干改善することができ
るものの、どうしてもその剥離を抑止することができず
、また、ニッケルメッキだけにする場合には導電性に劣
り、かつ伸線加工性も劣るという問題があった。このた
め、従来のメッキ被覆ステンレスワイヤでは溶接性の向
上には限界があった。
ルの添加によってこの剥離性は若干改善することができ
るものの、どうしてもその剥離を抑止することができず
、また、ニッケルメッキだけにする場合には導電性に劣
り、かつ伸線加工性も劣るという問題があった。このた
め、従来のメッキ被覆ステンレスワイヤでは溶接性の向
上には限界があった。
【０００６】しかもまた、これらの従来のステンレスワ
イヤの場合には、銅メッキ、銅・ニッケル合金メッキを
施してあっても、たとえば図１に示したように、軟鋼を
使用する場合に比べて粘性が高いために溶接金属ビード
（１）の余盛角（θ）が滑めらかでなく、ビード余盛高
さ（ｈ）が高くなりやすい。このため、ビード（１）に
よる継手付近の疲労強度が劣るという問題があった。ま
た、ビード（１）の溶込み深さ（ｄ）も深くなりやすい
ため、ワイヤ合金の希釈率が高まり、Ｃｒ濃度の低下に
よって腐食されやすいという欠点があった。
イヤの場合には、銅メッキ、銅・ニッケル合金メッキを
施してあっても、たとえば図１に示したように、軟鋼を
使用する場合に比べて粘性が高いために溶接金属ビード
（１）の余盛角（θ）が滑めらかでなく、ビード余盛高
さ（ｈ）が高くなりやすい。このため、ビード（１）に
よる継手付近の疲労強度が劣るという問題があった。ま
た、ビード（１）の溶込み深さ（ｄ）も深くなりやすい
ため、ワイヤ合金の希釈率が高まり、Ｃｒ濃度の低下に
よって腐食されやすいという欠点があった。
【０００７】このため、ビード（１）の余盛角（θ）を
滑めらかにし、かつ、溶込み深さ（ｄ）を浅くするとい
う、その形状の改善によって継手の疲労強度や耐食性を
向上させることが大きな課題となっていた。この発明は
、以上の通りの事情に鑑みてなされたものであり、従来
のステンレスワイヤの欠点を改善し、溶接性をさらに向
上し、しかもビード形状の改善によって疲労強度や耐食
性を向上させることが可能な新しい溶接用ステンレスワ
イヤを提供することを目的としている。
滑めらかにし、かつ、溶込み深さ（ｄ）を浅くするとい
う、その形状の改善によって継手の疲労強度や耐食性を
向上させることが大きな課題となっていた。この発明は
、以上の通りの事情に鑑みてなされたものであり、従来
のステンレスワイヤの欠点を改善し、溶接性をさらに向
上し、しかもビード形状の改善によって疲労強度や耐食
性を向上させることが可能な新しい溶接用ステンレスワ
イヤを提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を解決するものとして、ステンレス鋼製ワイヤの表面に
、Ｎｉ層、Ｃｕ層を順次被覆してなることを特徴とする
溶接用ステンレスワイヤを提供する。また、この発明は
、被覆後に伸線加工し、たとえば被覆後のＮｉ層および
Ｃｕ層の合計厚みを０．１ 〜６μｍとすること、さら
には、Ｎｉ層とＣｕ層との厚さの比がＮｉ／（Ｎｉ＋Ｃ
ｕ）≦３／４ とすることを好ましい態様としてもいる
。
を解決するものとして、ステンレス鋼製ワイヤの表面に
、Ｎｉ層、Ｃｕ層を順次被覆してなることを特徴とする
溶接用ステンレスワイヤを提供する。また、この発明は
、被覆後に伸線加工し、たとえば被覆後のＮｉ層および
Ｃｕ層の合計厚みを０．１ 〜６μｍとすること、さら
には、Ｎｉ層とＣｕ層との厚さの比がＮｉ／（Ｎｉ＋Ｃ
ｕ）≦３／４ とすることを好ましい態様としてもいる
。
【０００９】添付した図面の図２に沿って説明すると、
この発明の溶接用ステンレスワイヤ（２）は、ステンレ
ス鋼製ワイヤ（３）の表面にまずＮｉ層（４）を被覆し
、さらにこのＮｉ層（４）の上にＣｕ層（５）を被覆し
ている。このＮｉ層（４）およびＣｕ層（５）の被覆は
、いわゆる電解メッキ、溶融メッキ等のメッキによって
施してもよいし、気相蒸着被覆として形成してもよい。
この発明の溶接用ステンレスワイヤ（２）は、ステンレ
ス鋼製ワイヤ（３）の表面にまずＮｉ層（４）を被覆し
、さらにこのＮｉ層（４）の上にＣｕ層（５）を被覆し
ている。このＮｉ層（４）およびＣｕ層（５）の被覆は
、いわゆる電解メッキ、溶融メッキ等のメッキによって
施してもよいし、気相蒸着被覆として形成してもよい。
【００１０】たとえばこの図２に示した通りの被覆構成
とすることにより、ステンレスワイヤ（３）とＮｉ層（
４）との密着性は著しく増大し、またこのＮｉ層（４）
とＣｕ層（５）との密着性も良好となる。このため、従
来の溶接ステンレスワイヤのように、ステンレスワイヤ
に銅や、銅・ニッケル合金をメッキ被覆した場合の被覆
層の剥離という問題は発生せず、溶接作業中のトラブル
も生じない。このため、スパッタリング、ブローホール
生成も効果的に抑止される。
とすることにより、ステンレスワイヤ（３）とＮｉ層（
４）との密着性は著しく増大し、またこのＮｉ層（４）
とＣｕ層（５）との密着性も良好となる。このため、従
来の溶接ステンレスワイヤのように、ステンレスワイヤ
に銅や、銅・ニッケル合金をメッキ被覆した場合の被覆
層の剥離という問題は発生せず、溶接作業中のトラブル
も生じない。このため、スパッタリング、ブローホール
生成も効果的に抑止される。
【００１１】また、Ｎｉ層（４）表面へのＣｕ層（５）
の被覆によって通電性も良好となり、アークスタート性
も優れたものとなる。このようなステンレスワイヤの溶
接性の改善は、従来の銅メッキ、あるいは銅・ニッケル
合金メッキを施したステンレスワイヤからは全く予想し
えなかったことである。
の被覆によって通電性も良好となり、アークスタート性
も優れたものとなる。このようなステンレスワイヤの溶
接性の改善は、従来の銅メッキ、あるいは銅・ニッケル
合金メッキを施したステンレスワイヤからは全く予想し
えなかったことである。
【００１２】しかもまた、上記の通りのこの発明のステ
ンレスワイヤの場合には、図１に示した溶接部の余盛角
（θ）が滑らかになり、余盛高さ（ｈ）も低くなるので
、応力集中が減り、溶接部、すなわちビード（１）両側
の疲労強度が向上する。そして、ビード（１）の母材へ
の溶込み深さ（ｄ）も浅くなるので、希釈によって生じ
るビード（１）中のＣｒ濃度低下も抑えられ、溶接部、
すなわちビード（１）そのものの耐食性が向上する。
ンレスワイヤの場合には、図１に示した溶接部の余盛角
（θ）が滑らかになり、余盛高さ（ｈ）も低くなるので
、応力集中が減り、溶接部、すなわちビード（１）両側
の疲労強度が向上する。そして、ビード（１）の母材へ
の溶込み深さ（ｄ）も浅くなるので、希釈によって生じ
るビード（１）中のＣｒ濃度低下も抑えられ、溶接部、
すなわちビード（１）そのものの耐食性が向上する。
【００１３】このような疲労強度、耐食性の向上は、ス
テンレス鋼相互の、またはステンレス鋼と鋼との溶接部
全体の耐久性を著しく向上させる。以上の通りのこの発
明の溶接用ステンレスワイヤ（２）については、適宜に
伸線加工して溶接に供するが、この場合のＮｉ層（４）
およびＣｕ層（５）の厚みとしては前記した通り、その
合計厚みとして０．１ 〜６μｍとすることが好ましく
、さらにはその両者の厚みの比を、Ｎｉ／（Ｎｉ＋Ｃｕ
）≦３／４ とするのが好ましい。もちろんこのような
範囲は臨界的なものでなく、この発明の特徴的好例とし
て規定されるものである。
テンレス鋼相互の、またはステンレス鋼と鋼との溶接部
全体の耐久性を著しく向上させる。以上の通りのこの発
明の溶接用ステンレスワイヤ（２）については、適宜に
伸線加工して溶接に供するが、この場合のＮｉ層（４）
およびＣｕ層（５）の厚みとしては前記した通り、その
合計厚みとして０．１ 〜６μｍとすることが好ましく
、さらにはその両者の厚みの比を、Ｎｉ／（Ｎｉ＋Ｃｕ
）≦３／４ とするのが好ましい。もちろんこのような
範囲は臨界的なものでなく、この発明の特徴的好例とし
て規定されるものである。
【００１４】ガスシールド溶接については、アルゴンガ
ス、ヘリウムガス、ＣＯ２ ガス等の不活性ガスによっ
てシールドすることができ、たとえばアルゴンガスに１
〜５％Ｏ２ 、３０％以下のＣＯ２ 、あるいは３％以
下のＯ２ および２０％以下のＣＯ２ 等の混合ガスと
して併用してもよい。以下、実施例を示し、さらに詳し
くこの発明について説明する。
ス、ヘリウムガス、ＣＯ２ ガス等の不活性ガスによっ
てシールドすることができ、たとえばアルゴンガスに１
〜５％Ｏ２ 、３０％以下のＣＯ２ 、あるいは３％以
下のＯ２ および２０％以下のＣＯ２ 等の混合ガスと
して併用してもよい。以下、実施例を示し、さらに詳し
くこの発明について説明する。
【００１５】
【実施例】実施例１〜５
ステンレス鋼製ワイヤ（ＳＵＳ４３０）の表面に電気メ
ッキによりＮｉおよびＣｕを順次被覆し、伸線加工によ
って溶接用ワイヤとした。被覆層の厚みを相違させ、剥
離の有無、通電性、アークスタート性、スパッタリング
の有無等について、従来のステンレスワイヤと比較しつ
つ評価した。
ッキによりＮｉおよびＣｕを順次被覆し、伸線加工によ
って溶接用ワイヤとした。被覆層の厚みを相違させ、剥
離の有無、通電性、アークスタート性、スパッタリング
の有無等について、従来のステンレスワイヤと比較しつ
つ評価した。
【００１６】溶接は、シールドガスとしてアルゴンおよ
び５％Ｏ２ を用い、溶接電流１４０Ａ、アーク電圧１
９Ｖ、溶接速度５０ｃｍ／分の条件下のパルスＭＩＧ法
により行った。その結果を表１に示した。この発明の溶
接用ステンレスワイヤの優れた特性が確認された。
び５％Ｏ２ を用い、溶接電流１４０Ａ、アーク電圧１
９Ｖ、溶接速度５０ｃｍ／分の条件下のパルスＭＩＧ法
により行った。その結果を表１に示した。この発明の溶
接用ステンレスワイヤの優れた特性が確認された。
【００１７】
【表１】
【００１８】実施例６
図１（ａ）に示した突合わせ溶接を行い、得られた継手
について軸力片振り疲労強度試験を行った。試料として
は、母材にＳＵＳ４３０を用い、ワイヤとしては、フェ
ライト系ＪＩＳ Ｙ−４３０に表２に示した通りの各
種厚みの被覆を形成したものを使用した。母材の厚みは
６ｍｍとした。
について軸力片振り疲労強度試験を行った。試料として
は、母材にＳＵＳ４３０を用い、ワイヤとしては、フェ
ライト系ＪＩＳ Ｙ−４３０に表２に示した通りの各
種厚みの被覆を形成したものを使用した。母材の厚みは
６ｍｍとした。
【００１９】溶接は、シールドガスとしてアルゴンおよ
び５％Ｏ２ を用い、溶接電流１４０ Ａ、アーク電圧
１９Ｖ、溶接速度５０ｃｍ／分の条件で、パルスＭＩＧ
法によって行った。この時のビード余盛角度（θ）と２
００ 万回の疲れ強さ（疲れ限度）を評価した。その結
果も表２に示した。
び５％Ｏ２ を用い、溶接電流１４０ Ａ、アーク電圧
１９Ｖ、溶接速度５０ｃｍ／分の条件で、パルスＭＩＧ
法によって行った。この時のビード余盛角度（θ）と２
００ 万回の疲れ強さ（疲れ限度）を評価した。その結
果も表２に示した。
【００２０】この発明のワイヤにおいては、層厚みがＮ
ｉ／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦３／４ の場合に、余盛角度（θ
）が大きく、ビードの止端角が滑らかになり、疲労強度
が向上することが確認された。 実施例７ 実施例６と同様に、母材として６ｍｍ厚のＳＵＳ３０４
を用い、またワイヤにはＪＩＳオーステナイト系ＪＩＳ
Ｙ−３０９に各種厚みのＮｉおよびＣｕメッキを施
したものを使用した。
ｉ／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦３／４ の場合に、余盛角度（θ
）が大きく、ビードの止端角が滑らかになり、疲労強度
が向上することが確認された。 実施例７ 実施例６と同様に、母材として６ｍｍ厚のＳＵＳ３０４
を用い、またワイヤにはＪＩＳオーステナイト系ＪＩＳ
Ｙ−３０９に各種厚みのＮｉおよびＣｕメッキを施
したものを使用した。
【００２１】溶接は、溶接電流２００ Ａ、アーク電圧
２２Ｖ、溶接速度１００ｃｍ ／分の条件下に、パルス
ＭＩＧ法により行った。シールドガスは、アルゴンと５
％Ｏ２ を使用した。実施例６と同様にして、余盛角度
（θ）と疲れ限度（Ｋｇｆ／ｍｍ２ ）を評価し、この
発明のステンレスワイヤの優れた特性を確認した。その
結果を表３に示した。
２２Ｖ、溶接速度１００ｃｍ ／分の条件下に、パルス
ＭＩＧ法により行った。シールドガスは、アルゴンと５
％Ｏ２ を使用した。実施例６と同様にして、余盛角度
（θ）と疲れ限度（Ｋｇｆ／ｍｍ２ ）を評価し、この
発明のステンレスワイヤの優れた特性を確認した。その
結果を表３に示した。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】実施例８
図１（ｂ）と同様にして、重ねすみ厚溶接を用い、継手
部で、３３６ 時間（１４日間）の塩水の噴霧試験（Ｊ
ＩＳ Ｚ ２３７１）を行った。母材としては、２
ｍｍ厚のＳＵＳ４１０Ｌを、また、ステンレスワイヤと
しては、フェライト系ＪＩＳ Ｙ−４３０に、表４に
示した各種厚みのＮｉおよびＣｕメッキを施したものを
使用した。厚みは実施例６〜７と同様に、伸線加工後の
ものを示している。
部で、３３６ 時間（１４日間）の塩水の噴霧試験（Ｊ
ＩＳ Ｚ ２３７１）を行った。母材としては、２
ｍｍ厚のＳＵＳ４１０Ｌを、また、ステンレスワイヤと
しては、フェライト系ＪＩＳ Ｙ−４３０に、表４に
示した各種厚みのＮｉおよびＣｕメッキを施したものを
使用した。厚みは実施例６〜７と同様に、伸線加工後の
ものを示している。
【００２５】溶接は、電流１４０ Ａ、アーク電圧１９
Ｖ、溶接速度５０ｃｍ／分の条件で、パルスＭＩＧ法に
より行った。シールドガスは、アルゴンおよび５％Ｏ２
を用いた。この時の、ビードの溶込み深さ（ｄ）と、
耐食性を評価し、その結果も表４に示した。この発明の
ワイヤの場合、溶込み深さ（ｄ）が浅く、耐食性に優れ
ていることが確認された。
Ｖ、溶接速度５０ｃｍ／分の条件で、パルスＭＩＧ法に
より行った。シールドガスは、アルゴンおよび５％Ｏ２
を用いた。この時の、ビードの溶込み深さ（ｄ）と、
耐食性を評価し、その結果も表４に示した。この発明の
ワイヤの場合、溶込み深さ（ｄ）が浅く、耐食性に優れ
ていることが確認された。
【００２６】実施例９
実施例８と同様にして、溶込み深さ（ｄ）と、耐食性を
、母材として、２ｍｍ厚のＳＵＳ４１０Ｌに、オーステ
ナイト系ＪＩＳ Ｙ−３０９のワイヤにＮｉおよびＣ
ｕメッキを施したものを用いて溶接した場合について評
価した。この時の溶接は、電流２００ Ａ、アーク電圧
２２Ｖ、溶接速度１００ｃｍ ／分において、アルゴン
と５％Ｏ２ のシールドガスを用いて行った。
、母材として、２ｍｍ厚のＳＵＳ４１０Ｌに、オーステ
ナイト系ＪＩＳ Ｙ−３０９のワイヤにＮｉおよびＣ
ｕメッキを施したものを用いて溶接した場合について評
価した。この時の溶接は、電流２００ Ａ、アーク電圧
２２Ｖ、溶接速度１００ｃｍ ／分において、アルゴン
と５％Ｏ２ のシールドガスを用いて行った。
【００２７】耐食性等の結果を表５に示した。実施例８
と同様にして、優れた耐食性が確認された。
と同様にして、優れた耐食性が確認された。
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】実施例１０
実施例８〜９と同様にしてフェライト系ＪＩＳ Ｙ−
４３０およびオーステナイト系ＪＩＳ Ｙ−３０９の
ステンレスワイヤに各種厚み比のＮｉおよびＣｕメッキ
を施した溶接ワイヤを用いて溶接し、余盛角度（θ）、
疲れ限度（Ｋｇｆ／ｍｍ２ ）、溶込み深さ（ｄ）およ
び耐食性を評価した。
４３０およびオーステナイト系ＪＩＳ Ｙ−３０９の
ステンレスワイヤに各種厚み比のＮｉおよびＣｕメッキ
を施した溶接ワイヤを用いて溶接し、余盛角度（θ）、
疲れ限度（Ｋｇｆ／ｍｍ２ ）、溶込み深さ（ｄ）およ
び耐食性を評価した。
【００３１】その結果を示したものが表６である。Ｎｉ
／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦３／４ の厚み比の場合に、疲れ強
度および耐食性が著しく向上することが確認された。
／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦３／４ の厚み比の場合に、疲れ強
度および耐食性が著しく向上することが確認された。
【００３２】
【表６】
【００３３】
【発明の効果】以上詳しく説明した通り、この発明の溶
接ワイヤにより、被覆層の剥離はなく、溶接性に優れ、
しかも溶接部の疲れ強度、耐食性を著しく向上させるこ
とのできるガスシールド溶接が可能となる。
接ワイヤにより、被覆層の剥離はなく、溶接性に優れ、
しかも溶接部の疲れ強度、耐食性を著しく向上させるこ
とのできるガスシールド溶接が可能となる。
【図１】（ａ）（ｂ）は、各々、突合わせ溶接と、重ね
すみ肉溶接の溶接継手部を示した拡大断面図である。
すみ肉溶接の溶接継手部を示した拡大断面図である。
【図２】この発明の溶接ワイヤを例示した側面・断面図
である。
である。
１ ビード
２ 溶接ワイヤ
３ ステンレス鋼製ワイヤ
４ Ｎｉ層
５ Ｃｕ層
Claims (4)
- 【請求項１】 ステンレス鋼製ワイヤの表面に、Ｎｉ
層、Ｃｕ層を順次被覆してなることを特徴とする溶接用
ステンレスワイヤ。 - 【請求項２】 被覆後に伸線加工してなる請求項１の
溶接用ステンレスワイヤ。 - 【請求項３】 伸線後のＮｉおよびＣｕの被覆層の合
計厚みが０．１ 〜６μｍである請求項２の溶接用ステ
ンレスワイヤ。 - 【請求項４】 Ｎｉ層とＣｕ層との厚みの比が、Ｎｉ
／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦３／４ である請求項１，２または
３の溶接用ステンレスワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40946390A JP2910248B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 溶接用ステンレスワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40946390A JP2910248B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 溶接用ステンレスワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04231195A true JPH04231195A (ja) | 1992-08-20 |
| JP2910248B2 JP2910248B2 (ja) | 1999-06-23 |
Family
ID=18518799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40946390A Expired - Fee Related JP2910248B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 溶接用ステンレスワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2910248B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2021157696A1 (ja) * | 2020-02-05 | 2021-08-12 | ||
| WO2023064450A1 (en) * | 2021-10-15 | 2023-04-20 | Lincoln Global, Inc. | High alloy welding wire with copper based coating |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP40946390A patent/JP2910248B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2021157696A1 (ja) * | 2020-02-05 | 2021-08-12 | ||
| WO2021157696A1 (ja) * | 2020-02-05 | 2021-08-12 | 日産自動車株式会社 | 溶射ワイヤー |
| CN115066312A (zh) * | 2020-02-05 | 2022-09-16 | 日产自动车株式会社 | 热喷涂线材 |
| EP4101580A4 (en) * | 2020-02-05 | 2023-09-27 | NISSAN MOTOR Co., Ltd. | THERMAL SPRAY WIRE |
| WO2023064450A1 (en) * | 2021-10-15 | 2023-04-20 | Lincoln Global, Inc. | High alloy welding wire with copper based coating |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2910248B2 (ja) | 1999-06-23 |
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