JPH04194248A - Ｐｃ版取付部構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〕 この発明は、ＰＣ版（プレキャストコンクリート版）を
鉄骨軸組に取付けてカーテンウオールの外壁や、間仕切
り壁などを構成する取付部構造に関するものである。

〔従来の技術〕

従来、ＰＣ版取付部構造としては、第３１図に　。

示すようなものが知られている（例えば実公昭５４−２
０８０６号公報参照）。この構造では、ＰＣ版１０１下
部が、このＰＣ版１０１に一体的に取付けられた取付金
具１０２と、鉄骨軸組の下側はり部材１０５ａに固着さ
れた取付台座１１５との間に重ね合せた複数枚の敷金１
０４ａを介在させた状態で、上記取付金具１０２と敷金
１０４ａと取付台座１１５とにボルト１１３を貫通させ
てナツト１１４ａを螺合することにより、上記下側はり
部材１０５ａに取付けられ、また上記ＰＣ版１０１上部
が、このＰＣ版１０１に埋め込まれたアンカーボルト１
０３を、上側はり部材１０５ｂに溶着された継手金具１
０６に貫通させて継手金具１０６の表裏面にネオブレン
ゴム製の滑り部材１０４ｂを介してナツト１１４ｂを締
付けることにより上側はり部材１０５ｂに取付けられて
いる。

この構成において、上記取付金具１０２および継手金具
１０６には上記ボルト１０３，１１３の挿通穴としてそ
のボルト径よりもかなり大きい内径の穴が貫通形成され
、しかも上記ナツト１１４ａ、１１４ｂは上記取付金具
１０２や継手金具１０６が外れない程度の比較的緩い締
付は力により締められ、これによりＰＣ版１０１ははり
部材１０１に対して、地震発生時に作用する層せん断力
の作用方向にずれ易いように取付けられる。このため、
上記層せん断力が鉄骨軸組に作用した場合、鉄骨軸組の
層間変位が積極的に許容され、上記鉄骨軸組は上記取付
部において上記層せん断力の作用方向にずれて層間変位
を生じる。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記従来の１０版取付部構造により形成されるＰＣ版付
き鉄骨造建物においては、ＰＣ版１０１がはり部材１０
５ａの変形を積極的に許容するように取付けられている
ために、地震力に対しては鉄骨軸組のみにより抵抗し、
上記ＰＣ版１０１は遮蔽、遮風、遮音および保温などの
ためにのみ上記鉄骨軸組に取付けられている。

このため、鉄筋コンクリート造で剛性の比較的高いＰＣ
版１０１が耐震（耐振）のための構造部材としては有効
に活用されずに、鉄骨軸組の断面寸法が不必要に大きく
なり、コストの増大化の要因となっている。

この発明は、このような事情に鑑みてなされたものであ
り、ＰＣ版の剛性を有効活用することにより骨組部材の
必要断面を低減することができ、建物全体のコストの低
減化を図ることができ、しかもＰＣ版の取付けられた建
物全体として必要な耐震強度を発揮することができる１
０版取付部構造を提供することを目的としている。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、この発明の請求項１では、
ＰＣ版と、このＰＣ版を取付ける骨組部材と、両者間に
配置されてこの両者を互いに接続する変位抑制手段とを
有し、上記ＰＣ版と骨組部材とは上記ＰＣ版に作用する
層せん断力の作用方向と直交する方向で互いに相対向し
、上記作用方向に摺動可能な摺動面を介して互いに接触
し、上記変位抑制手段を、層せん断力の所定値までは上
記ＰＣ版と骨組部材との両者間で上記摺動面に沿った相
対変位の発生を阻止し、上記所定値を超えると上記相対
変位の発生を許すように構成した。

また請求項２では、請求項１において、変位抑制手段が
締付は手段により構成され、この締付は手段を、摺動面
を互いに密着させる方向に押圧力を加えることにより生
じる摺動摩擦抵抗力により相対変位の発生を阻止するよ
うに構成した。

請求項３では、請求項２において、締付は手段が、ＰＣ
版に設けられた取付部と、骨組部材に設けられた取付部
と、両者を貫通するボルトと、このボルトを締付けるナ
ツトとから構成され、摺動面が上記両取付部間の接触面
により構成されるとともに、上記両取付部の一方もしく
は双方には上記ボルトの相対変位を許す長穴が層せん断
力の作用方向に貫通形成されているように構成した。

請求項４では、請求項２において、締付は手段が、ＰＣ
版から突出するように設けられたアンカーボルトと、骨
組部材に設けられ、上記アンカーボルトが貫通配置され
た継手金具と、上記アンカーボルトに螺合するナツトと
から構成され、摺動面が上記継手金具とＰＣ版との接触
面により構成され、上記継手金具には上記アンカーボル
トの相対変位を許す長穴が層せん断力の作用方向に貫通
形成されているように構成した。

請求項５では、請求項２において、締付は手段が、ＰＣ
版に突出形成された摺動部と、骨組部材に固着された継
手部材と、上記ＰＣ版に両端が螺着された弾性材料によ
り形成された押えはり部材とから構成され、この押えは
り部材が、その中間部が上記継手金具を上記摺動部に押
付けた状態で、上記継手金具と接触するように配置され
ているように構成した。

請求項６では、請求項２において、締付は手段が、ＰＣ
版から突出するように設けられた複数のアンカーボルト
と、骨組部材に設けられ、上記アンカーボルトが貫通配
置された継手部と、上記アンカーボルトに螺合するナツ
トとから構成され、上記継手部は上記骨組部材に固定さ
れ、上記ＰＣ版と互いに摺動可能に接触された継手金具
と、この継手金具に重ねられるとともに、互いに独立し
て摺動可能にＰＣ版と接触するように重ねられた１また
は複数の補助金具とから構成され、上記補助金具には、
内側の継手金具が移動して当たることにより、この継手
金具から隣接する補助金具に順に層せん断力が伝達され
るように当止面が形成されるとともに、この補助金具に
は層せん断力の作用方向へのアンカーボルトの相対変位
を許す長穴が貫通形成され、上記継手金具と補助金具と
を取付けるそれぞれのアンカーボルトのナツトが互いに
異なる値の層せん断力と対応するように締付けられてい
るように構成した。

請求項７では、請求項６において、補助金具は層せん断
力の作用方向に長く形成され、その中間部には一側に隣
接する他の補助金具もしくは継手金具を、上記作用方向
に相対移動可能に収容する凹部が形成され、この凹部の
内面によって当止面が構成されているようにした。

請求項８では、請求項７において、継手金具の端面と、
この継手金具に隣接する補助金臭の当止面との隙間、お
よびこの補助金具の端面と、この補助金具に隣接する他
の補助金具の当止面との隙間の一方もしくは双方に、衝
撃吸収部材が充填されているように構成した。

請求項９では、請求項１において、変位抑制手段が加力
手段と、この加力手段の作動を１ＩＩＩｌｌする１ｉ１
ＪＩｌ］手段とから構成され、上記制御手段が、ＰＣ版
と骨組部材との両者間の層せん断力の作用方向への相対
変位、もしくは上記作用方向の相対外力が零になるよう
に、上記加力手段の作用力と作用方向とを制御するよう
に構成した。

請求項１０では、請求￥４９において、加力手段が一対
の油圧シリンダにより構成され、ＰＣ版にはアンカーボ
ルトが突出するように設けられ、このアンカーボルトが
骨組部材に困者された継手金具を貴遇することにより上
記ＰＣ版と骨組部材とが互いに連結され、上記継手金具
には上記軸体の層せん断力の作用方向への移動を許す長
穴が貫通形成されるとともに、上記継手金具と上記油圧
シリンダとを、この一対の油圧シリンダからの押圧力が
上記継手金具に対して上記作用方向に互いに相反する方
向に作用するように構成した。

請求項１１では、請求項９において、加力手段が一対の
油圧シリンダにより構成され、上記ＰＣ版と骨組部材と
には、一方に上記油圧シリンダが固定されるとともに、
他方に突部が形成され、この突部と上記油圧シリンダと
が、この一対の油圧シリンダからの押圧力が上記突部に
対して上記作用方向に互いに相反する方向に作用するよ
うに配置されているように構成した。

〔作用〕

上記請求項１の構成によれば、地震などにより骨組部材
に層せん断力が作用した場合、その層せん断力に対して
所定値までは上記骨組部材の他にＰＣ版も有効に抵抗す
るために、その分だけ鉄骨軸組が受持つ層せん断力が低
減される。しかも、所定値以上の層せん断力に対しては
ＰＣ版と鉄骨軸組との間に相対変位が発生するために、
上記ＰＣ版に過大な外力が作用することはない。

また請求項２．によれば、上記請求項１による作用が締
付は手段により押圧力を加えることにより発揮される。

請求項３もしくは請求項４によれば、上記請求項１もし
くは請求項２による作用がナツトの締付はトルクを調整
することにより発揮される。

請求項５によれば、請求項２による作用に加えて、押圧
力として押えはり部材による弾性力が加えられる。

請求項６によれば、請求項２による作用が複数種類の地
震動について発揮される。

請求項７によれば、請求項６による作用が凹部内を移動
してその端面と当止することにより発揮される。

請求項８によれば、請求項７による作用に加えて風など
による微小な振動に対しても減衰作用が発揮される。

請求項９によれば、請求項１による作用が加力手段の加
力により発揮される。

請求項１０もしくは請求項１１によれば、上記請求項９
による作用が一対の油圧シリンダにより互いに打消し合
う押圧力を作用させることにより発揮される。

（実施例〕 第１実施例 第１図および第２図において、ＰＣ版１の本体部分１１
は従来のものと同様の形状および大きさに形成され、こ
のＰＣ版１にはその下部に取付金具２、上部にアンカー
ボルト３がそれぞれ後面１２側（第１図の右側、第２図
の手前側）に突出するように一体的に取付けられている
。

上記取付金具２は、横断面形状が１字状の本体部２１の
前面側（第１図の左側）にアンカープレート２２、後面
側（第１図の右側）に２枚の補強リブ２３がそれぞれ溶
着されてなるものである。

上記アンカープレート２２がアンカー筋１３または図示
しない主筋に溶着された状態でＰＣ版１内に埋め込まれ
、これによりこのＰＣ版１に一体的に固定されている。

また上記アンカーボルト３の突出端部３１の基部には摺
動部材４が貫通され、この摺動部材４はその表面４１が
ＰＣ版１の内面１２かられずかに突出するように上記Ｐ
Ｃ版１に埋め込み固定されている。これにより上記表面
４１は上記ＰＣ版１の後面１２と互いに平行に配置され
る。

一方、Ｈ型鋼からなる鉄骨軸組のはり部材（骨組部材）
５には、その建物外面側に継手金具６が取付けられてい
る。上記継手金具６は垂下片部６１と水平片部６２とか
ら倒立したし字状に形成され、上記水平片部６２が上記
はり部材５の上面に溶着されることにより、上記垂下片
部６１が上記建物外面側に垂下するように設けられる。

この垂下片部６１には、上記アンカーボルト３の突出端
部３１が貫通する長穴６１１（第２図参照）が貫通形成
され、この長穴６１１は上記はり部材５の長手方向両側
に所定長さだけ延ばされ、この長穴６１１に沿って継手
金具６とアンカーボルト３とが相対移動可能なように構
成されている。上記長穴６１１は後述する層間変位とし
て所定値（例えば建物の階高の１／２００の長さ）の変
位を許すに十分な長さに設定される。

上記ＰＣ版１は、その上下部ではり部材５に取付けられ
、下部では取付金具２が上下に隣接するはり部材５の下
側はり部材５ａの上面に溶着され、上部ではアンカーボ
ルト３が上側はり部材５ｂの継手金具６にナツト３２に
より固定され、これにより上下のはり部材５ａ、５ｂの
間を遮蔽する外壁が形成される（第４図１点鎖線参照）
。

上記ＰＣ版１の上部は、第３図に示すように垂下片部６
１の前面６１２と摺動部材４の表面４１とを互いに接触
させた状態で、両者が互いに密着する方向にナツト３２
によりあらかじめ所定の締付はトルクで締付けられ、こ
れによりはり部材５ｂに位置固定される。上記ナツト３
２による取付は、地震発生時に上記はり部材５に作用す
る層せん断力Ｑ（第２図参照）の内、所定値までは垂下
片部６１の前面６１２と摺動部材４の表面４１との間の
摺動摩擦抵抗力によって、上記層せん断力の作用方向く
第２図の左右方向）に対してＰＣ版１とはり部材５ｂと
が相対変位の発生を阻止する程度の軸方向圧縮力が作用
するように、その締付はトルクが設定される。つまり、
摺動部材４の表面４１に継手金具６の前面６１２が押付
けられて両者間に上記締付は力トルクと対応する面圧力
が作用し、この面圧力と上記両者間の摩擦係数を乗じた
接触摩擦抵抗力が後述する所定の層せん断力値Ｑｙ　　
（第６図参照）と等しくなるようにナツト３２は締付け
られている。

すなわち第５図に示すように上側はり部材５ｂに層せん
断力Ｑが作用した場合に、ＰＣ版１の下部が下側はり部
材５ａに溶着により剛結されているために、ＰＣ版１自
体はその面方向への変形に対する抵抗力により上記層せ
ん断力Ｑに抵抗しようとする。ところが、上記ＰＣ版１
の上部は、垂下片部６１と摺動部材４との摩擦接合によ
り取付けられているために、その摩擦抵抗力を超える層
せん断力が作用すると、両接触面が滑りを生じ、上側は
り部材５ｂは上記層せん断力の作用方向に移動して両者
の間に相対変位（層間変位）δが生じることになる。

これを層せん断力と上記層間変位δとの関係で表わした
第６図に基づいて説明すると、層せん断力値が零からＱ
ｙまでの間では、ＰＣ版１自体が変形してはり部材５ｂ
とともに、δ１の層間変位を生じる（第６図線分ＯＡ参
照）。ところが、上記層せん断力値Ｑｙを超えると、層
せん断力が垂下片部６１と摺動部材４との間の摩擦抵抗
力より大きくなるために、両者間で滑りが生じることに
なる。この場合、はり部材５ｂのみが６２まで移動して
鉄骨軸組自体の抵抗力と釣合い状態となる（第６図線分
ＡＢ参照）。そして上記層せん断力が逆方向に作用する
ようになると、第６図に線分ＢＣで示すように、上記層
間変位の変化も逆方向となり、ついで線分ＤＣ，ＤＥを
経て再び線分ＡＢの過程を繰返すことになる。上記線分
ＯＡの傾きによって１０版１のばね定数Ｋｏが表わされ
る。

本実施例では、上記ばね定数ＫＯが第３１図に示す従来
の取付部構造による場合のＰＣ版のほぼ１０倍以上程度
の値となるように取付部の剛性が設定されている。例え
ば上記従来の取付部構造による場合にはＰＣ版１枚当た
りのばね定数がほぼ３０００稽／１以下（後述する第２
８図の実測例参照）であるのに対して、この実施例では
３００００　Ｋｌ　／　ａｍ以上となるように上記取付
部の剛性が設定される。

上記構成の取付部構造により１０版１がはり部材５に取
付けられた建物において、地震動により上側はり部材５
ｂに層せん断力Ｑが作用すると、この層せん断力値がＱ
ｖ　　（第６図参照）に達するまでは、鉄骨軸組である
はり部材５と１０版１とが一体に上記層せん断力に対し
て抵抗することになる。そして上記層せん断力値が上記
Ｑｙを超えると上部の継手金具６と摺動部材４との間で
滑りが生じ、上側はり部材５ｂとはり部材１との間で相
対変位が発生することになる。

このように、従来の取付部構造によるＰＣ版のばね定数
がほぼ３０００Ｋｇ／ｃａｂかなく、上記取付部構造が
はり部材のほぼ自由な層間変位を許容する、いわゆる変
位追従式に構成されているために、ＰＣ版の剛性は層せ
ん断力に対する抵抗要素としては関与しないのに対し、
この実施例では、１０版１がはり部材５に対して比較的
剛に取付けられているために所定の層せん断力値Ｑｙま
では上記ＰＣ版の剛性が層せん断力に対して有効に抵抗
要素として作用する。このために建物の固有周期Ｔが減
少し、これにより第７図に示すように建物の地震応答（
変位）Ｕを減少させることができる。

したがって従来構造では、上記層せん断力に対してはり
部材などの鉄骨軸組のみで抵抗することができるように
上記鉄骨軸組の必要断面が定められているのに対して、
この実施例による構造では、１０版１の剛性に相当する
分だけ上記鉄骨軸組の剛性を低減することができ、その
分だけ上記必要断面を低減することができる。これによ
り建物全体の建築コストを低減させることができる。

上記第１実施例における下部取付部である取付金具２の
他の態様を以下に説明する。

イ、上記取付金具２は補強リブ２３を２枚設けているが
、これに限らず、例えば１枚でも、３枚もしくはそれ以
上であってもよい。

口、上記取付金具２はアングル材と板材とを溶着するこ
とにより形成しているがこれに限らず、例えば鋳物など
により一体に形成してもよい。

ハ、第８図に示すように取付金具２ａを、アンカープレ
ート２２ａおよび補強リブ２３ａが第１図に示すものよ
り上方に長く形成されているように構成してもよい。こ
れにより下側はり部材５ａとＰＣ版１ａとをより強固に
連結することができる。

またこの場合、上記補強リブ２３ａに、これと互いに直
交する面板２４ａを溶着することにより、取付金具２ａ
と下側はり部材５ｂとの取付部におけるＰＣ版１ａの横
倒れ防止を図ってもよい。

二、第９図に示すようにＰＣ版１ｂの本体部分１１ｂと
、上記第８図に示す補強リブ２３ａに相当する部分２３
ｂとを一体的に形成し、上記補強部分２３ｂの下部に埋
め込んだ金具２ｂと下側はり部材５ａとを溶着するよう
にしてもよい。なお上記補強部分２３ｂの厚み、すなわ
ちＰＣ版１ｂの幅方向の形成範囲は、そのＰＣ版の全幅
の一部であっても全部であってもよい。

第２実施例 第１０図および第１１図には上側はり部材５ｂとＰＣ版
１Ｃとの上部取付部についての第２実施例が示されてい
る。なお以下に説明する第２実施例から第５実施例まで
は、いずれも下部取付部を第１実施例と同じに構成し、
上部取付部のみを変化させたものである。

この第２実施例におけるＰＣ版１Ｃには、１つの継手金
具６Ｃに対して一対のアンカーボルト３Ｃが所定間隔を
隔てて設けられ、これら一対のアンカーボルト３Ｃの間
の中央部に摺動部材４Ｃが埋め込まれている。上記アン
カーボルト３Ｃは、押えはり部材７の両端部を貫通し、
ナツト３２によって上記層えはり部材７が取付けられる
。この押えはり部材７の中央部には、押え部７１がＰＣ
版１Ｃ側に突出形成され、この押え部７１と摺動部材４
Ｃとの間に継手金具６Ｃの垂下片部６１Ｃを挟み込むよ
うにしている。すなわちナツト３２を締付けることによ
り、押え部７１が垂下片部６１Ｃを摺動部材４Ｃ側に押
圧し、これにより上記垂下片部６１Ｃと摺動部材４Ｃと
の間に所定の面圧力が作用した状態で両者が密着するよ
うにしている。

この第２実施例においても、第１実施例と同様に継手金
具６Ｃの垂下片部６１ｃが摺動部材４Ｃに所定面圧力に
より密着され、これにより第１実施例における所定の締
付はトルクにより締付けたと同様の作用および効果を得
ることができる。

第３実施例 第１２図〜第１４図には第３実施例が示されている。こ
の第３実施例では、継手部がはり部材５ｂに溶着される
継手金具６ｄと、その補助金具７ｄとから構成され、２
０版１ｄには上記継手金具６ｄ用のアンカーボルト３０
ｄと、上記補助金具７ｄ用の一対のアンカーボルト３１
ｄと、これらアンカーボルト３０ｄ、３１（ｌの基部に
摺動部材４０ｄ、４１ｄとが設けられている。

上記補助金具７ｄは、層せん断力の作用方向（第１３図
および第１４図の左右方向）に長く形成された板状部材
で、その中間部に上記継手金具６ｄが上記作用方向に移
動可能に収容される凹部７１（１、両端部に上記アンカ
ーボルト３１ｄが貫通配置される長穴７２ｄがそれぞれ
形成されたものである。上記凹部７１ｄには、上記摺動
部材４０ｄが上記作用方向に相対移動可能に貫通配置さ
れる長穴７１１ｄが貫通形成され、また上記凹部７１ｄ
の上記作用方向両端面（当止面＞　７１２ｄが上記継手
金具６ｄと互いに当止するように形成されている。

つまり層せん断力がまず継手金具６ｄと摺動部材４０ｄ
との間の摺動面に作用することにより上記継手金具６ｄ
が清って上記端面７１２ｄと当たると、つぎに上記層せ
ん断力が補助金具７ｄを介して伝達されてこの補助金具
７ｄと摺動部材４１ｄとの間の摺動面に作用するように
構成されている。そして上記アンカーボルト３０ｄのナ
ツト３２ｄと、アンカーボルト３１ｄのナツト３３ｄと
は互いに異なる締付はトルクにより締付けられ、これに
より互いに異なる２種類の摩擦抵抗力が生じるようにさ
れる。例えば継手金具６ｄのナツト３２ｄの締付はトル
クを中小地震動と対応する摩擦抵抗力に設定し、両側の
ナツト３３ｄの締付はトルクを大地震動と対応する摩擦
抵抗力に設定すればよい。

この第３実施例においては、第１および第２の実施例が
設定した層せん断力値Ｑｙに対応する１種類の地震動に
よる振動のみ、例えば中小地震動もしくは大地震動のい
ずれか一方のみに対して減衰効果を得ることができるの
に対して、２種類の地震動に対する減衰効果を有効に得
ることができる。すなわち継手金具６ｄとアンカーボル
ト３０ｄとの連結によって中小地震動に対して第１実施
例において説明したような効果を得ることができるとと
もに、補助金具７ｄとアンカーボルト３１ｄとの連結に
よって大地震動に対しても上記効果と同様な効果を得る
ことができる。

なお上記第３実施例における他の態様を以下に説明する
。

イ、上記第３実施例では、継手部を、継手金具６ｄの他
に１つの補助金具７ｄを組合せて構成しているが、これ
に限らず、例えば第１５図に示すように２つの補助金具
７ｄ、７ｅ、あるいは３つ、４つの補助金具を組合せて
構成してもよい。この場合には、３種類、４種類もしく
は５種類の地震動に対する減衰効果を得ることができる
。

口、上記第３実施例における継手金具６ｄと補助金具７
ｄの凹部端面７１２ｄとの間の隙間に粘弾性物もしくは
塑性物などによる振動吸収部材を充填してもよい。また
単に充填するのではなく、例えば第１６図に示すように
継手金具６ｄｌｌｌに位置固定プレート６１６などによ
り振動吸収材部材８１を継手金具６ｄ側に取付け、この
振動吸収部材８１の先端縁が凹部端面７１２ｄと接触す
るように配置すればよい。この場合にはナツト３２ｄの
締付はトルクを比較的小さくするか、またはスラストベ
アリングを介して締付けることなどにより、微小振幅の
振動に対しても上記振動吸収部材８１の変形抵抗による
減衰効果を得ることができ、風や機械設備可動などによ
る建物の撮動防止を図ることができる。

第４実施例 第１７図および第１８図には第４実施例が示されている
。この第４実施例の１０版１ｆに一対の反力部１４ｆを
これがはり部材５ｂ側に突出するように設け、この一対
の反力部１４ｆに一対の油圧シリンダ９１が互いに相対
向するようにその基部を位置固定し、この油圧シリンダ
９１のロッド先端を継手金具６の両側端と接触させてい
る。この継手金具６を挟んだ両側の油圧シリンダ９１は
、第１９図に示すように油圧ポンプ９２と接続され、こ
の油圧ポンプ９２は制−手段９３によって制御されてい
る。この制御手段９３は、層間変位センサー９４と接続
され、この層間変位センサー９４からの相対変位に基づ
いてこの相対変位を打消すように上記油圧ポンプ９２の
駆動を制御する。

この第４実施例によれば、層間変位に抵抗する力を能働
的に加えることができ、継手金具６と摺動部材４との摩
擦抵抗力による受働的作用を補助して建物の振動をより
有効に減することができる。

つまり変位抑制手段としての締付は手段に、さらに上記
油圧シリンダによる加力が上記変位抑制手段に加わるこ
とになる。

なお上記第４実施例における他の態様を以下に説明する
。

イ、上記第４実施例では、層間センサー９４により検出
される層間変位に基づいて油圧ポンプ９２を制御してい
るが、これに限らず、例えばロードセルなどのセンサー
により検出した層間せん断力に基づいてその相対力を打
消すように油圧ポンプを制御してもよい。

口、上記第４実施例では、１つの継手金具を両側から一
対の油圧シリンダにより挟んで構成しているるか、これ
に限らず、例えば第２０図に示すように互いに相反する
方向に向くようにその基部が１０版１ｇの反力部１４Ｑ
に固定された一対の油圧シリンダ９１ａを一対の継手金
具６の間に配置し、この一対の油圧シリンダ９１ａのロ
ッド先端が継手金具６の互いに相対向する端面に接触す
るように構成してもよい。

ハ、上記第４実施例において、ナツトとアンカーボルト
とを単に連結するだけにして継手金具と摺動部材との間
に摩擦抵抗力を第１実施例のようには付与しない場合に
おいても、一対の油圧シリンダにより層間変位もしくは
層せん断力を直接域するように継手金具に力を加えるこ
とにより、地震動に対する減衰効果を得ることができる
。この場合には変位抑制手段が第１実施例における締付
は手段ではなく、上記油圧シリンダにより構成されるこ
とになる。

二、上記第４実施例では、加力手段として油圧シリンダ
を用いているが、これに限らず、例えばエアシリンダや
機械式ジヤツキなどを用いてもよい。

第５実施例 第２１図および第２２図には第５実施例が示されている
。この第５実施例における９０版１ｈには、加力作用部
１５ｈがはり部材５ｂ側に突出するように上記ＰＣ版１
ｈと一体的に設けられている。そしてはり部材５ｂには
一対の反力部５１ｈが所定間隔で溶着され、この反力部
５１ｈに一対の油圧シリンダ９１ｂが互いに相対向する
ように固定され、上記加力作用部１５ｈと一対の油圧シ
リンダ９１ｂとは、この油圧シリンダ９１ｂのロンド先
端により上記加力作用部１５ｈが挟まれるように配置さ
れる。

この第５実施例における一対の油圧シリンダ９１ｂは、
その油圧ポンプが第４実施例のそれと同様に１ｉｌｌ＠
手段９３く第１９図参照）により制御され、このため上
記加力作用部１５ｈには層間変位′もしくは層ぜん断力
を直接域するような力が作用する。これにより上記油圧
シリンダ９１ｂを変位抑制手段として建物の振動を直接
的に減少させることができる。

第６実施例 第２３図および第２４図には第６実施例が示されている
。この第６実施例は、ＰＣ版を外壁としてではなく、間
仕切り壁としてはり部材５Ｃ１５ｄに取付ける場合を示
したものである。この場合の上側はり部材５Ｃには、そ
の下端面に継手プレート６Ｃが垂下するように溶着され
、また１０版１１には、その上端部に２枚１組のアンカ
ープレート３１が一体的に取付けられ、これら両者は上
記アンカープレート３１に貫通形成された長穴３１１を
貫通するボルト３２ｉにナツト３３ｉがねじ込まれるこ
とにより取付けられる。このナツト３３１は第１実施例
と同様に、所定の締付はトルクにより締付けられている
。

また下側はり部材５ｄと１０版１１とは、この１０版１
１に一体に埋め込まれ、下端面から突出された取付金具
２１を、上記下側はり部材５ｄに溶着することにより剛
結されている。

この第６実施例において、１０版１１を間仕切り壁とし
てはり部材５ｃ、５ｄに取付ける場合にも、所定の層せ
ん断力値Ｑｙ（第６図参照）までは、この層せん断力に
対して鉄骨−組の他に上記ＰＣ版１１も有効に抵抗し、
上記層せん断力値ＱＶを超えると、上記継手プレート６
ｃとアンカープレート３１との間で滑りを生じることに
なる。

このように、間仕切り壁としての１０版１１とはり部材
５ｃ、５ｄとの取付部においても第１実施例と同様な効
果を得ることができる。

第７実施例 第２５図および第２６図には、間仕切り壁としての１０
版１ｊと、はり部材５ｅとの取付部構造の他の態様例と
して第７実施例が示されている。

この第７実施例は、外壁としてＰＣ版を使用する場合に
おける第３実施例（第１３図および第１４図参照）に相
当する場合を示したもので、複数種類の地震動に対して
減衰効果を発揮する構成が示されている。

この第７実施例では、継手部がはり部材５ｅに溶着され
た継手金具６ｊと、その補助金具７ｊとから構成され、
また１０版１ｊには上記内金具６ｊ、７ｊを取付けるア
ンカープレート３ｊが一体的に設けられている。

上記補助金具７ｊは、層せん断力の作用方向（第２５図
および第２６図の左右方向）に長く形成された板状部材
で、その中間部に上記継手金具６ｊを上記作用方向に移
動可能に収容する凹部７１ｊが形成されたものである。

またアンカープレート３」には、上記継手金具６ｊと補
助金具７ｊの両端部との３箇所を連結する３本のボルト
３０ｊ、３１ｊが貫通配置する長穴３２ｊ、３３ｊが形
成されている。そして上記ボルト３０ｊにナツト３４ｊ
、ボルト３１ｊにナツト３５ｊがそれぞれねじ込まれ、
これらナツト３４ｊと３５ｊとは互いに異なる所定の締
付はトルクにより締付けられる。

この第７実施例において、所定値以上の層せん断力がま
ず継手金具６ｊとアンカープレート３ｊとの接触面に作
用することにより上記継手金具６ｊが清って補助金具７
ｊの凹部７１ｊの端面に当たると、つぎに上記層せん断
力が補助金具７」を介してこの補助金具７ｊとアンカー
プレート３ｊとの間の接触面に上記層せん断力が伝達さ
れる。

したがってこの第７実施例によれば、第３実施例と同様
に、２種類の地震動に対する減衰効果を得ることができ
る。また粘弾性、塑性物質などの振動吸収部材を用いる
ことにより微小振幅の振動に対しても減衰効果を得るこ
とができる。

第８実施例 さらに第２７図には間仕切り壁として８０版１１を用い
る場合の、外壁として用いる場合の第４実施例（第２０
図参照）に相当する第８実施例が示されている。すなわ
ち、この第８実施例では、アンカープレート３１と継手
プレート６１とにより互いに連結される８０版１１の上
部両側の取付部の間に、一対の油圧シリンダ９１ｃをそ
のロッド先端が上記アンカープレート３１と接触するよ
うに互いに相反する方向に配置し、この一対の油圧シリ
ンダ９１ｃを上側はり部材５ｆに設けた反力８１１５１
ｆに固定している。

そして上記油圧シリンダ９１ｃに接続した図示しない油
圧ポンプを上記アンカープレート３１に生じる層間変位
、もしくは上記アンカープレート３１に作用する層せん
断力を打消すように作動制御することにより、上記第４
実施例の外壁として用いた場合と同様な効果を間仕切り
壁として用いた本第８実施例においても得ることができ
る。

なお上記第１〜第８の実施例において共通する他の態様
を以下に説明する。

イ、上記実施例では、１つの長穴に対して１本のアンカ
ーボルトを貫通配置した場合を示したが、これに限らず
、例えば１つの長穴に対して２本以上のアンカーボルト
を貫通配置してもよい。

口、上記実施例では、１箇所の取付部に対して長穴とア
ンカーボルトとを１組ずつ設けるように構成しているが
、これに限らず、１箇所の取付部に・対して例えば２組
以上設けるようにしてもよい。

ハ、上記実施例では、アンカーボルトに対してナツトを
所定の締付はトルクで単にねじ込んだ図例を示したが、
これに限らず、例えばスプリングワッシャーを介在させ
たり、割りビンを挿入したり、あるいはダブルナツトを
用いたりすることによりナツトの回転防止を図ってもよ
い。またナツトを所定の締付はトルクにより締付けた後
に、上記ナツトとアンカーボルトとを溶着することによ
り緩み止めを図ってもよい。

二、上記実施例では、継手金具を１字状の部材を用いて
構成しているが、これに限らず、例えばチャンネル部材
を用いて構成してもよい。

ホ、上記実施例では、ＰＣ版の下部の取付金具を下側は
り部材に溶着することにより剛結しているが、これに限
らず、ＰＣ版の下部をも上部と同様な取付構造を適用し
てもよい。

〔計算例〕

この発明による取付部構造と、従来の取付部構造（第３
１図参照）とを用いた２つの鉄骨造１７階建て建物につ
いて、代表的地震波（ＥＩ　Ｃｅｎｔｒ。

ＮＳ波）を用いてこれに対する弾性応答計算を行った。

なお本願発明による取付構造としては第１図に示す第１
実施例のものを用い、層せん断力値Ｑｙを３００００酎
に設定した。ＰＣ版としては両者共、幅１．７ｍ、高さ
３．６ｍ、厚さ１５ｃｍの一般的なＰＣカーテンウオー
ル部材を想定した。

また上記弾性応答計算をするにあたり、従来取付部構造
による場合のＰＣ版のばね定数を載荷試験により求めた
。この結果、従来取付部構造の場合のばね定数が第２８
図に示すようにＰＣ版１枚当たり３０００Ｋｇ／ａＡで
あった。また、本願取付部構造の場合のばね定数を計算
によって求めると、ＰＣ版１枚当たりほぼ３００００　
Ｋｇ　／　ａｓとなる。

上記弾性応答計算の結果を第２９図に示す。この結果に
よれば、従来取付部構造では層せん断力に対してＰＣ版
を除いた鉄骨軸組のみが抵抗するために建物の頂部変位
が第２９図に破線Ｘで示すように地震の加速度にほぼ比
例して増大する。そしてほぼ１４０Ｇａｌで弾性限界（
同図１点鎖線Ｙ参照〉を超える。これに対して本願取付
部構造では、同図に曲線Ｚで示すように大地震に相当す
る３００ＧＡＬでは弾性限界の頂部変位のほぼ１７′２
の頂部変位で済むとともに、弾性応答のほぼ１，７′４
となっている。なお従来取付部構造における頂部変位は
、第２９図に２点鎖線Ｘ−で示すように、上記弾性応答
値（破線Ｘ参照）とほとんど同じ応答値であり、この構
造による耐震効果は認められない。したがって本願取付
部構造は、従来取付部構造よりも建物の振動を低減する
ことができるということができる。

なおこの結果から本願取付部構造による設計例では、鉄
骨軸組の鉄骨重量をほぼ５％低減することができる。

第３０図は、本願取付部構造において、一定のはね定数
Ｋｏに対して設定する層せん断力値Ｑｙを変化させた場
合の地震応答計算結果を示したものである。これによれ
ば、変位を最小にするＱｙ１７）（ａ（Ｑｙｏ）が存在
することがわかる。したがってばね定数Ｋｏの設定に対
応して層せん断力値Ｑｙを上記Ｑｙｏとして設定すれば
よい。

〔発明の効果〕

以上説明したように、この発明の請求項１のＰＣ＃ｉ取
付部構造によれば、ＰＣ版の剛性を地震などによる振動
に対する抵抗要素として有効活用することにより、その
分だけ鉄骨軸組の強度を低減させることができ、これに
より鉄骨軸組の必要断面の低減化、コストの低減化を図
ることができる。

しかも、ＰＣ版の取付けられた建物全体としてＰＣ版と
鉄骨軸組とにより必要な耐震強度を発揮することができ
るとともに、所定値以上の層せん断力に対してはＰＣ版
と鉄骨軸組との間に滑りが生じるために、上記ＰＣ版に
過大な外力が作用することを確実に防止することができ
、その損傷を確実に防止することができる。

また請求項２によれば、上記請求項１による効果を締付
は手段により押圧力を加えることにより容易に得ること
ができる。

請求項３もしくは請求項４によれば、上記請求項１もし
くは請求項２による効果をナツトの締付はトルクを調整
することにより容易に得ることができる。

請求項５によれば、請求項２による効果に加えて、弾性
はりによる弾性力によって押圧力を加えることができ、
摺動面を緩ませることなく確実に密着させることができ
る。

請求項６によれば、請求項２による効果を複数種類の地
震動について得ることができる。

請求項７によれば、請求項６による効果を容易かつ確実
に得ることができる。

請求項８によれば、請求項７による効果に加えて風など
による微小な振動に対しても減衰効果を得ることができ
る。

請求項９によれば、請求項１による効果を積極的にかつ
正確に得ることができる。

請求項１０もしくは請求項１１によれば、上記請求項９
による効果を容易に得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は第２図のＡ−Ａ線における断面説明図、第２図
はこの発明の取付部構造の第１実施例を示す背面説明図
、第３図は第１図の上部の取付部の拡大断面図、第４図
は建物の鉄骨軸組の正面説明図、第５図は１枚のＰＣ版
に層せん断力が作用した場合の挙動を模式的に示す正面
説明図、第６図はＰＣ版の復元力特性を示す説明図、第
７図は建物の固有振動周期と地震応答との関係図、第８
図は第１実施例の下部取付部の他の態様を示す断面説明
図、第９図はさらに他の態様を示す断面説明図、第１０
図は第１１図のＢ−Ｂ線における断面説明図、第１１図
は第２実施例を示す第３図相当図、第１２図は第３実施
例を示す第３図相当図、第１３図は第１２図のＣ−Ｃ線
における断面説明図、第１４図は第１３図のＤ−Ｄ線に
おける断面説明図、第１５図は上記第３実施例の他の態
様を示す第１４図相当図、第１６図はさらに他の態様を
示す補助金具の凹部端面の拡大断面説明図、第１７図は
第４実施例の第１３図相当図、第１８図は第１７図のＥ
−Ｅ線における断面説明図、第１９図は第４実施例の油
圧シリンダの制御を示す正面説明図、第２０図は上記第
４実施例の他の態様を示す第１８図相当図、第２１図は
第５実施例のＰＣ版の背面説明図、第２２図は第２１図
のＦ−Ｆ線における断面説明図、第２３図は第６実施例
を示す正面説明図、第２４図は第２３図のＧ−Ｇ線にお
ける断面説明図、第２５図は第７実施例を示す正面説明
図、第２６図は第２５図のＨ−Ｈ線における断面説明図
、第２７図は第８実施例を示す正面説明図、第２８図は
水平方向荷重と水平方向変位との関係図、第２９図は地
震の加速度と頂部変位との関係図、第３０図は層せん断
力と頂部変位との関係図、第３１図は従来の取付部構造
を示す第１図相当図である。 １　、１　ａ　〜１　ｊ−ＰＣ版、２．２ａ　〜２ｉ−
・・下部取付金具、３，３ａ〜３Ｃ・・・アンカーボル
ト、４．４ｃ、４０ｄ、４１ｄ、、、摺動部材、５，５
ａ〜５ｅ・・・はり部材、６，６Ｃ，６ｄ・・・継手金
具、６ｉ、６ｊ・・・継手プレート、７ｄ、７ｅ・・・
補助金具、３０ｃｌ、　３１　ｄ−７ンカーホルト、３
０ｊ。 ３１ｊ、３２ｉ・・・ボルト、３２，３２ｄ、３３ｄ。 ３３　ｉ、３４ｊ、３５ｊ・・・ナツト、３１　ｉ、７
２ｄ、６１１．７１１（ｊ・・・長穴、８１・・・衝撃
吸収部材、９１．９１ａ〜９１ｃ・・・油圧シリンダ、
９３・・・υＪＩ［１手段、７１２・・・凹部の端面。 特許出願人　　学校法人　鶴学園 同　　　　有限会社　河内義就設計事務所同　　　　株
式会社　石−本店 代　理　人　　　　　　　弁理士　小谷悦司同　　　　
　　　　　弁理士　長１）正向　　　　　　　　　弁理
士　伊藤孝夫Ｌ」 ＼グ 第　　４　　図 第　　７　　図 Ｕ　　　　　　ぜ屯Ｆ？シＪのれ五ｊ月ノ司ｕｒ第　　
８　　　図 第　　９　　　図 ｂ 第　　１０　　　図 Ｌ−、、ゴ 第１１　図 第　　１２　　　図 第１３図 第　　１４　　　　図 第　　１８　　　図 第１９　図 六 ａ シ　　　第２５　図 第２８　図 水平方向変位△（ｃｍ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ＰＣ版と、このＰＣ版を取付ける骨組部材と、両者
   間に配置されてこの両者を互いに接続する変位抑制手段
   とを有し、上記ＰＣ版と骨組部材とは上記ＰＣ版に作用
   する層せん断力の作用方向と直交する方向で互いに相対
   向し、上記作用方向に摺動可能な摺動面を介して互いに
   接触し、上記変位抑制手段は、層せん断力の所定値まで
   は上記ＰＣ版と骨組部材との両者間で上記摺動面に沿つ
   た相対変位の発生を阻止し、上記所定値を超えると上記
   相対変位の発生を許すように構成されていることを特徴
   とするＰＣ版取付部構造。 ２、変位抑制手段が締付け手段により構成され、この締
   付け手段は、摺動面を互いに密着させる方向に押圧力を
   加えることにより生じる摺動摩擦抵抗力により相対変位
   の発生を阻止するように構成されていることを特徴とす
   る請求項１記載のＰＣ版取付部構造。 ３、締付け手段が、ＰＣ版に設けられた取付部と、骨組
   部材に設けられた取付部と、両者を貫通するボルトと、
   このボルトを締付けるナットとから構成され、摺動面が
   上記両取付部間の接触面により構成されるとともに、上
   記両取付部の一方もしくは双方には上記ボルトの相対変
   位を許す長穴が層せん断力の作用方向に貫通形成されて
   いることを特徴とする請求項２記載のＰＣ版取付部構造
   。 ４、締付け手段が、ＰＣ版から突出するように設けられ
   たアンカーボルトと、骨組部材に設けられ、上記アンカ
   ーボルトが貫通配置された継手金具と、上記アンカーボ
   ルトに螺合するナットとから構成され、摺動面が上記継
   手金具とＰＣ版との接触面により構成され、上記継手金
   具には上記アンカーボルトの相対変位を許す長穴が層せ
   ん断力の作用方向に貫通形成されていることを特徴とす
   る請求項２記載のＰＣ版取付部構造。 ５、締付け手段が、ＰＣ版に突出形成された摺動部と、
   骨組部材に固着された継手部材と、上記ＰＣ版に両端が
   螺着された弾性材料により形成された押えはり部材とか
   ら構成され、この押えはり部材はその中間部が上記継手
   金具を上記摺動部に押付けた状態で、上記継手金具と接
   触するように配置されていることを特徴とする請求項２
   記載のＰＣ版取付部構造。 ６、締付け手段が、ＰＣ版から突出するように設けられ
   た複数のアンカーボルトと、骨組部材に設けられ、上記
   アンカーボルトが貫通配置された継手部と、上記アンカ
   ーボルトに螺合するナットとから構成され、上記継手部
   は上記骨組部材に固定され、上記ＰＣ版と互いに摺動可
   能に接触された継手金具と、この継手金具に重ねられる
   とともに、互いに独立して摺動可能にＰＣ版と接触する
   ように重ねられた１または複数の補助金具とから構成さ
   れ、上記補助金具には、内側の継手金具が移動して当た
   ることにより、この継手金具から隣接する補助金具に順
   に層せん断力が伝達されるように当止面が形成されると
   ともに、この補助金具には層せん断力の作用方向へのア
   ンカーボルトの相対変位を許す長穴が貫通形成され、上
   記継手金具と補助金具とを取付けるそれぞれのアンカー
   ボルトのナットは互いに異なる値の層せん断力と対応す
   るように締付けられていることを特徴とする請求項２記
   載のＰＣ版取付部構造。 ７、補助金具は層せん断力の作用方向に長く形成され、
   その中間部には一側に隣接する他の補助金具もしくは継
   手金具を、上記作用方向に相対移動可能に収容する凹部
   が形成され、この凹部の内面によって当止面が構成され
   ていることを特徴とする請求項６記載のＰＣ版取付部構
   造。 ８、継手金具の端面と、この継手金具に隣接する補助金
   具の当止面との隙間、およびこの補助金具の端面と、こ
   の補助金具に隣接する他の補助金具の当止面との隙間の
   一方もしくは双方には、衝撃吸収部材が充填されている
   ことを特徴とする請求項６または請求項７記載のＰＣ版
   取付部構造。 ９、変位抑制手段が加力手段と、この加力手段の作動を
   制御する制御手段とから構成され、上記制御手段は、Ｐ
   Ｃ版と骨組部材との両者間の層せん断力の作用方向への
   相対変位、もしくは上記作用方向の相対外力が零になる
   ように、上記加力手段の作用力と作用方向とを制御する
   ように構成されていることを特徴とする請求項１記載の
   ＰＣ版取付部構造。 １０、加力手段が一対の油圧シリンダにより構成され、
   ＰＣ版にはアンカーボルトが突出するように設けられ、
   このアンカーボルトが骨組部材に固着された継手金具を
   貫通することにより上記ＰＣ版と骨組部材とが互いに連
   結され、上記継手金具には上記軸体の層せん断力の作用
   方向への移動を許す長穴が貫通形成されるとともに、上
   記継手金具と上記油圧シリンダとは、この一対の油圧シ
   リンダからの押圧力が上記継手金具に対して上記作用方
   向に互いに相反する方向に作用するように配置されてい
   ることを特徴とする請求項９記載のＰＣ版取付部構造。 １１、加力手段が一対の油圧シリンダにより構成され、
   上記ＰＣ版と骨組部材とには、一方に上記油圧シリンダ
   が固定されるとともに、他方に突部が形成され、この突
   部と上記油圧シリンダとは、この一対の油圧シリンダか
   らの押圧力が上記突部に対して上記作用方向に互いに相
   反する方向に作用するように配置されていることを特徴
   とする請求項９記載のＰＣ版取付部構造。