JPH04187227A - 乳化方法及び装置 - Google Patents
乳化方法及び装置Info
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- JPH04187227A JPH04187227A JP2311549A JP31154990A JPH04187227A JP H04187227 A JPH04187227 A JP H04187227A JP 2311549 A JP2311549 A JP 2311549A JP 31154990 A JP31154990 A JP 31154990A JP H04187227 A JPH04187227 A JP H04187227A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は分散液が分散媒中に微粒子状に分散した乳化液
の製造方法及び装置に関し、更に詳しくは粒子径分布の
均一な乳化液の製造方法及び装置に関するものである。
の製造方法及び装置に関し、更に詳しくは粒子径分布の
均一な乳化液の製造方法及び装置に関するものである。
従来の乳化方法及び装置は、分散媒と分散液を適当な割
合で、混合して予備乳化液を作り、これを高速攪拌機（
デイシルバー）、ホモジナイザー、インラインミキサー
などと称せられる乳化手段によって、更に微粒子状に乳
化して安定した乳濁液を製造するものである。
合で、混合して予備乳化液を作り、これを高速攪拌機（
デイシルバー）、ホモジナイザー、インラインミキサー
などと称せられる乳化手段によって、更に微粒子状に乳
化して安定した乳濁液を製造するものである。
この様な装置で乳化を行う場合、乳化に必要な剪断力の
働く領域が乳化翼の極近傍に限られているため剪断力が
乳化翼の遠近で不均一になり、分散液滴の粒子径分布が
広くなる問題があった。
働く領域が乳化翼の極近傍に限られているため剪断力が
乳化翼の遠近で不均一になり、分散液滴の粒子径分布が
広くなる問題があった。
そこで分散液滴の粒子径分布を均一にする装置としては
、乳化液に付与する剪断力を連続的または段階的に漸次
増加させる分散液滴の製造装置（特開昭５９−２６１２
９号公報）あるいは２重管の内円筒を回転し、予め振動
を与えておいた液を本体に入れることにより、均一な液
滴を発生させ流れ方向に平面的な流れを作る装置（特開
昭５６−１３９１２２号公報）などが開示されている。
、乳化液に付与する剪断力を連続的または段階的に漸次
増加させる分散液滴の製造装置（特開昭５９−２６１２
９号公報）あるいは２重管の内円筒を回転し、予め振動
を与えておいた液を本体に入れることにより、均一な液
滴を発生させ流れ方向に平面的な流れを作る装置（特開
昭５６−１３９１２２号公報）などが開示されている。
〔発明が解決しようとする課題］
しかしながら前者の代表的な乳化機として、コロイドミ
ルがあるが、これは乳化室の径に対して幅（奥行）が狭
く、且つ混合液の装置への供給。
ルがあるが、これは乳化室の径に対して幅（奥行）が狭
く、且つ混合液の装置への供給。
排出口の位置に充分な考慮が払われていないため、均一
な剪断力の作用する領域が狭いため、粗大粒子が小さく
ならない内に排出される、いわゆるショートバス現象が
生じる。特に流量を多くした場合この現象は顕著になり
、平均粒子径が大きくなりかつ粗大粒子の残った粒子径
分布の広いものとなる。すなわち粒子径分布の狭い乳濁
液を得るためには、非常に少ない流量でしか操作出来な
い欠点があった。
な剪断力の作用する領域が狭いため、粗大粒子が小さく
ならない内に排出される、いわゆるショートバス現象が
生じる。特に流量を多くした場合この現象は顕著になり
、平均粒子径が大きくなりかつ粗大粒子の残った粒子径
分布の広いものとなる。すなわち粒子径分布の狭い乳濁
液を得るためには、非常に少ない流量でしか操作出来な
い欠点があった。
また後者に関しては、この装置は５００μｍ程度の大き
な分散液滴を製造するもので、一般に乳化物と言われて
いる微少の分散液滴の製造には適さず、また内筒と外筒
間の平面的流れの渦は、剪断力分布を不均一にし、粒子
径分布が広くなる。
な分散液滴を製造するもので、一般に乳化物と言われて
いる微少の分散液滴の製造には適さず、また内筒と外筒
間の平面的流れの渦は、剪断力分布を不均一にし、粒子
径分布が広くなる。
更に液の供給口が二重管円筒の両端部のヘッダーに取付
けであるため、液の流れる部分が液排出口へ最短距離を
選ぶため、この場合も処理量を多くした場合に粗大粒子
のショートパス現象が発生し、粗大粒子の残る粒子径分
布の広い乳濁液になる問題があった。
けであるため、液の流れる部分が液排出口へ最短距離を
選ぶため、この場合も処理量を多くした場合に粗大粒子
のショートパス現象が発生し、粗大粒子の残る粒子径分
布の広い乳濁液になる問題があった。
いずれも分散液滴の粒子径分布が広くなりかつ大量処理
出来ない問題があった。
出来ない問題があった。
本発明の目的は、上記諸問題点を解決し、簡単な機構に
より粒子径が小さく、かつ粒子径分布が均一でかつ大量
処理が可能な乳化装置を提供することにある。
より粒子径が小さく、かつ粒子径分布が均一でかつ大量
処理が可能な乳化装置を提供することにある。
［課題を解決するための手段及び作用］本発明の上記目
的は （１）固定した外側円筒の中に内側゛円筒を回転させて
、内側円筒と外側円筒との間隙に分散媒と分散液との混
合液を通し乳濁液を得る乳化方法において、該混合液を
該外側円筒の一端部の側面の円周上より供給し、該混合
液が内外円筒間の間隙を回転しつつ移動する間、外内側
円筒の長さにわたって均一な剪断力を働かせて充分に乳
濁液とした後、該外筒の他端部の側面の円周上より該乳
濁液を排出させることを特徴とする乳化方法。
的は （１）固定した外側円筒の中に内側゛円筒を回転させて
、内側円筒と外側円筒との間隙に分散媒と分散液との混
合液を通し乳濁液を得る乳化方法において、該混合液を
該外側円筒の一端部の側面の円周上より供給し、該混合
液が内外円筒間の間隙を回転しつつ移動する間、外内側
円筒の長さにわたって均一な剪断力を働かせて充分に乳
濁液とした後、該外筒の他端部の側面の円周上より該乳
濁液を排出させることを特徴とする乳化方法。
（２）円筒形の外筒の中に該外筒と間隙を置いて同軸で
回転する円筒形の内筒を有する乳化装置において、外筒
と内筒の間隙が該内筒の長さにわたって均一であり、該
内筒の長さし≧内筒の直径Ｄ×０．６とし、前記外筒の
一端部の側面の円周上に設けた同装置への液供給口と、
他端部の側面の円周上に設けた液排出口を有することを
特徴とする乳化装置。
回転する円筒形の内筒を有する乳化装置において、外筒
と内筒の間隙が該内筒の長さにわたって均一であり、該
内筒の長さし≧内筒の直径Ｄ×０．６とし、前記外筒の
一端部の側面の円周上に設けた同装置への液供給口と、
他端部の側面の円周上に設けた液排出口を有することを
特徴とする乳化装置。
によって達成される。
本発明は内筒と外筒からなる２重円筒管の内筒を回転さ
せこの内筒と外筒の間隙を狭くして、その間隙に分散媒
と分散液との混合液を通し乳濁液を得る乳化方法におい
て、混合液に均一な剪断力が働くように内筒の長さを内
筒の直径×０．６より長くし、この間隙に核外筒の一端
部の側面の円周上に、好ましくは円周に沿って接線方向
に予め予備乳化された予備乳化液を供給し、該予備乳化
液に内筒の長さにわたって均一な剪断力を一定時間以上
作用させる事を特徴とするものである。
せこの内筒と外筒の間隙を狭くして、その間隙に分散媒
と分散液との混合液を通し乳濁液を得る乳化方法におい
て、混合液に均一な剪断力が働くように内筒の長さを内
筒の直径×０．６より長くし、この間隙に核外筒の一端
部の側面の円周上に、好ましくは円周に沿って接線方向
に予め予備乳化された予備乳化液を供給し、該予備乳化
液に内筒の長さにわたって均一な剪断力を一定時間以上
作用させる事を特徴とするものである。
以下本発明を図面に基づいて更に詳細に説明する。第１
回は本発明の方法を実施する装置の１実施例の概要側面
図、 第２〜４図は本発明の装置の内外筒の他の実施例
の部分断面回、゛第５図は本発明の装置の１実施例の概
要平面図である。
回は本発明の方法を実施する装置の１実施例の概要側面
図、 第２〜４図は本発明の装置の内外筒の他の実施例
の部分断面回、゛第５図は本発明の装置の１実施例の概
要平面図である。
第１図において、分散媒と分散液は予備乳化槽１におい
て適当な割合に調合され、攪拌機６によって成分的に均
一な混合液即ち予備乳化液が調製される。そしてこの予
備乳化液はポンプ２によって外筒３の下端部の側面の円
周上の液供給ロアａから外筒３と内筒４の間隙に送り込
まれる。内筒４はモーター５によって回転される。外筒
３と内筒４との間隙内に送り込まれた液は内応４の長さ
にわたって外筒３と内筒４の間隙で均一な剪断力を受け
ながら内外筒間の間隙を回転した後、液排出ロアｂの方
向に移動し、該核部３の上端部の側面の円周上の液排出
ロアｂを通って粒状の均一な乳濁液として次の工程に送
られる。
て適当な割合に調合され、攪拌機６によって成分的に均
一な混合液即ち予備乳化液が調製される。そしてこの予
備乳化液はポンプ２によって外筒３の下端部の側面の円
周上の液供給ロアａから外筒３と内筒４の間隙に送り込
まれる。内筒４はモーター５によって回転される。外筒
３と内筒４との間隙内に送り込まれた液は内応４の長さ
にわたって外筒３と内筒４の間隙で均一な剪断力を受け
ながら内外筒間の間隙を回転した後、液排出ロアｂの方
向に移動し、該核部３の上端部の側面の円周上の液排出
ロアｂを通って粒状の均一な乳濁液として次の工程に送
られる。
ここでこの予備乳化物は第５図に示すように外筒３の下
端部の側面より円周に沿って接線方向から内筒４の回転
方向に沿って供給し、外筒３と内筒４の間を旋回しなが
ら上端部に移動し、上端部の側面より円周に沿って接線
方向に排出させると、ショートバスを防ぎ、均一な乳濁
液を得るのに特に有効である。
端部の側面より円周に沿って接線方向から内筒４の回転
方向に沿って供給し、外筒３と内筒４の間を旋回しなが
ら上端部に移動し、上端部の側面より円周に沿って接線
方向に排出させると、ショートバスを防ぎ、均一な乳濁
液を得るのに特に有効である。
この為外筒３と内筒４の間を通過する予備乳化液は、シ
ョートバスすることなしに均一な時間、均一な剪断力が
与えられ微粒子の発生がなくかつ粗粒子も残らずに微粒
子化が進み非常に粒子径分布の均一な乳化物を得ること
が出来る。
ョートバスすることなしに均一な時間、均一な剪断力が
与えられ微粒子の発生がなくかつ粗粒子も残らずに微粒
子化が進み非常に粒子径分布の均一な乳化物を得ること
が出来る。
本発明の方法及び装置における外筒３と内筒４の間隙は
所望する粒径等によって決められるので、特に規定、す
るものではないが、−船釣には好ましくは０．０５ｍｍ
〜５ ｍｍ、 更に好ましくは０．１〜２ＩＩＩｆｆｌ
が良い。
所望する粒径等によって決められるので、特に規定、す
るものではないが、−船釣には好ましくは０．０５ｍｍ
〜５ ｍｍ、 更に好ましくは０．１〜２ＩＩＩｆｆｌ
が良い。
これより間隙が狭い場合には間隙の内筒と外筒の表面仕
上げの影響及び内筒の振れの影響が大きくなり間隙分布
が不均一になって、内筒回転数が早くなると剪断力が不
均一になり粒子径分布が広くなる。また内筒と外筒が接
触する恐れもあり長時間使用する場合故障の原因となる
。
上げの影響及び内筒の振れの影響が大きくなり間隙分布
が不均一になって、内筒回転数が早くなると剪断力が不
均一になり粒子径分布が広くなる。また内筒と外筒が接
触する恐れもあり長時間使用する場合故障の原因となる
。
一方間隙が広い場合、微粒子径を得るための剪断力を与
えるには、内筒の回転数を挙げねばならないが、この時
内筒外周近傍で微粒子が発生し粒子径分布が広くなる。
えるには、内筒の回転数を挙げねばならないが、この時
内筒外周近傍で微粒子が発生し粒子径分布が広くなる。
次に間隙部分における充分に乳濁液とする乳化液の滞留
時間は０．０２秒以上、望ましくは０．２秒以上が良い
。これより短いとショートパス現象が生じ、粗大粒子が
残って分布が広（なる。・内筒の長さは上記の滞留時間
を確保するように定めるが、内筒の直径りに対して０．
６倍以上、好ましくは１倍以上である。
時間は０．０２秒以上、望ましくは０．２秒以上が良い
。これより短いとショートパス現象が生じ、粗大粒子が
残って分布が広（なる。・内筒の長さは上記の滞留時間
を確保するように定めるが、内筒の直径りに対して０．
６倍以上、好ましくは１倍以上である。
本発明のポイントは、分散媒と分散液との混合液に常に
均一な剪断力を一定時間以上与える点であり、これによ
り粒子径分布の均ニな分散液滴を得ることが出来る。
均一な剪断力を一定時間以上与える点であり、これによ
り粒子径分布の均ニな分散液滴を得ることが出来る。
また本発明の装置では、内筒と外筒の間隙及び内筒の回
転数を調整することにより、１回の通過で目標の粒径の
分散液滴を得ることができ、乳濁液の連続製造が可能と
なる。第２図は内外筒の径を大きくした例を示している
が、この例においても粒子径分布の均一な乳濁液が出来
るという結果が得られている。
転数を調整することにより、１回の通過で目標の粒径の
分散液滴を得ることができ、乳濁液の連続製造が可能と
なる。第２図は内外筒の径を大きくした例を示している
が、この例においても粒子径分布の均一な乳濁液が出来
るという結果が得られている。
第３図は内外筒を横型にしたものであり、第４図は内円
筒を片側で受ける構造を示したものであるが、これらに
おいても粒子径分布の均一な乳濁液が出来るという結果
を得ている。
筒を片側で受ける構造を示したものであるが、これらに
おいても粒子径分布の均一な乳濁液が出来るという結果
を得ている。
以上の例に示す様に、本発゛明の乳化装置によれば、乳
濁液に均一な剪断力を一定時間以上均一に与える事によ
り、粒子径が小さく、粒子径分布が均一な乳濁液を大量
製造出来、且つ連続的に乳濁液を製造することが出来る
。
濁液に均一な剪断力を一定時間以上均一に与える事によ
り、粒子径が小さく、粒子径分布が均一な乳濁液を大量
製造出来、且つ連続的に乳濁液を製造することが出来る
。
以下実施例により、本発明を具体的に説明するが、本発
明は実施例に限定されるものではなく、その他のマイク
ロカプセル、トナー、薬品、化学品、化粧品の製造にも
用いる事が出来る。
明は実施例に限定されるものではなく、その他のマイク
ロカプセル、トナー、薬品、化学品、化粧品の製造にも
用いる事が出来る。
実施例−１
分散液としては、クリスタルバイオレットラクトン１０
重量部とベンゾイルロイコメチレンブルー１重量部及び
３− （４−（ジメチルアミン）−２−エトキシフェニ
ル〕、、 ７３７ （２−メチル−１−工、チル３−イ
ンドリル）−４−アザフタリド４重量部をジイソプロピ
ルナフタレン２００重量部に溶解しこの油性液に多価イ
ソシアネートとして力、ルポジイミド変性ジフェニルメ
タンジイソシア ・ネート（日本ポリウレタン社
製、商品名「ミリオネート ＭＴＬ、を１６重量部とへ
キサメチレンジイソシアネートのビウレット体（住友バ
イエルウレタン社製、商品名スミジュールＮ−３２００
」）１４重量部とアミンのアルキレンオキサイド付加物
（エチレンジアミンに対するブチレノキサイドの付加モ
ル数１６．８モル 分子量１２６７）６重量部を溶解し
たものを調整した。
重量部とベンゾイルロイコメチレンブルー１重量部及び
３− （４−（ジメチルアミン）−２−エトキシフェニ
ル〕、、 ７３７ （２−メチル−１−工、チル３−イ
ンドリル）−４−アザフタリド４重量部をジイソプロピ
ルナフタレン２００重量部に溶解しこの油性液に多価イ
ソシアネートとして力、ルポジイミド変性ジフェニルメ
タンジイソシア ・ネート（日本ポリウレタン社
製、商品名「ミリオネート ＭＴＬ、を１６重量部とへ
キサメチレンジイソシアネートのビウレット体（住友バ
イエルウレタン社製、商品名スミジュールＮ−３２００
」）１４重量部とアミンのアルキレンオキサイド付加物
（エチレンジアミンに対するブチレノキサイドの付加モ
ル数１６．８モル 分子量１２６７）６重量部を溶解し
たものを調整した。
次に分散媒として水１３５重量部にポリビニルアルコー
ル１５重量部を熔解したものを調整した。
ル１５重量部を熔解したものを調整した。
第１図に示すような装置で、攪拌機６の翼径７０１Ｔ１
ｍのプロペラ攪拌機で分散媒を８０Ｏｒｐｍで攪拌しな
がら、上記分散液を注ぎ水中油滴型乳化液を形成させ混
合液である予備乳化液とした。
ｍのプロペラ攪拌機で分散媒を８０Ｏｒｐｍで攪拌しな
がら、上記分散液を注ぎ水中油滴型乳化液を形成させ混
合液である予備乳化液とした。
次にこの予備乳化液を第１図に示すような装置に流量０
、 ３４２ ／ｍｉｎ 〜３ ｊ２ ／ｍｉｎ 、内
筒４の径１００ｍｍ、内外筒の間隙０．５ｍｍ、内筒長
さし＝２００ｍｍ、モータ５の回転数２０００ｒｐｍ、
乳化装置の通過回数１回で処理して乳濁液を得た。
、 ３４２ ／ｍｉｎ 〜３ ｊ２ ／ｍｉｎ 、内
筒４の径１００ｍｍ、内外筒の間隙０．５ｍｍ、内筒長
さし＝２００ｍｍ、モータ５の回転数２０００ｒｐｍ、
乳化装置の通過回数１回で処理して乳濁液を得た。
コールタ−カウンターＴＡ−ＩＩ型でこの乳濁液の平均
粒子径及び粒子径分布を測定した。この時の平均粒子径
を第６図の及び第７図の線ａとして、またこの時の粒子
径分布分布Ｄ９０／ＤＩＯの値を第８図、および第９図
に線ａとして示す。
粒子径及び粒子径分布を測定した。この時の平均粒子径
を第６図の及び第７図の線ａとして、またこの時の粒子
径分布分布Ｄ９０／ＤＩＯの値を第８図、および第９図
に線ａとして示す。
比較例−１
実施例−１の予備乳化液を剪断力が徐々にもしくは連続
的に変化する第１０図に示すような、コロイドミルＡ（
特殊機化工業■製）回転翼径ｄ１一９５胴、奥行（長さ
）ｊ２＋＝１３画、にて流量０、 ３〜０． ９ ｆｆ
ｉ／ｍｉｎ、ロークーとステーク−の間隙０．５ｍｍ、
回転数１５０Ｏｒｐｍ、通過回数１回の条件で処理して
乳濁液を得た。コールタ−カウンターＴＡ−ＩＩでこの
乳濁液の平均粒子径及び粒子径分布を測定した。
的に変化する第１０図に示すような、コロイドミルＡ（
特殊機化工業■製）回転翼径ｄ１一９５胴、奥行（長さ
）ｊ２＋＝１３画、にて流量０、 ３〜０． ９ ｆｆ
ｉ／ｍｉｎ、ロークーとステーク−の間隙０．５ｍｍ、
回転数１５０Ｏｒｐｍ、通過回数１回の条件で処理して
乳濁液を得た。コールタ−カウンターＴＡ−ＩＩでこの
乳濁液の平均粒子径及び粒子径分布を測定した。
この時の平均粒子径を第６図に線すとして、粒子径分布
Ｄ９０／Ｄ１０の値を第８図に線すとして示す。
Ｄ９０／Ｄ１０の値を第８図に線すとして示す。
比較例−２
実施例−１の予備乳化液を第１１図に示すようなコロイ
ドミルＢ（日本精機製作所■製）で、内径筒Ｌ＝７０ｍ
ｍ、奥行（長さ） ｊ２ｚ 〜４０ｍｍ。
ドミルＢ（日本精機製作所■製）で、内径筒Ｌ＝７０ｍ
ｍ、奥行（長さ） ｊ２ｚ 〜４０ｍｍ。
にて流量１、（１−３，０！！、／ｍｉｎ 、 ロータ
ーとステーク−の間隙０． ５ｍｍ 回転数１５０Ｏ
ｒｐｍ、通過回数１回の条件で処理して乳濁液を得た。
ーとステーク−の間隙０． ５ｍｍ 回転数１５０Ｏ
ｒｐｍ、通過回数１回の条件で処理して乳濁液を得た。
コールタ−カウンターＴＡ−Ｉ［でこの乳濁液の平均粒
子径及び粒子径分布を測定した。
子径及び粒子径分布を測定した。
この時の平均粒子径を第７図に線Ｃとして、粒子径分布
を第９図に線Ｃとして示す。
を第９図に線Ｃとして示す。
尚図中のｄは算術平均粒子径、ＤＩＯ，Ｄ９０は累積体
積分布より求めたそれぞれ１０％及び９０％における粒
子径で、Ｄ９０／ＤＩＯは粒子径分布がどの程度シャー
プであるかを表し、Ｄ９０／ＤｌＯの値が小さいほど粒
子径分布がシャープである事を意味する。
積分布より求めたそれぞれ１０％及び９０％における粒
子径で、Ｄ９０／ＤＩＯは粒子径分布がどの程度シャー
プであるかを表し、Ｄ９０／ＤｌＯの値が小さいほど粒
子径分布がシャープである事を意味する。
第６図及び第７図から見られるように、本発明による平
均粒径は供給流量０．３ｆｆ／ｍｉｎ〜３．ＯＩ！、／
ｍｉｎの量変化せず７μｍに安定しているが、コロイド
ミルＡ、及びＢにおける平均粒径は供給流量によって平
均粒径が６．４〜８１μｍの間に変動しており、累積体
積分布より求めたバーセント粒子径による粒子径分布も
本発明においてはＤ９０／Ｄ１０＝１．７に安定してい
るのに対し、従来のコロイドミルはＤ９０／Ｄ１０＝１
．７〜２．５に変動しており、全体的にみて、従来のコ
ロイドミルでは均一な平均粒径及び分布は小流量の時に
しか得られないことを示している。
均粒径は供給流量０．３ｆｆ／ｍｉｎ〜３．ＯＩ！、／
ｍｉｎの量変化せず７μｍに安定しているが、コロイド
ミルＡ、及びＢにおける平均粒径は供給流量によって平
均粒径が６．４〜８１μｍの間に変動しており、累積体
積分布より求めたバーセント粒子径による粒子径分布も
本発明においてはＤ９０／Ｄ１０＝１．７に安定してい
るのに対し、従来のコロイドミルはＤ９０／Ｄ１０＝１
．７〜２．５に変動しており、全体的にみて、従来のコ
ロイドミルでは均一な平均粒径及び分布は小流量の時に
しか得られないことを示している。
以上の結果より明らかなように、本発明の乳化装置は従
来のコロイドミルの様に連続的に剪断力が増加する装置
に比べ、粒子径分布のより均一な乳濁液を大量に連続的
に生産することが可能となった。
来のコロイドミルの様に連続的に剪断力が増加する装置
に比べ、粒子径分布のより均一な乳濁液を大量に連続的
に生産することが可能となった。
第１図は本発明の方法を用いた装置の１実施例の概要側
面図、第２図〜第４図は本発明の装置の内外筒の他の実
施例の部分断面図、第５図は本発明の装置の一実施例の
概要平面図、第６図及び第７図は各々実施例−１及び比
較例−１，２における流量と平均粒子径の関係を示した
図表、第８図及び第９図は各々実施例−１及び比較例１
，２における流量と粒子径分布の関係を示した図表と＃
；ｉ吐、ｌ＋＋Ｅｌ？ 徒ネ＝ｖ〕ｏ４Ｆ、’＋ｈＪＪ
１ｊｊｌ）ｌｅｉ’ｉＪ。 １・・・予備乳化機 ２・・・定量ポンプ３・・・外
筒 ４・・・内筒 ５・・・モーター ６・・・攪拌機７ａ・・・液供
給口 アｂ・・・液排出口 （ＬｔＪｒｒ） ｐ （山ｒｒ）ｐ く５ ＼ つ−− 第８図 Ｑ（１／ｍ１ｎ） コロイドミルＡ 第９図 Ｑ（１／ｍ１ｎ） コロイドミルＢ
面図、第２図〜第４図は本発明の装置の内外筒の他の実
施例の部分断面図、第５図は本発明の装置の一実施例の
概要平面図、第６図及び第７図は各々実施例−１及び比
較例−１，２における流量と平均粒子径の関係を示した
図表、第８図及び第９図は各々実施例−１及び比較例１
，２における流量と粒子径分布の関係を示した図表と＃
；ｉ吐、ｌ＋＋Ｅｌ？ 徒ネ＝ｖ〕ｏ４Ｆ、’＋ｈＪＪ
１ｊｊｌ）ｌｅｉ’ｉＪ。 １・・・予備乳化機 ２・・・定量ポンプ３・・・外
筒 ４・・・内筒 ５・・・モーター ６・・・攪拌機７ａ・・・液供
給口 アｂ・・・液排出口 （ＬｔＪｒｒ） ｐ （山ｒｒ）ｐ く５ ＼ つ−− 第８図 Ｑ（１／ｍ１ｎ） コロイドミルＡ 第９図 Ｑ（１／ｍ１ｎ） コロイドミルＢ
Claims (2)
- （１）固定した外側円筒の中に内側円筒を回転させて、
内側円筒と外側円筒との間隙に分散媒と分散液との混合
液を通し乳濁液を得る乳化方法において、該混合液を該
外側円筒の一端部の円周上より供給し、該混合液が内外
円筒間の間隙を回転しつつ移動する間、該内側円筒の長
さにわたって均一な剪断力を働かせて充分に乳濁液とし
た後、該外側円筒の他端部の側面の円周上より該乳濁液
を排出させることを特徴とする乳化方法。 - （２）円筒形の外筒の中に該外筒と間隙を置いて同軸で
回転する円筒形の内筒を有する乳化装置において、外筒
と内筒の間隙が外内筒の長さにわたって均一であり、該
内筒の長さＬ≧内筒の直径Ｄ×０．６とし、前記外筒の
一端部の側面の円周上に設けた同装置への液供給口と、
他端部の側面の円周上に設けた液排出口を有することを
特徴とする乳化装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2311549A JP2630501B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | 乳化方法及び装置 |
| US07/791,148 US5370824A (en) | 1990-11-19 | 1991-11-13 | Emulsifying method and apparatus |
| DE69124571T DE69124571T2 (de) | 1990-11-19 | 1991-11-15 | Emulgierverfahren und -vorrichtung |
| ES91119568T ES2099729T3 (es) | 1990-11-19 | 1991-11-15 | Procedimiento y dispositivo de emulsificacion. |
| EP91119568A EP0486974B1 (en) | 1990-11-19 | 1991-11-15 | Emulsifying method and apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2311549A JP2630501B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | 乳化方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04187227A true JPH04187227A (ja) | 1992-07-03 |
| JP2630501B2 JP2630501B2 (ja) | 1997-07-16 |
Family
ID=18018577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2311549A Expired - Lifetime JP2630501B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | 乳化方法及び装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5370824A (ja) |
| EP (1) | EP0486974B1 (ja) |
| JP (1) | JP2630501B2 (ja) |
| DE (1) | DE69124571T2 (ja) |
| ES (1) | ES2099729T3 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1991
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- 1991-11-15 DE DE69124571T patent/DE69124571T2/de not_active Expired - Fee Related
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