JPH04183821A - 塗装用ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
塗装用ステンレス鋼帯の製造方法Info
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- JPH04183821A JPH04183821A JP31200790A JP31200790A JPH04183821A JP H04183821 A JPH04183821 A JP H04183821A JP 31200790 A JP31200790 A JP 31200790A JP 31200790 A JP31200790 A JP 31200790A JP H04183821 A JPH04183821 A JP H04183821A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、塗装用ステンレス鋼帯の製造方法に係り、特
に塗装密着性、加工性に優れた塗装用ステンレス鋼帯の
生産性のよい製造方法に関する。
に塗装密着性、加工性に優れた塗装用ステンレス鋼帯の
生産性のよい製造方法に関する。
〈従来の技術〉
塗装用ステンレス鋼板は、ステンレス特有の光沢を消し
て防眩性をもたせることができること、北国において雪
下し時に塗膜に傷がついてもトタンの如く錆びないこと
、加工時あるいは施工時のもらいさび、汚れを防止でき
ること、瓦、塩ビ鋼板、アクリル樹脂フィルム鋼板に比
し軽量であることなどから、屋外で使用される屋根材や
太陽熱温水器用として需要が急増している。 このよう
にすぐれた特性を有する塗装用ステンレス鋼板であるが
、反面衣のような問題を有している。
て防眩性をもたせることができること、北国において雪
下し時に塗膜に傷がついてもトタンの如く錆びないこと
、加工時あるいは施工時のもらいさび、汚れを防止でき
ること、瓦、塩ビ鋼板、アクリル樹脂フィルム鋼板に比
し軽量であることなどから、屋外で使用される屋根材や
太陽熱温水器用として需要が急増している。 このよう
にすぐれた特性を有する塗装用ステンレス鋼板であるが
、反面衣のような問題を有している。
(1)ステンレス鋼は高耐食性であるから、トタンのよ
うに化学処理で塗料との密着性を確保するのが困難であ
る。
うに化学処理で塗料との密着性を確保するのが困難であ
る。
(2)ステンレス鋼はトタンに比し硬く、加工が困難で
ある。
ある。
このような問題点を解決するため、塗装用ステンレス鋼
素材は、従来、例えば特開昭52−22517号に開示
されているように、通常のステンレス製造工程(ステン
レス熱延鋼帯−中間圧延工程→中間焼鈍酸洗工程−仕上
げ圧延工程→仕上げ焼鈍酸洗工程→スキンパス工程)に
おいて、特に仕上げ焼鈍酸洗工程とスキンパス工程は通
常のステンレス鋼の製造と異なり次のような特色を有し
ている。 すなわち、仕上げ焼鈍酸洗工程は軟質化およ
び表面粗度を粗大化するため、連続焼鈍酸洗ラインの速
度を通常の場合の1/2として過焼鈍、過酸洗を行う。
素材は、従来、例えば特開昭52−22517号に開示
されているように、通常のステンレス製造工程(ステン
レス熱延鋼帯−中間圧延工程→中間焼鈍酸洗工程−仕上
げ圧延工程→仕上げ焼鈍酸洗工程→スキンパス工程)に
おいて、特に仕上げ焼鈍酸洗工程とスキンパス工程は通
常のステンレス鋼の製造と異なり次のような特色を有し
ている。 すなわち、仕上げ焼鈍酸洗工程は軟質化およ
び表面粗度を粗大化するため、連続焼鈍酸洗ラインの速
度を通常の場合の1/2として過焼鈍、過酸洗を行う。
スキンバス工程は塗料密着性の確保の目的で表面粗度を
大にするためのダルスキンバスを行う。 上記のような
特色を有する従来法にお・いては、なお次のような問題
点を有している。
大にするためのダルスキンバスを行う。 上記のような
特色を有する従来法にお・いては、なお次のような問題
点を有している。
(イ)通常のステンレス鋼より過焼鈍、過酸洗とするこ
とにより軟質化および表面粗度粗大とするため仕上げ焼
鈍酸洗(以下仕上げAPという)のライン速度を通常の
場合の1/2としているため生産性が非常に悪い。
とにより軟質化および表面粗度粗大とするため仕上げ焼
鈍酸洗(以下仕上げAPという)のライン速度を通常の
場合の1/2としているため生産性が非常に悪い。
(ロ)通常、スキンバスによる圧下率はスキンバスロー
ルの特性上最大でも1%程度であり、この程度ではダル
スキンバス素材の表面粗度を大にしても高々0.5〜1
.5μmであり、この程度の表面粗度では塗料密着性は
十分とはいえない。
ルの特性上最大でも1%程度であり、この程度ではダル
スキンバス素材の表面粗度を大にしても高々0.5〜1
.5μmであり、この程度の表面粗度では塗料密着性は
十分とはいえない。
(ハ)仕上げAP時の過焼鈍によりせフかく軟質化して
も、後続するスキンバスの圧下により硬質化することを
避けられない。
も、後続するスキンバスの圧下により硬質化することを
避けられない。
(ニ)ダルスキンバス後の表面粗度は鋭角的であり塗装
時塗料の流れ込みが悪く、塗料密着性が劣っている。
時塗料の流れ込みが悪く、塗料密着性が劣っている。
〈発明が解決しようとする課題〉
これらの問題点を解決すべく特公昭61−48568号
では中間焼鈍酸洗工程を終了した素材をロール面平均粗
度Ra2〜20μmのロールを使用して圧下率2〜25
%で仕上げ冷間圧延する工程を追加することにより仕上
げ焼鈍酸洗後のスキンパス工程を省略して塗装用ステン
レス鋼素材を製造する方法を提供している。 しかし、
この方法においても中間焼鈍酸洗後に塗装用ステンレス
鋼素材の圧延用に上記のようなロールに交換する必要が
あり、通常のステンレス鋼板と異なる工程をとらざるを
得ない。
では中間焼鈍酸洗工程を終了した素材をロール面平均粗
度Ra2〜20μmのロールを使用して圧下率2〜25
%で仕上げ冷間圧延する工程を追加することにより仕上
げ焼鈍酸洗後のスキンパス工程を省略して塗装用ステン
レス鋼素材を製造する方法を提供している。 しかし、
この方法においても中間焼鈍酸洗後に塗装用ステンレス
鋼素材の圧延用に上記のようなロールに交換する必要が
あり、通常のステンレス鋼板と異なる工程をとらざるを
得ない。
一方、近年−段と厳しくなってきた自動車の防錆性能向
上への要求に対応すべく、特に腐食環境が厳しく、使用
中に高温となる自動車の足回り用部材として、塗装ステ
ンレス鋼が用いられているが、種々の複雑な加工により
塗料が剥離しやすい等の問題があり、そのため加工の厳
しい用途にはその使用が限定されていた。 このような
塗料の剥離は塗料と下地ステンレスとの密着性が劣るた
め生ずるものであり、そのため塗料とステンレスとの密
着性を向上させる方法が待望されていた。 このような
塗料とステンレスとの密着性向上方法として、ステンレ
スの前処理方法が検討され、特開昭57−161069
号、同57−161070号ではステンレス表面にクロ
メート処理を施す等が提案されているが、塗料とステン
レスとの密着性が向上するものの未だ加工の厳しい用途
には実用に供するまでには至っていないのが現状である
。
上への要求に対応すべく、特に腐食環境が厳しく、使用
中に高温となる自動車の足回り用部材として、塗装ステ
ンレス鋼が用いられているが、種々の複雑な加工により
塗料が剥離しやすい等の問題があり、そのため加工の厳
しい用途にはその使用が限定されていた。 このような
塗料の剥離は塗料と下地ステンレスとの密着性が劣るた
め生ずるものであり、そのため塗料とステンレスとの密
着性を向上させる方法が待望されていた。 このような
塗料とステンレスとの密着性向上方法として、ステンレ
スの前処理方法が検討され、特開昭57−161069
号、同57−161070号ではステンレス表面にクロ
メート処理を施す等が提案されているが、塗料とステン
レスとの密着性が向上するものの未だ加工の厳しい用途
には実用に供するまでには至っていないのが現状である
。
本発明はこのような状況に鑑みてなされたもので、塗料
とステンレス鋼との密着性を改善し、厳しい加工が施さ
れても塗料の剥離が生しない安価な塗装用ステンレス鋼
帯の製造方法を提供することを目的としている。
とステンレス鋼との密着性を改善し、厳しい加工が施さ
れても塗料の剥離が生しない安価な塗装用ステンレス鋼
帯の製造方法を提供することを目的としている。
く課題を解決するための手段〉
上記目的を解決するために本発明によれば、ステンレス
冷延鋼帯を連続焼鈍した後酸洗して仕上げるに際し、前
記焼鈍時の焼鈍雰囲気を加熱バーナーの空気比0.6〜
1.0の範囲内で燃焼させた燃焼生成ガスとすることを
特徴とする塗装用ステンレス鋼帯の製造方法が提供され
る。
冷延鋼帯を連続焼鈍した後酸洗して仕上げるに際し、前
記焼鈍時の焼鈍雰囲気を加熱バーナーの空気比0.6〜
1.0の範囲内で燃焼させた燃焼生成ガスとすることを
特徴とする塗装用ステンレス鋼帯の製造方法が提供され
る。
以下に本発明をさらに詳細に説明する。
通常、冷間圧延されたフェライト系ステンレス冷延鋼帯
またはオーステナイト系ステンレス鋼帯は液化石油ガス
、液化天然ガス、コークス炉ガス等を燃焼させた雰囲気
で焼鈍される。
またはオーステナイト系ステンレス鋼帯は液化石油ガス
、液化天然ガス、コークス炉ガス等を燃焼させた雰囲気
で焼鈍される。
この焼鈍時に銅帯表面に生成した酸化スケールを完全に
除去するため、焼鈍後フェライト系ステンレス冷延鋼帯
の場合は中性塩電解lA埋後、硝酸電解処理を行い、オ
ーステナイト系ステンレス冷延鋼帯の場合は中性塩電解
処理後、硝フッ酸浸漬、硝酸電解処理を行う。
除去するため、焼鈍後フェライト系ステンレス冷延鋼帯
の場合は中性塩電解lA埋後、硝酸電解処理を行い、オ
ーステナイト系ステンレス冷延鋼帯の場合は中性塩電解
処理後、硝フッ酸浸漬、硝酸電解処理を行う。
このような酸洗処理後、水洗、乾燥を行い塗装用ステン
レス鋼帯とする。 前記焼鈍時の燃焼ガスの完全燃焼に
必要な最小限空気量(理論空気量)を1とした場合のこ
れらの燃焼ガスに対する混合空気の比率(空気比)を0
,6〜1.0の範囲内として焼鈍することにより、焼鈍
酸洗後のステンレス表面の粗度が大きくなり塗料密着性
が十分となる。
レス鋼帯とする。 前記焼鈍時の燃焼ガスの完全燃焼に
必要な最小限空気量(理論空気量)を1とした場合のこ
れらの燃焼ガスに対する混合空気の比率(空気比)を0
,6〜1.0の範囲内として焼鈍することにより、焼鈍
酸洗後のステンレス表面の粗度が大きくなり塗料密着性
が十分となる。
すなわち、空気比が1より大きくなると焼鈍酸洗後の粗
度が不十分で塗料密着性が不良となる。 一方、空気比
を0.6より低下すると焼鈍時に厚い酸化皮膜が生成し
、酸洗性が極端に悪くなり、通常の製造工程ではスケー
ル残りを生じ塗装性が悪くなる。
度が不十分で塗料密着性が不良となる。 一方、空気比
を0.6より低下すると焼鈍時に厚い酸化皮膜が生成し
、酸洗性が極端に悪くなり、通常の製造工程ではスケー
ル残りを生じ塗装性が悪くなる。
第1図にフェライト系ステンレス冷延鋼帯を種々の燃焼
雰囲気で焼鈍するにあたって空気比を種々変化させてそ
の後の酸洗処理後のステンレス鋼表面の表面粗度を調べ
た結果を示す。
雰囲気で焼鈍するにあたって空気比を種々変化させてそ
の後の酸洗処理後のステンレス鋼表面の表面粗度を調べ
た結果を示す。
第1図から空気比を0.6〜i、oの範囲内とすること
により、表面粗度が大きくなり塗装用として優れている
ことがわかる。
により、表面粗度が大きくなり塗装用として優れている
ことがわかる。
なお、本発明では焼鈍時の加熱時間や加熱温度、酸洗条
件については特に限定するものではなく、鋼種や銅帯の
厚み等に応じて適宜選定すればよい。
件については特に限定するものではなく、鋼種や銅帯の
厚み等に応じて適宜選定すればよい。
〈実施例〉
以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。
(実施例1)
供試材料として5US430の冷延板で板厚0.3mm
のものを用いた。 これらの供試材料をコークス炉ガス
、液化石油ガス、液化天然ガスを空気比0.6〜1.0
で燃焼させた雰囲気中で実験室的に焼鈍した。 焼鈍条
件は820℃×10秒間保持とし、全在炉時間1oo秒
とした。 さらに、酸洗は中性塩電解、硝酸電解を行っ
た。 ここで中性塩電解は、液温8゜℃、200g/f
!、濃度のNa2s04電解液を用い、電流密度は陽極
20 八/dm’ 、陰極1゜A/dm2にて行フた。
のものを用いた。 これらの供試材料をコークス炉ガス
、液化石油ガス、液化天然ガスを空気比0.6〜1.0
で燃焼させた雰囲気中で実験室的に焼鈍した。 焼鈍条
件は820℃×10秒間保持とし、全在炉時間1oo秒
とした。 さらに、酸洗は中性塩電解、硝酸電解を行っ
た。 ここで中性塩電解は、液温8゜℃、200g/f
!、濃度のNa2s04電解液を用い、電流密度は陽極
20 八/dm’ 、陰極1゜A/dm2にて行フた。
得られた塗装用ステンレス鋼板に、トップコートとし
てシリコンポリエステル樹脂を25〜30μm、ブライ
マーとしてウレタン変性エポキシ樹脂を25〜30μm
施した。 これら塗装用ステンレス鋼板および塗装後の
ステンレス鋼板の特性試験結果を第1表に示す(本発明
例1〜3)。
てシリコンポリエステル樹脂を25〜30μm、ブライ
マーとしてウレタン変性エポキシ樹脂を25〜30μm
施した。 これら塗装用ステンレス鋼板および塗装後の
ステンレス鋼板の特性試験結果を第1表に示す(本発明
例1〜3)。
(比較例1〜3)
実施例1と同様な冷延板について、コークス炉ガス、液
化石油ガス、液化天然ガスを空気比を1より大きくして
燃焼させた雰囲気中で実験室的に焼鈍し、引き続いて中
性塩処理、硝酸処理を行った。 空気比以外の焼鈍条件
、塗装条件は実施例1と同様とした。 これら塗装用ス
テンレス鋼板および塗装後のステンレス鋼板の特性試験
結果を第2表に示す。
化石油ガス、液化天然ガスを空気比を1より大きくして
燃焼させた雰囲気中で実験室的に焼鈍し、引き続いて中
性塩処理、硝酸処理を行った。 空気比以外の焼鈍条件
、塗装条件は実施例1と同様とした。 これら塗装用ス
テンレス鋼板および塗装後のステンレス鋼板の特性試験
結果を第2表に示す。
(比較例4.5)
SUS430の板厚0.3mmの塗装用ステンレス鋼材
を冷間圧延時のロール面平均粗゛度Raが5μmのロー
ルを用い、圧下率5%で圧延したのち、液化石油ガス、
液化天然ガスを空気比1.2および1.5で燃焼させた
雰囲気中で実験室的に焼鈍を行い、スキンバスを省略す
る工程で製造した。 このあと酸洗を行い、塗装を施し
た。 空気比以外の焼鈍条件、酸洗条件、塗装条件は実
施例1と同様とした。 これらの塗装用ステンレス鋼板
および塗装後のステンレス鋼板の特性試験結果を第3表
に示す。
を冷間圧延時のロール面平均粗゛度Raが5μmのロー
ルを用い、圧下率5%で圧延したのち、液化石油ガス、
液化天然ガスを空気比1.2および1.5で燃焼させた
雰囲気中で実験室的に焼鈍を行い、スキンバスを省略す
る工程で製造した。 このあと酸洗を行い、塗装を施し
た。 空気比以外の焼鈍条件、酸洗条件、塗装条件は実
施例1と同様とした。 これらの塗装用ステンレス鋼板
および塗装後のステンレス鋼板の特性試験結果を第3表
に示す。
なお、第4表に上記特性試験の条件を明記した。
第1表、第2表、第3表から、本発明法によって製造さ
れた塗装用ステンレス鋼素材は表面粗度が大きく、それ
から得られた塗装後のステンレス鋼板は優れた塗、料密
着性を有していることは明らかである。
れた塗装用ステンレス鋼素材は表面粗度が大きく、それ
から得られた塗装後のステンレス鋼板は優れた塗、料密
着性を有していることは明らかである。
塗装用ステンレス鋼素材の表面状況の顕微鏡写真を第2
〜4図に示す。 本発明例のものを第2.3図、比較例
3に示す(液化天然ガスを空気比1.4で燃焼後の)も
のを第4図に示した。 第2図および第4図は仕上げ焼
鈍後中性塩電解、硝酸電解で酸洗を行った場合、第3図
は仕上げ焼鈍後硝酸1sog/Itと塩酸5g/fLの
混合液で酸洗を行った場合の酸洗後の表面状態である。
〜4図に示す。 本発明例のものを第2.3図、比較例
3に示す(液化天然ガスを空気比1.4で燃焼後の)も
のを第4図に示した。 第2図および第4図は仕上げ焼
鈍後中性塩電解、硝酸電解で酸洗を行った場合、第3図
は仕上げ焼鈍後硝酸1sog/Itと塩酸5g/fLの
混合液で酸洗を行った場合の酸洗後の表面状態である。
いずれの酸洗方法によっても本発明法によるものは表
面状況が比較例にくらべ粗いことがわかる。
面状況が比較例にくらべ粗いことがわかる。
なお、5US304を用いて同様に行った結果、5US
430と同様本発明により塗料密着性、加工性とも良好
な結果が得られた。
430と同様本発明により塗料密着性、加工性とも良好
な結果が得られた。
第1表
第 2 表
第 3 表
第 4 表
〈発明の効果〉
本発明は、以上説明したように構成されているので、コ
ークス炉ガス、液化石油ガス、液化天然ガスを燃焼させ
た雰囲気中において空気比を0.6〜10の範囲内とす
ることにより、塗料密着性に優れた塗装用ステンレス鋼
素材を得ることができる。 また、本発明により得られ
る塗装用ステンレス鋼帯は、特に自動車等のマフラー用
途として適している。 さらに、製造上、次のような効
果を有する。
ークス炉ガス、液化石油ガス、液化天然ガスを燃焼させ
た雰囲気中において空気比を0.6〜10の範囲内とす
ることにより、塗料密着性に優れた塗装用ステンレス鋼
素材を得ることができる。 また、本発明により得られ
る塗装用ステンレス鋼帯は、特に自動車等のマフラー用
途として適している。 さらに、製造上、次のような効
果を有する。
(1)中間焼鈍酸洗後仕上げ冷延工程でロールを塗装用
ステンレス鋼用に変更する必要がないため、通常のロー
ルで仕上げ冷間圧延が可能であり、これまでのロール交
換に費やしていた時間が削減でき、生産効率の上昇、原
単位の低下に役立つ。
ステンレス鋼用に変更する必要がないため、通常のロー
ルで仕上げ冷間圧延が可能であり、これまでのロール交
換に費やしていた時間が削減でき、生産効率の上昇、原
単位の低下に役立つ。
(2)従来の如く仕上げAPを過度に行う必要がないた
め通常の通板速度で焼鈍酸洗が可能であり、これまで1
/2に下げていた通板速度が2倍となり、生産効率が約
2倍に上がり、かつ省エネルギーに有効である。
め通常の通板速度で焼鈍酸洗が可能であり、これまで1
/2に下げていた通板速度が2倍となり、生産効率が約
2倍に上がり、かつ省エネルギーに有効である。
上記の様に本発明によれば通常のステンレス銅帯の製造
方法を変更、追加することなく塗装性のよいステンレス
鋼板を効率よく生産することが可能となる。
方法を変更、追加することなく塗装性のよいステンレス
鋼板を効率よく生産することが可能となる。
第1図は、仕上げ焼鈍雰囲気の空気比とステンレス鋼表
面の表面粗度との関係を示すグラブである。 第2図、第3図および第4図は、それぞれ塗装用ステン
レス鋼素材の金属組織を示す図面代用写真であって、第
2.3図は本発明法、第4図は、従来法によって製造さ
れたものの図面代用写真である。 FIG、1 室 気 ヒヒ
面の表面粗度との関係を示すグラブである。 第2図、第3図および第4図は、それぞれ塗装用ステン
レス鋼素材の金属組織を示す図面代用写真であって、第
2.3図は本発明法、第4図は、従来法によって製造さ
れたものの図面代用写真である。 FIG、1 室 気 ヒヒ
Claims (1)
- (1)ステンレス冷延鋼帯を連続焼鈍した後酸洗して仕
上げるに際し、前記焼鈍時の焼鈍雰囲気を加熱バーナー
の空気比0.6〜1.0の範囲内で燃焼させた燃焼生成
ガスとすることを特徴とする塗装用ステンレス鋼帯の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31200790A JPH04183821A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 塗装用ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31200790A JPH04183821A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 塗装用ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04183821A true JPH04183821A (ja) | 1992-06-30 |
Family
ID=18024088
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31200790A Pending JPH04183821A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 塗装用ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04183821A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010509073A (ja) * | 2006-11-14 | 2010-03-25 | ダニエリ アンド シー.オフィチネ メッカニチェ ソシエタ ペル アチオニ | 焼鈍と酸洗いの方法 |
-
1990
- 1990-11-16 JP JP31200790A patent/JPH04183821A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010509073A (ja) * | 2006-11-14 | 2010-03-25 | ダニエリ アンド シー.オフィチネ メッカニチェ ソシエタ ペル アチオニ | 焼鈍と酸洗いの方法 |
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