JPH04180540A - 高速度工具鋼 - Google Patents
高速度工具鋼Info
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- JPH04180540A JPH04180540A JP30788390A JP30788390A JPH04180540A JP H04180540 A JPH04180540 A JP H04180540A JP 30788390 A JP30788390 A JP 30788390A JP 30788390 A JP30788390 A JP 30788390A JP H04180540 A JPH04180540 A JP H04180540A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明は、コールドホビングによって冷開成形されるダ
イス、パンチなどの圧造工具、その他優れたコールドホ
ビング性が要求される用途に使われる高速度工具鋼に関
するものである。
イス、パンチなどの圧造工具、その他優れたコールドホ
ビング性が要求される用途に使われる高速度工具鋼に関
するものである。
〔従来の技術1
一般に圧造工具などの塑性加工用高速度工具鋼には次の
ような特性が要求される。
ような特性が要求される。
■、優れたコールドホビング性を有すること。
2、耐摩耗性の面からHRC60以上の高い焼もどし硬
さが得られないこと。
さが得られないこと。
3、耐衝撃性の面から、優れた機械的破壊強さを有する
こと。
こと。
従来塑性加工用工具の分野に使用される工具鋼としては
、特公昭50−10808号、特公昭55−49148
号、特公昭55=91959号、特公昭56−1570
6号、特公昭57−9620号、特公昭57−2406
3号、特公昭58−17250号、特開平1−1657
48号、特開平2−125845号などが知られている
。
、特公昭50−10808号、特公昭55−49148
号、特公昭55=91959号、特公昭56−1570
6号、特公昭57−9620号、特公昭57−2406
3号、特公昭58−17250号、特開平1−1657
48号、特開平2−125845号などが知られている
。
しかしながら、前記従来鋼においては、コールドホビン
グ性についての本質的対策がなされておらず、しばしば
コールドホビング時に割れなどが生じ、コールドホビン
グ性が不十分であった。
グ性についての本質的対策がなされておらず、しばしば
コールドホビング時に割れなどが生じ、コールドホビン
グ性が不十分であった。
例えば、特公昭50−10808号では、Siを1.5
%未満に抑え、焼鈍硬さを下げることにより、最低限の
コールドホビング性を確保しようとしており、また特公
昭58−17250号においても、焼鈍硬さをHB21
7以下とすることによりコールドホビング性の改善を狙
っている。
%未満に抑え、焼鈍硬さを下げることにより、最低限の
コールドホビング性を確保しようとしており、また特公
昭58−17250号においても、焼鈍硬さをHB21
7以下とすることによりコールドホビング性の改善を狙
っている。
一方、ミクロ組織的に炭化物存在形態を規定し、コール
ドホビング性の改善を狙ったものとして、特開平2−1
25845号がある。
ドホビング性の改善を狙ったものとして、特開平2−1
25845号がある。
以上の如く、焼鈍硬さを下げること、あるいは炭化物存
在形態を規定することにより、ある程度まではコールド
ホビング性を改善することができるが、近年、より複雑
な形状の塑性加工工具が要求されており、さらに厳しい
条件でコールドホビングされるようになったため、より
一層のコールドホビング性の改善が望まれている。
在形態を規定することにより、ある程度まではコールド
ホビング性を改善することができるが、近年、より複雑
な形状の塑性加工工具が要求されており、さらに厳しい
条件でコールドホビングされるようになったため、より
一層のコールドホビング性の改善が望まれている。
さらに、塑性加工用工具においては、工具性能上、高い
焼もどし硬さと高靭性が要求されている。
焼もどし硬さと高靭性が要求されている。
特公昭57−9620号には、Cr量を6.0−8.0
%とし、焼入性を高めることにより、低温焼入れで、十
分な焼もどし硬さを確保し、かつ結晶粒粗大化を抑え、
高靭性を具備した工具鋼が開示されている。
%とし、焼入性を高めることにより、低温焼入れで、十
分な焼もどし硬さを確保し、かつ結晶粒粗大化を抑え、
高靭性を具備した工具鋼が開示されている。
しかしながら、前記鋼のコールドホビング性は近時の複
雑形状の工具に十分対応し得るものではなかった。
雑形状の工具に十分対応し得るものではなかった。
本発明は、以上の背景に鑑み、前述の特開平2−125
845号について、炭化物の生成元素量の適正化を図る
とともに、有害元素を規制することでさらに優れたコー
ルドホビング性を有し、かつ高い焼もどし硬さと高靭性
を兼備する高速度工具鋼の提供を課題とする。
845号について、炭化物の生成元素量の適正化を図る
とともに、有害元素を規制することでさらに優れたコー
ルドホビング性を有し、かつ高い焼もどし硬さと高靭性
を兼備する高速度工具鋼の提供を課題とする。
前記本発明の課題は、基本的に重量比でC008−1,
1%、Mn0.6%以下、Cr 3.0−5.0%、W
2.0−7.0%、Mo8.0%以下(ただし15≦
W+2Mo≦20.2Mo/(W +2Mo)が0.6
以上)、V 1.0−2.0%、残部Feおよび不純物
元素よりなり、特にSiを不純物として0.15%以下
に制限するとともに、焼鈍状態において、最も大きくコ
ールドホビングされる部位における[mm’中に存在す
る7、5μm以上の炭化物個数が200個以下で、かつ
鍛伸方向に平行な20X500μmの矩形領域中の炭化
物面積率が最大35%を越えないことを特徴とする高速
度工具鋼によって達成される。
1%、Mn0.6%以下、Cr 3.0−5.0%、W
2.0−7.0%、Mo8.0%以下(ただし15≦
W+2Mo≦20.2Mo/(W +2Mo)が0.6
以上)、V 1.0−2.0%、残部Feおよび不純物
元素よりなり、特にSiを不純物として0.15%以下
に制限するとともに、焼鈍状態において、最も大きくコ
ールドホビングされる部位における[mm’中に存在す
る7、5μm以上の炭化物個数が200個以下で、かつ
鍛伸方向に平行な20X500μmの矩形領域中の炭化
物面積率が最大35%を越えないことを特徴とする高速
度工具鋼によって達成される。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明の特徴は、コールドホビング性を最大限高めるた
めに、炭化物の存在形態を規定し、かつマトリックスの
靭性も高めた点にある。
めに、炭化物の存在形態を規定し、かつマトリックスの
靭性も高めた点にある。
すなわち、W、Moおよび■を主成分とする一次炭化物
は耐摩耗性向上に効果があるが、一方形状が大きくなり
易く、また鍛伸方向に平行な縞状の偏析帯を形成し易い
。このような組織を有するとコールドホビング性を著し
く低下させる。特に−吹成化物量が多い場合、コールド
ホビング性は低下し易いので本発明の目的を達成するた
めには一次炭化物の組織制御が必須である。
は耐摩耗性向上に効果があるが、一方形状が大きくなり
易く、また鍛伸方向に平行な縞状の偏析帯を形成し易い
。このような組織を有するとコールドホビング性を著し
く低下させる。特に−吹成化物量が多い場合、コールド
ホビング性は低下し易いので本発明の目的を達成するた
めには一次炭化物の組織制御が必須である。
本発明者は、先に鋭意検討した結果、焼鈍状態において
、巨大炭化物、具体的には7.5μm以上の炭化物の個
数をl+nm”中で200個以下に規制し、さらに鍛伸
方向に平行な20 X 500μmの矩形領域中の炭化
物面積率が最も炭化物が密に分布している部分で最大3
5%を越えないことにより、ホビング割れを防止するこ
とを知見した。。
、巨大炭化物、具体的には7.5μm以上の炭化物の個
数をl+nm”中で200個以下に規制し、さらに鍛伸
方向に平行な20 X 500μmの矩形領域中の炭化
物面積率が最も炭化物が密に分布している部分で最大3
5%を越えないことにより、ホビング割れを防止するこ
とを知見した。。
さらに、ホビング割れは、マトリックス中を伝播するた
めに、マトリックスの靭性を高めてやることにより、よ
り一層、コールドホビング性が改善される。本発明では
、マトリックス中に固溶するSiを有害元素としてとら
え、これを低減することにより、マトリックスの靭性を
向上させることができる。しかし、ただ単にSi量を下
げるだけでは、凝固時に晶出する棒状M、C炭化物が安
定で巨大炭化物の個数が増えてしまい、コールドホビン
グ性を害する。また、熱処理後の硬さも工具として十分
な硬さが得られない。本発明では、以上のような点も考
慮して、WとMOのバランスをより適正化するとともに
、C9v量の調整を行っだ。
めに、マトリックスの靭性を高めてやることにより、よ
り一層、コールドホビング性が改善される。本発明では
、マトリックス中に固溶するSiを有害元素としてとら
え、これを低減することにより、マトリックスの靭性を
向上させることができる。しかし、ただ単にSi量を下
げるだけでは、凝固時に晶出する棒状M、C炭化物が安
定で巨大炭化物の個数が増えてしまい、コールドホビン
グ性を害する。また、熱処理後の硬さも工具として十分
な硬さが得られない。本発明では、以上のような点も考
慮して、WとMOのバランスをより適正化するとともに
、C9v量の調整を行っだ。
以下、具体的に成分限定理由を述べる。
本発明において、CはCr、W、Mo、■なとの炭化物
形成元素と結合して硬い複炭化物を生成し、工具として
必要な耐摩耗性の向上に著しく効果があり、また一部基
地中に固溶して基地を強化する。
形成元素と結合して硬い複炭化物を生成し、工具として
必要な耐摩耗性の向上に著しく効果があり、また一部基
地中に固溶して基地を強化する。
0.8%未満では、工具としての適度な熱処理硬さが得
られず、1.1%を越えると炭化物の偏析が著しく悪く
なり、かつ、マトリックス中に固溶するC量が増え、マ
トリックスの靭性を低下させてコールドホビング性が低
下するためCは0.8〜1.1%とした。
られず、1.1%を越えると炭化物の偏析が著しく悪く
なり、かつ、マトリックス中に固溶するC量が増え、マ
トリックスの靭性を低下させてコールドホビング性が低
下するためCは0.8〜1.1%とした。
Siは、本発明において、最も注目される元素である。
S1含有量を0.15%以下に規制することにより、焼
鈍硬さが下がり、マトリックスの靭性が著しく向上する
。
鈍硬さが下がり、マトリックスの靭性が著しく向上する
。
Mnは脱酸および脱硫剤として、0.1〜0.6%含有
させる。
させる。
CrはCと結合して炭化物を形成し耐摩耗性を向上させ
るとともに焼入性の向上にも寄与する元素であり、この
ような効果を得るためには、3.0%以上必要である。
るとともに焼入性の向上にも寄与する元素であり、この
ような効果を得るためには、3.0%以上必要である。
多すぎると縞状偏析を助長し、コールドホビング性を害
するので5.0%以下とした。
するので5.0%以下とした。
WおよびMOは、本発明において重要な元素である。W
および〜10はCと結合して炭化物を形成し、また基地
中にも固溶し熱処理硬さを増大し、耐摩耗性を向上させ
るのに有効な元素であるが、多すぎると縞状偏析を助長
し、コールドホビング性が低下するので、15≦W +
2 M o≦20とした。なお、2MO/(W+2M
0)0.6未満では、凝固時にVを主体としたMC炭化
物が晶出し易く、VCの大きさ、面積率とも大きくなり
、コールドホビング時にVCの割れなどを起点としたホ
ビング割れが発生し易いので2MO/(W+2M0)0
.6以上とした。
および〜10はCと結合して炭化物を形成し、また基地
中にも固溶し熱処理硬さを増大し、耐摩耗性を向上させ
るのに有効な元素であるが、多すぎると縞状偏析を助長
し、コールドホビング性が低下するので、15≦W +
2 M o≦20とした。なお、2MO/(W+2M
0)0.6未満では、凝固時にVを主体としたMC炭化
物が晶出し易く、VCの大きさ、面積率とも大きくなり
、コールドホビング時にVCの割れなどを起点としたホ
ビング割れが発生し易いので2MO/(W+2M0)0
.6以上とした。
■も本発明において重要な元素である。VはW。
Moと同様Cと結合し、高硬度の炭化物を形成し耐摩耗
性を増し、また基地に固溶して2次硬化性を増大する元
素であるため1.0%以上は必要である。
性を増し、また基地に固溶して2次硬化性を増大する元
素であるため1.0%以上は必要である。
2.0%を越えると一次の粗大MC炭化物や粗大な棒状
M、C炭化物も晶出してコールドホビング性を害するた
め2.0%以下とした。
M、C炭化物も晶出してコールドホビング性を害するた
め2.0%以下とした。
COは基地に固溶し耐熱強さを高め、また焼もどし硬さ
を高め、耐摩耗性を増す効果があるので、ステンレス鋼
等の難加工材を加工する場合においては、10.0%以
下の範囲で添加するのが望ましい。
を高め、耐摩耗性を増す効果があるので、ステンレス鋼
等の難加工材を加工する場合においては、10.0%以
下の範囲で添加するのが望ましい。
IQ、0%を越えると、マトリックスに固溶する。
CO量が増え、マトリックスの靭性を低下させるので1
000%以下とした。
000%以下とした。
Nは、Si量低下によって晶出し易くなっている棒状M
、C炭化物を抑制する効果があるため、0.07%の範
囲で積極的に添加することが望ましい。
、C炭化物を抑制する効果があるため、0.07%の範
囲で積極的に添加することが望ましい。
0.07%を越えると粗大なMC炭化物を晶出し易く、
コールドホビング性が低下するため、0.07%以下と
した。
コールドホビング性が低下するため、0.07%以下と
した。
第1表に示す化学組成からなる8種類の材料を作製した
。大気中、高周波誘導溶解炉にて10kgの鋼塊を作り
、1170℃X 4Hrの加熱を行ってから熱間鍛造に
より15i+m角の鋼材とした。焼鈍状態で6鮎φ、長
さ6mmの圧縮試験片を作製しホビング性を評価する試
験を行った。評価方法を第1図に示す。また、5mmφ
スパン50mmの抗折試験片を作製し、焼入れ1180
℃、焼もどし560℃X(1+l+l)Hの熱処理を施
した後、抗折試験を行った。熱処理硬さおよび抗折力を
第1表に併記する。同時に焼鈍状態で15mm角棒鋼の
縦断面のミクロ組織を6mmφに相当する位置で画像解
析装置を用いて定量評価した。計算項目は炭化物のサイ
ズ別個数、面積率および鍛伸方向に平行な20 X 5
00μmの矩形領域中の炭化物最大面積率である。第2
表にそのミクロ組織定量結果を示す。
。大気中、高周波誘導溶解炉にて10kgの鋼塊を作り
、1170℃X 4Hrの加熱を行ってから熱間鍛造に
より15i+m角の鋼材とした。焼鈍状態で6鮎φ、長
さ6mmの圧縮試験片を作製しホビング性を評価する試
験を行った。評価方法を第1図に示す。また、5mmφ
スパン50mmの抗折試験片を作製し、焼入れ1180
℃、焼もどし560℃X(1+l+l)Hの熱処理を施
した後、抗折試験を行った。熱処理硬さおよび抗折力を
第1表に併記する。同時に焼鈍状態で15mm角棒鋼の
縦断面のミクロ組織を6mmφに相当する位置で画像解
析装置を用いて定量評価した。計算項目は炭化物のサイ
ズ別個数、面積率および鍛伸方向に平行な20 X 5
00μmの矩形領域中の炭化物最大面積率である。第2
表にそのミクロ組織定量結果を示す。
第 2 表
本発明の目的は、優れたコールドホビング性を有し、耐
摩耗性、耐衝撃性も従来鋼と同等以上の性能を有する高
速度工具鋼を提供することにある。
摩耗性、耐衝撃性も従来鋼と同等以上の性能を有する高
速度工具鋼を提供することにある。
さらに具体的には、限界圧−縮率において65%以上の
コールドホビング性が得られ、通常の焼入れ一焼もどし
熱処理によってHRC64以上の硬度が得られ、かつ抗
折力350kg/mm’以上の靭性を有する高速度鋼を
提供することで′ある。
コールドホビング性が得られ、通常の焼入れ一焼もどし
熱処理によってHRC64以上の硬度が得られ、かつ抗
折力350kg/mm’以上の靭性を有する高速度鋼を
提供することで′ある。
以下、各種材料について詳細に説明する。No。
1は、炭化物サイズ、分布状況については、本発明鋼と
同等であるが、Si量が高く1.焼鈍硬さの低下不足を
まねき、十分なコールドホビング性は得られなかった。
同等であるが、Si量が高く1.焼鈍硬さの低下不足を
まねき、十分なコールドホビング性は得られなかった。
No、3.4.5は、本発明鋼であり、Si量も低くW
。
。
MOのバランス、■量も適正な範囲内にあり、ミクロ組
織にも、巨大炭化物は観察されず、高いコールドホビン
グ性が得られた。
織にも、巨大炭化物は観察されず、高いコールドホビン
グ性が得られた。
No、6は、低Siであるが、Wが低くまたMOが高い
ため、M2Oの棒状炭化物が多数存在し、十分なコール
ドホビング性は得られなかった。
ため、M2Oの棒状炭化物が多数存在し、十分なコール
ドホビング性は得られなかった。
No、7.8は、それぞれ本発明鋼であり、N098は
N含有量が高いため、低Siで高MO系にもかかわらず
、棒状M、C炭化物、は比較的少なく、コールドホビン
グ性も良好であった。
N含有量が高いため、低Siで高MO系にもかかわらず
、棒状M、C炭化物、は比較的少なく、コールドホビン
グ性も良好であった。
本発明によれば、従来不十分であったコールドホビング
性が大幅に向上し、種々の形状の複雑なダイス、パンチ
等の圧造工具のコールドホビング性が著しく容易になる
。
性が大幅に向上し、種々の形状の複雑なダイス、パンチ
等の圧造工具のコールドホビング性が著しく容易になる
。
第1図は、コールドホビング性を評価する圧縮試験方法
の概要を示す図である。 第1図 t 0=6 tit割れが発生した時の高さ
の概要を示す図である。 第1図 t 0=6 tit割れが発生した時の高さ
Claims (3)
- (1)重量比でC0.8〜1.1%、Mn0.6%以下
、Cr3.0〜5.0%、W2.0〜7.0%、Mo8
.0%以下(ただし15≦W+2Mo≦20、2Mo/
(W+2Mo)が0.6以上)、V1.0〜2.0%、
残部Feおよび不純物元素よりなり、特にSiを不純物
として0.15%以下に制限するとともに、焼鈍状態に
おいて、最も大きくコールドホビングされる部位におけ
る1mm^2中に存在する7.5μm以上の炭化物個数
が200個以下で、かつ鍛伸方向に平行な20×500
μmの矩形領域中の炭化物面積率が最大35%を越えな
いことを特徴とする高速度工具鋼。 - (2)重量比でCo10%以下を含有する請求項1に記
載の高速度工具鋼。 - (3)重量比でN0.07%以下を含有する請求項1ま
たは2に記載の高速度工具鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30788390A JPH04180540A (ja) | 1990-11-14 | 1990-11-14 | 高速度工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30788390A JPH04180540A (ja) | 1990-11-14 | 1990-11-14 | 高速度工具鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04180540A true JPH04180540A (ja) | 1992-06-26 |
Family
ID=17974315
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30788390A Pending JPH04180540A (ja) | 1990-11-14 | 1990-11-14 | 高速度工具鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04180540A (ja) |
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