JPH04170356A - マグネシアクリンカー - Google Patents
マグネシアクリンカーInfo
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- JPH04170356A JPH04170356A JP2295286A JP29528690A JPH04170356A JP H04170356 A JPH04170356 A JP H04170356A JP 2295286 A JP2295286 A JP 2295286A JP 29528690 A JP29528690 A JP 29528690A JP H04170356 A JPH04170356 A JP H04170356A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、優れた耐スラグ浸触性を有し、製鋼炉用耐火
物、特にマグネシアカーボン煉瓦のように転炉用耐火物
の原料として適するマグネシアクリンカ−（特に海水マ
グネシアクリンカ−）に関するものである。
物、特にマグネシアカーボン煉瓦のように転炉用耐火物
の原料として適するマグネシアクリンカ−（特に海水マ
グネシアクリンカ−）に関するものである。
本発明でいうクリンカー とは一般に焼成により成分の
融点の低い部分か解けて全体を固まらせ、塊状になった
ものをいう。
融点の低い部分か解けて全体を固まらせ、塊状になった
ものをいう。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕最近の
製鋼技術の発展は目覚ましいものがある。
製鋼技術の発展は目覚ましいものがある。
それに使用される耐火物やその原料もこの発展に対応す
るようにしだいに高級化してきた。そのため、製鋼炉耐
火物特にマグカーボン煉瓦の原料としてのマグネシア源
として高価であるので従来使用されなかった電融マグネ
シアが苛酷な部位には使用されるようになってきた。そ
して、電融マグネシアに代り得る安価な焼結マグネシア
（特に海水マグネシアクリンカ−）が熱望されている。
るようにしだいに高級化してきた。そのため、製鋼炉耐
火物特にマグカーボン煉瓦の原料としてのマグネシア源
として高価であるので従来使用されなかった電融マグネ
シアが苛酷な部位には使用されるようになってきた。そ
して、電融マグネシアに代り得る安価な焼結マグネシア
（特に海水マグネシアクリンカ−）が熱望されている。
マグカーボン煉瓦の原料として適するマグネシアクリン
カ−としてマグネシアの結晶径の大きいもの、嵩比重が
高いもの、ＭｇＯ純度か高いものＣａＯ／ＳｉＯ□比が
高いものが良いと言われている。そこでマグカーボン煉
瓦の原料としてこれらの組成、物性をもったマグネシア
クリンカ−が単独あるいは電融マグネシアと併用された
形で使用されてきた。
カ−としてマグネシアの結晶径の大きいもの、嵩比重が
高いもの、ＭｇＯ純度か高いものＣａＯ／ＳｉＯ□比が
高いものが良いと言われている。そこでマグカーボン煉
瓦の原料としてこれらの組成、物性をもったマグネシア
クリンカ−が単独あるいは電融マグネシアと併用された
形で使用されてきた。
また、大結晶で高嵩比重なマグネシアとしてマグネシア
クリンカ−などを電熱で完全に溶融したのち、凝固した
、いわゆる電融マグネシアか知られている。しかし、電
融マグネシアは生産量か少なく、しかも高価であるため
に、電融マグネシアに代るべきマグネシアクリンカ−の
研究開発か行われてきた。ところか電融マグネシアと異
なり、焼成して作るクリンカーではどうしても極微量の
不純物および気孔がマグネシア結晶粒界に止まり緻密化
や結晶成長を疎外する原因になっていた。
クリンカ−などを電熱で完全に溶融したのち、凝固した
、いわゆる電融マグネシアか知られている。しかし、電
融マグネシアは生産量か少なく、しかも高価であるため
に、電融マグネシアに代るべきマグネシアクリンカ−の
研究開発か行われてきた。ところか電融マグネシアと異
なり、焼成して作るクリンカーではどうしても極微量の
不純物および気孔がマグネシア結晶粒界に止まり緻密化
や結晶成長を疎外する原因になっていた。
一般にクリンカーの製造は消石灰と海水あるいはかん水
との反応により生成した水酸化マグネシウムを、そのま
ま成型するかあるいは一度６００〜ｌ、 ０００″Ｃの
温度で水酸化マグネシウムを仮焼するかあるいは天然の
マグネサイトを仮焼して得られる粉粒状軽焼マグネシア
を成型した後１．９００°Ｃ以上の高温で焼成して得ら
れる。この様にして得られたマグネシアクリンカ−は結
晶径２０〜４０μｍ、嵩比重３．４０ （ｇ／ｃｃ）以
下であった。
との反応により生成した水酸化マグネシウムを、そのま
ま成型するかあるいは一度６００〜ｌ、 ０００″Ｃの
温度で水酸化マグネシウムを仮焼するかあるいは天然の
マグネサイトを仮焼して得られる粉粒状軽焼マグネシア
を成型した後１．９００°Ｃ以上の高温で焼成して得ら
れる。この様にして得られたマグネシアクリンカ−は結
晶径２０〜４０μｍ、嵩比重３．４０ （ｇ／ｃｃ）以
下であった。
マグネシアクリンカ−の結晶径を高める方法としてＦｅ
ｚＯｚやＳｉＯ□を多量に添加したり、それらを含有し
ているマグネサイトを原料にする方法かあるかこれらは
いずれも純度が低かったり、嵩比重が低いものであった
。
ｚＯｚやＳｉＯ□を多量に添加したり、それらを含有し
ているマグネサイトを原料にする方法かあるかこれらは
いずれも純度が低かったり、嵩比重が低いものであった
。
マグネシアクリンカ−の結晶径を高めると同時に嵩比重
を高める方法として、高純度化する方法とＺｒＯ２など
の添加物を加える方法かある。
を高める方法として、高純度化する方法とＺｒＯ２など
の添加物を加える方法かある。
ＭｇＯを高める方法は一度８００〜１．４００°Ｃで焼
成したマグネシアを水和し、酸化カルシウムを除き、再
焼成する方法やあらかじめ海水中の８２０．を特殊な樹
脂で除去する方法などが提案されている。
成したマグネシアを水和し、酸化カルシウムを除き、再
焼成する方法やあらかじめ海水中の８２０．を特殊な樹
脂で除去する方法などが提案されている。
しかし、いずれも製造プロセスが複雑になり、製造コス
トが大幅に上昇するという欠点かあった。
トが大幅に上昇するという欠点かあった。
添加物を用いる方法として、特公昭６０−４４２６２号
公報に開示されているＺｒＯ２を添加する方法や特開昭
６１−８３６５４号公報に開示されているＺｒＯ２とマ
グネシア結晶を同時に添加する方法かある。これらを原
料に用いた耐火物においても最近の高品位化の要求を完
全に満たすものでは無かった。
公報に開示されているＺｒＯ２を添加する方法や特開昭
６１−８３６５４号公報に開示されているＺｒＯ２とマ
グネシア結晶を同時に添加する方法かある。これらを原
料に用いた耐火物においても最近の高品位化の要求を完
全に満たすものでは無かった。
本発明は、製鋼炉用耐火物、特に耐浸触性に優れたマグ
ネシアカーボン耐火物用の原料に適するマグネシアクリ
ンカ−を提供することを目的とする。
ネシアカーボン耐火物用の原料に適するマグネシアクリ
ンカ−を提供することを目的とする。
本発明は、上記目的に鑑み、優れたマグネシアクリンカ
−の開発に鋭意研究した結果、本発明に到達したもので
ある。
−の開発に鋭意研究した結果、本発明に到達したもので
ある。
すなわち、本発明は、
ａ）希土類酸化物の少なくとも一種類を０．０５〜２ｗ
ｔ％含み、 ｂ）ＭｇＯ純度が９７ｗｔ％以上であり、ｃ）ＣａＯの
含有量が２．０ｗｔ％以下であり、ｄ）ＳｉＯ□の含有
量が０．４ｗｔ％以下であり、ｅ）Ｂ２０□の含有量が
０．１ｗｔ％以下であり、ｆ） ＭｇＯ，Ｃａｂ、 Ｓ
ｉＯ□、 Ｂ２０ｚ以外の不純物の含有量が２．０ｗｔ
％以下てあって、 ｇ）嵩比重、見掛は気孔率かそれぞれ３．４５１！／Ｃ
Ｃ以上、および２．５ｖｏｌ％以下であって、ｈ）マグ
ネシアの平均結晶径が８０ミクロン以上である ことを特徴とするマグネシアクリンカ−である。
ｔ％含み、 ｂ）ＭｇＯ純度が９７ｗｔ％以上であり、ｃ）ＣａＯの
含有量が２．０ｗｔ％以下であり、ｄ）ＳｉＯ□の含有
量が０．４ｗｔ％以下であり、ｅ）Ｂ２０□の含有量が
０．１ｗｔ％以下であり、ｆ） ＭｇＯ，Ｃａｂ、 Ｓ
ｉＯ□、 Ｂ２０ｚ以外の不純物の含有量が２．０ｗｔ
％以下てあって、 ｇ）嵩比重、見掛は気孔率かそれぞれ３．４５１！／Ｃ
Ｃ以上、および２．５ｖｏｌ％以下であって、ｈ）マグ
ネシアの平均結晶径が８０ミクロン以上である ことを特徴とするマグネシアクリンカ−である。
本発明において希土類酸化物か耐火物の耐浸触性を良く
する効果を有し、その添加量は０．０５〜２ｗｔ％であ
る。すなわち、０．０５ｗｔ％未満ては添加効果が見ら
れず、２ｗｔ％を越えると添加物によって、かえって浸
触を促進するようになり、いずれも好ましくない。
する効果を有し、その添加量は０．０５〜２ｗｔ％であ
る。すなわち、０．０５ｗｔ％未満ては添加効果が見ら
れず、２ｗｔ％を越えると添加物によって、かえって浸
触を促進するようになり、いずれも好ましくない。
希土類酸化物としては、Ｙ２Ｏ３、Ｃｅｚ０３、Ｓｍｚ
Ｏ３、Ｎｄ２０ａ、Ｄｙ２０ｚなどが挙げられるがこれ
に限定されるものでなく、これらが混合した酸化物でも
良い。
Ｏ３、Ｎｄ２０ａ、Ｄｙ２０ｚなどが挙げられるがこれ
に限定されるものでなく、これらが混合した酸化物でも
良い。
本発明において耐火物の耐浸触性を良くするためには、
ＭｇＯの純度は９７ｗｔ％以上である必要があり、９８
ｗｔ％以上が好ましい。ＣａＯは２．０ｗｔ％以下、０
．１〜１．８ｗｔ％が好ましい。ＳｉＯ□は０．４ｗｔ
％以下である必要があり、０．３ｉｖｔ％以下か好まし
い。Ｂ２０．はＯ，１ｗｔ％以下である必要があり、０
．０１〜０．０６ｗｔ％が好ましい。さらにＭｇＯ，Ｃ
ａｂ、 ＳｉＯ□。
ＭｇＯの純度は９７ｗｔ％以上である必要があり、９８
ｗｔ％以上が好ましい。ＣａＯは２．０ｗｔ％以下、０
．１〜１．８ｗｔ％が好ましい。ＳｉＯ□は０．４ｗｔ
％以下である必要があり、０．３ｉｖｔ％以下か好まし
い。Ｂ２０．はＯ，１ｗｔ％以下である必要があり、０
．０１〜０．０６ｗｔ％が好ましい。さらにＭｇＯ，Ｃ
ａｂ、 ＳｉＯ□。
Ｂ２Ｏ３以外の不純物の含有量が２．０ｗｔ％以下であ
る必要があり、特にＡｌ２Ｏ５，Ｆｅ２ｅｓ、ともに０
．１ｗｔ％以下である事が好ましい。以上の範囲におけ
るマグネシアクリンカ−を原料に使用した耐火物が高耐
触性を示す。それ以外の範囲では耐火物は耐触性が悪化
して、実用に供さない。
る必要があり、特にＡｌ２Ｏ５，Ｆｅ２ｅｓ、ともに０
．１ｗｔ％以下である事が好ましい。以上の範囲におけ
るマグネシアクリンカ−を原料に使用した耐火物が高耐
触性を示す。それ以外の範囲では耐火物は耐触性が悪化
して、実用に供さない。
本発明において、耐火物の耐浸触性の向上には原料クリ
ンカーの高密度化が大きく寄与していることは知られて
いる。本発明においても嵩比重３．４５ ｇ／ｃｃ以上
、見掛は気孔率２．５ｖｏｌ％以下のマグネシアクリン
カ−を使用した耐火物において、優れた耐浸触性を示す
。
ンカーの高密度化が大きく寄与していることは知られて
いる。本発明においても嵩比重３．４５ ｇ／ｃｃ以上
、見掛は気孔率２．５ｖｏｌ％以下のマグネシアクリン
カ−を使用した耐火物において、優れた耐浸触性を示す
。
本発明において、マグネシアの結晶径は８０μｍ以上が
必要であり、１００μｍ以上が好ましい。
必要であり、１００μｍ以上が好ましい。
結晶径８０μｍ以下のマグネシアクリンカ−を使用した
耐火物は耐触性が悪化して、実用に供さない。
耐火物は耐触性が悪化して、実用に供さない。
また、Ｚｒ（ｈを含有したマグネシアクリンカ−でも希
土類酸化物の添加効果が失われるものではない。
土類酸化物の添加効果が失われるものではない。
本発明で得られたマグネシアクリンカ−の嵩比重、見掛
は気孔率および結晶径はそれぞれ、日本学術振興会第１
２４委員会で提案′された学振法２：「マグネシアクリ
ンカ−の見掛は気孔率、見掛は比重および嵩比重の測定
方法」及び学振法２：「マグネシアクリンカ−中のペリ
クレースの大きさの測定とその記録方法」に準じて測定
した。
は気孔率および結晶径はそれぞれ、日本学術振興会第１
２４委員会で提案′された学振法２：「マグネシアクリ
ンカ−の見掛は気孔率、見掛は比重および嵩比重の測定
方法」及び学振法２：「マグネシアクリンカ−中のペリ
クレースの大きさの測定とその記録方法」に準じて測定
した。
また、水酸化マグネシウムおよびマグネシアクリンカ−
の化学分析は学振法１： 「マグネシアクリンカ−の化
学分析方法」に準じて測定した。
の化学分析は学振法１： 「マグネシアクリンカ−の化
学分析方法」に準じて測定した。
すなわち、マグネシアクリンカ−の嵩比重、見掛は気孔
率は次のように測定する。
率は次のように測定する。
■マグネシアクリンカーの全粒度を破砕し、３．３６〜
２．００ｍｍの粒度を選び、約１５ｇを正確にはかりと
る。（Ｌｇ） ０１ｍｍの全網製のカゴにマグネシアクリンカ−の試料
を入れ、このカゴを入れたビーカーをデジーケータ−に
いれたのち、約１時間減圧状態にしたのち、分液ロート
から白灯油をビーカーの内−杯になるまで入れる。その
後２０分排気する。
２．００ｍｍの粒度を選び、約１５ｇを正確にはかりと
る。（Ｌｇ） ０１ｍｍの全網製のカゴにマグネシアクリンカ−の試料
を入れ、このカゴを入れたビーカーをデジーケータ−に
いれたのち、約１時間減圧状態にしたのち、分液ロート
から白灯油をビーカーの内−杯になるまで入れる。その
後２０分排気する。
■排気したのち、ビーカーをデシケータ−から取りだし
、更にビーカーから試料の入ったカゴを取りだして、油
中でその重量を正確に計る。
、更にビーカーから試料の入ったカゴを取りだして、油
中でその重量を正確に計る。
（Ｌｇ）
■試料をカゴから取りだし、表面に付着した油分を過不
足なく取り除いたのち、手早くその重量を計る。（Ｗｓ
ｇ） ただし、Ｗ４ ：カゴのみの油中重量 ρ：白灯油の比重 また、平均結晶径は次のように測定した。
足なく取り除いたのち、手早くその重量を計る。（Ｗｓ
ｇ） ただし、Ｗ４ ：カゴのみの油中重量 ρ：白灯油の比重 また、平均結晶径は次のように測定した。
■７ｍｍ程度の粒を５個取り、はぼ半分に切断し樹脂に
埋め込む。
埋め込む。
■表面を研磨したサンプルを反射顕微鏡で観察しながら
、平均的な部分を３箇所選び、観察者に対し上下方向の
結晶の長さと左右方向の長さを計る。
、平均的な部分を３箇所選び、観察者に対し上下方向の
結晶の長さと左右方向の長さを計る。
■この長さを結晶径として、それらの平均値を平均結晶
径とする。
径とする。
そして、化学組成の分析は次のように行った。
Ｃａｂ、 ５１０２． Ｆｆ２Ｏ３、 Ａｔｔｏｉ、
Ｂ２Ｏ２，希土類酸化物の分析方法は次のように行った
。
Ｂ２Ｏ２，希土類酸化物の分析方法は次のように行った
。
■二分器で縮分した試料をデスクミルで約ｌＯ（μｍ）
以下に微粉砕する。
以下に微粉砕する。
■約１ｇを正確に計り、塩酸で加熱溶解したのち５００
ＣＣに希釈する。
ＣＣに希釈する。
■アルゴンプラズマ発光分光分析装置にて各元素・を定
量する。酸化物に換算して表す。
量する。酸化物に換算して表す。
また、Ｚｒ０ｔはアルカリ溶融したのち、アルゴンプラ
ズマ発光分光分析装置にて各元素を定量し、酸化物に換
算して表す。
ズマ発光分光分析装置にて各元素を定量し、酸化物に換
算して表す。
そして、ＭｇＯは上記で測定したＭｇＯ以外の元素の酸
化物換算の値からの差として表した。
化物換算の値からの差として表した。
また、溶損指数は試験前後の煉瓦片の厚みから計算した
溶損量を比較例２の値を１００として表した。煉瓦片の
厚みはノギスで３ケ所測定し、その平均値で表した。溶
損量は下記式で表す。
溶損量を比較例２の値を１００として表した。煉瓦片の
厚みはノギスで３ケ所測定し、その平均値で表した。溶
損量は下記式で表す。
溶損量＝試験前の煉瓦片の厚み一試験後の煉瓦片の厚み
〔実施例〕
以下、実施例により本発明を詳述する。
実施例１
化学組成が酸化物換算でＭｇＯ＝ ６７、０ｗｔ％、Ｃ
ａ０＝０、６８ｗｔ％、５ｉＯｔ＝０．１４ｗｔ％、Ｆ
ｅｚＯａ＝０．０４ｗｔ％、ＡｌｚＯｚ ＝ ０．０４
ｗｔ％、Ｂ２Ｏ３＝０．０４ｗｔ％である水酸化マグネ
シウムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持して得
た軽焼マグネシアに、Ｙ２Ｏ，をＭｇＯｔ： 対して０
．２ｗｔ％添加し、ミキサーにより混合した。
ａ０＝０、６８ｗｔ％、５ｉＯｔ＝０．１４ｗｔ％、Ｆ
ｅｚＯａ＝０．０４ｗｔ％、ＡｌｚＯｚ ＝ ０．０４
ｗｔ％、Ｂ２Ｏ３＝０．０４ｗｔ％である水酸化マグネ
シウムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持して得
た軽焼マグネシアに、Ｙ２Ｏ，をＭｇＯｔ： 対して０
．２ｗｔ％添加し、ミキサーにより混合した。
それを２ ｔｏｎ／ｃＪの圧力で加圧成型してペレット
（１０ｍｍφ、５ＩＩｕＩＩＨ）を得、このペレットを
酸素−プロパン炉で最高温度２．０００°Ｃに１時間保
持した。
（１０ｍｍφ、５ＩＩｕＩＩＨ）を得、このペレットを
酸素−プロパン炉で最高温度２．０００°Ｃに１時間保
持した。
このようにして得られたマグネシアクリンカ−の嵩比重
、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に
示す。 次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にし
て、第２表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作
成し、同じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用
いて、スラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す
。
、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に
示す。 次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にし
て、第２表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作
成し、同じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用
いて、スラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す
。
実施例２〜６
化学組成か酸化物換算てＭｇ０＝ ６７、０ｗｔ％、Ｃ
ａ０＝ １．１２ｗｔ％、５ｉＯｚ＝０．１４ｗｔ％、
Ｆｅ２ｅｓ ＝ ０．０４ｗｔ％、Ａ１２Ｏ３＝０．０
４ｗｔ％、Ｂ２Ｏ３＝ ０．０４ｗｔ％である水酸化マ
グネシウムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持し
て得た軽焼マグネシアにＹ２Ｏ５、ＣｅｘＯｓ、Ｓｍ２
Ｏ３、ＮｄｚＯｓ 、ＤＹ２Ｏ３をＭｇＯに対して０．
２ｗｔ％添加し、ミキサーにより混合した。それを２
ｔｏｎ／−の圧力で加圧成型してペレット（１０ｍｍφ
、５ｍｍＨ）を得、このペレットを酸素−プロパン炉で
最高温度２、０００°Ｃに１時間保持した。このように
して得られたマグネシアクリンカ−の嵩比重、見掛は気
孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に示す。
ａ０＝ １．１２ｗｔ％、５ｉＯｚ＝０．１４ｗｔ％、
Ｆｅ２ｅｓ ＝ ０．０４ｗｔ％、Ａ１２Ｏ３＝０．０
４ｗｔ％、Ｂ２Ｏ３＝ ０．０４ｗｔ％である水酸化マ
グネシウムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持し
て得た軽焼マグネシアにＹ２Ｏ５、ＣｅｘＯｓ、Ｓｍ２
Ｏ３、ＮｄｚＯｓ 、ＤＹ２Ｏ３をＭｇＯに対して０．
２ｗｔ％添加し、ミキサーにより混合した。それを２
ｔｏｎ／−の圧力で加圧成型してペレット（１０ｍｍφ
、５ｍｍＨ）を得、このペレットを酸素−プロパン炉で
最高温度２、０００°Ｃに１時間保持した。このように
して得られたマグネシアクリンカ−の嵩比重、見掛は気
孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す。
実施例７
実施例２〜６で用いた水酸化マグネシウムを電気炉で９
５０°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアに
Ｙ２Ｏ，かつＺｒＯ，をＭｇＯに対して０．２ｗｔ％添
加し、ミキサーにより混合した。それを２ ｔｏｎ／ｃ
ｄの圧力で加圧成型してペレット（１０■φ、５ｍＨ）
を得、このペレットを酸素−プロパン炉で最高温度２．
０００°Ｃに１時間保持した。このようにして得られた
マグネシアクリンカ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結
晶径および化学組成を第１表に示す。
５０°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアに
Ｙ２Ｏ，かつＺｒＯ，をＭｇＯに対して０．２ｗｔ％添
加し、ミキサーにより混合した。それを２ ｔｏｎ／ｃ
ｄの圧力で加圧成型してペレット（１０■φ、５ｍＨ）
を得、このペレットを酸素−プロパン炉で最高温度２．
０００°Ｃに１時間保持した。このようにして得られた
マグネシアクリンカ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結
晶径および化学組成を第１表に示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す。
実施例８
化学組成が酸化物換算てＭｇＯ＝ ６７、０ｗｔ％、Ｃ
ａ０＝０．１０ｗｔ％、５ｉＯｚ＝０．１４ｗｔ％、Ｆ
ｅｚＯｚ ＝ ０．０４ｗｔ％、Ａｌ２ｏｓ ＝ ０．
０４ｗｔ％、Ｂ２ｕ２＝ ０．０４ｗｔ％である水酸化
マグネシウムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持
して得た軽焼マグネシアにＹ２Ｏ，をＭｇＯに対して０
．２ｗｔ％添加し、ミキサーにより混合した。
ａ０＝０．１０ｗｔ％、５ｉＯｚ＝０．１４ｗｔ％、Ｆ
ｅｚＯｚ ＝ ０．０４ｗｔ％、Ａｌ２ｏｓ ＝ ０．
０４ｗｔ％、Ｂ２ｕ２＝ ０．０４ｗｔ％である水酸化
マグネシウムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持
して得た軽焼マグネシアにＹ２Ｏ，をＭｇＯに対して０
．２ｗｔ％添加し、ミキサーにより混合した。
それを２ ｔｏｎ／ｃｄの圧力で加圧成型してペレット
（１０ｍｍφ、５ｍｍＨ）を得、このペレットを酸素−
プロパン炉で最高温度２．０００°Ｃに１時間保持した
。このようにして得られたマグネシアクリンカ−の嵩比
重、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表
に示す。
（１０ｍｍφ、５ｍｍＨ）を得、このペレットを酸素−
プロパン炉で最高温度２．０００°Ｃに１時間保持した
。このようにして得られたマグネシアクリンカ−の嵩比
重、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表
に示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ浸触試験をした。その結果を第１表に示す。
実施例９〜１０
実施例１および実施例２〜６で用いた水酸化マグネシウ
ムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持して得た軽
焼マグネシアにＹ２Ｏ３をＭｇＯに対して０．５ｗｔ％
添加し、ミキサーにより混合した。それを２ ｔｏｎ／
ｃｆｆｌの圧力で加圧成型してペレット（ｌＯ馴φ、５
ｍｍＨ）を得、そのペレットを酸素−プロパン炉で最高
温度 ２．０００°Ｃに１時間保持した。
ムを電気炉で９５０°Ｃの温度に３時間保持して得た軽
焼マグネシアにＹ２Ｏ３をＭｇＯに対して０．５ｗｔ％
添加し、ミキサーにより混合した。それを２ ｔｏｎ／
ｃｆｆｌの圧力で加圧成型してペレット（ｌＯ馴φ、５
ｍｍＨ）を得、そのペレットを酸素−プロパン炉で最高
温度 ２．０００°Ｃに１時間保持した。
このようにして得られたマグネシアクリンカ−の嵩比重
、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に
示す。
、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に
示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
実施例１１
実施例８で用いた水酸化マグネシウムを電気炉で９５０
°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアにＹ２
Ｏ，をＭｇｏに対してｔ、ｓｗｔ％添加し、ミキサーに
より混合した。それを２ｔＯｎ／ｃｄの圧力で加圧成型
してペレットズ１０ｍｍφ、５ｍＨ）を得、このペレッ
トを酸素−プロパン炉で最高温度２、０００°Ｃに１時
間保持した。このようにして得られたマグネシアクリン
カ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組
成を第１表に示す。
°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアにＹ２
Ｏ，をＭｇｏに対してｔ、ｓｗｔ％添加し、ミキサーに
より混合した。それを２ｔＯｎ／ｃｄの圧力で加圧成型
してペレットズ１０ｍｍφ、５ｍＨ）を得、このペレッ
トを酸素−プロパン炉で最高温度２、０００°Ｃに１時
間保持した。このようにして得られたマグネシアクリン
カ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組
成を第１表に示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
比較例１
実施例１で用いた水酸化マグネシウムを電気炉で９５０
℃の温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアを、２
ｔｏｎ／ｃｆｆｌの圧力で加圧成型してペレット（１０
ｍｍφ、５ ｍｍ Ｈ）を得、このペレットを酸素−プ
ロパン炉で最高温度２．０００°Ｃに１時間保持した。
℃の温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアを、２
ｔｏｎ／ｃｆｆｌの圧力で加圧成型してペレット（１０
ｍｍφ、５ ｍｍ Ｈ）を得、このペレットを酸素−プ
ロパン炉で最高温度２．０００°Ｃに１時間保持した。
このようにして得られたマグネシアクリンカ−の嵩比重
、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に
示す。
、見掛は気孔率、平均結晶径および化学組成を第１表に
示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
比較例２
実施例２で用いた水酸化マグネシウムを電気炉で９５０
°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアにＺｒ
０ｚをＭｇＯに対して０．５ｗｔ％添加し、ミキサーに
より混合した。それを２ ｔｏｎ／ａ（の圧力で加圧成
型してペレット（１０ｍｍφ、５ｍｍＨ）を得、このペ
レットを酸素−プロパン炉で最高温度２、０００°Ｃに
１時間保持した。このようにして得られたマグネシアク
リンカ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結晶径および化
学組成を第１表に示す。
°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアにＺｒ
０ｚをＭｇＯに対して０．５ｗｔ％添加し、ミキサーに
より混合した。それを２ ｔｏｎ／ａ（の圧力で加圧成
型してペレット（１０ｍｍφ、５ｍｍＨ）を得、このペ
レットを酸素−プロパン炉で最高温度２、０００°Ｃに
１時間保持した。このようにして得られたマグネシアク
リンカ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結晶径および化
学組成を第１表に示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
比較例３
実施例２で用いた水酸化マグネシウムを電気炉で９５０
°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアにＹ２
Ｏ，をＭｇＯに対して２．１ｗｔ％添加し、ミキサーに
より混合した。それを２ｔＯｎ／ａＩの圧力で加圧成型
してペレット（１０＋ｎｍφ、５ｍ＋＋＋Ｈ）を得、こ
のペレットを酸素−プロパン炉で最高温度２、０００°
Ｃに１時間保持した。このようにして得られたマグネシ
アクリンカ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結晶径およ
び化学組成を第１表に示す。
°Ｃの温度に３時間保持して得た軽焼マグネシアにＹ２
Ｏ，をＭｇＯに対して２．１ｗｔ％添加し、ミキサーに
より混合した。それを２ｔＯｎ／ａＩの圧力で加圧成型
してペレット（１０＋ｎｍφ、５ｍ＋＋＋Ｈ）を得、こ
のペレットを酸素−プロパン炉で最高温度２、０００°
Ｃに１時間保持した。このようにして得られたマグネシ
アクリンカ−の嵩比重、見掛は気孔率、平均結晶径およ
び化学組成を第１表に示す。
次に得られたマグネシアクリンカ−を原料にして、第２
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
表に示した実験条件でマグカーボン煉瓦片を作成し、同
じく第２表に示した実験条件で回転浸触炉を用いて、ス
ラグ混触試験をした。その結果を第１表に示す。
（以下余白）
第２表
実験条件
１、試験片の作成
ｌ）粒度配合
クリンカー ３．３６〜２．００順 ２０ｗｔ％２．
００〜１．００ｍ５＋ ２０ｗｔ％１、０（１−０
，２５ａｕｎ ２０ｗｔ％０、２５ｍｍ以下
２０ｗｔ％ 黒 鉛 ２０ｗｔ％２）添
加剤 黒鉛（鱗状黒鉛、純度９４ｗｔ％） 硬化剤■液体レゾール ２ｗｔ％ ■粉状ノボラック ４ｗｔ％ ３）成型圧２ ｔｏｎ／ａ１ ２、スラグ組成 ＣａＯ５０ｗｔ％（生石灰、粒度０．５順以下）ＳｉＯ
ｘ ２０ｗｔ％（試薬） （Ｃ／ Ｓ ＝ ２．６ ｍｏｌ／ｍｏｌ）Ｆｅｔｕｓ
３０ｗｔ％（試薬） ３、スラグとの反応 回転炉（ＬＰＧ−０２ガス炉、回転数 １ ｒｐｍ）ス
ラグ量 ５ ｋｇ （１，２５ｋｇｘ ４回）温度およ
び時間 １７００°ＣＸ １６Ｈｒ〔発明の効果〕 本発明のマグネシアクリンカ−を用いると優れた耐スラ
グ浸触性を示した。このように本発明のマグネシアクリ
ンカ−はマグカーボン煉瓦のみならずマグクロ煉瓦など
製鋼炉用耐火物の原料として適する。
００〜１．００ｍ５＋ ２０ｗｔ％１、０（１−０
，２５ａｕｎ ２０ｗｔ％０、２５ｍｍ以下
２０ｗｔ％ 黒 鉛 ２０ｗｔ％２）添
加剤 黒鉛（鱗状黒鉛、純度９４ｗｔ％） 硬化剤■液体レゾール ２ｗｔ％ ■粉状ノボラック ４ｗｔ％ ３）成型圧２ ｔｏｎ／ａ１ ２、スラグ組成 ＣａＯ５０ｗｔ％（生石灰、粒度０．５順以下）ＳｉＯ
ｘ ２０ｗｔ％（試薬） （Ｃ／ Ｓ ＝ ２．６ ｍｏｌ／ｍｏｌ）Ｆｅｔｕｓ
３０ｗｔ％（試薬） ３、スラグとの反応 回転炉（ＬＰＧ−０２ガス炉、回転数 １ ｒｐｍ）ス
ラグ量 ５ ｋｇ （１，２５ｋｇｘ ４回）温度およ
び時間 １７００°ＣＸ １６Ｈｒ〔発明の効果〕 本発明のマグネシアクリンカ−を用いると優れた耐スラ
グ浸触性を示した。このように本発明のマグネシアクリ
ンカ−はマグカーボン煉瓦のみならずマグクロ煉瓦など
製鋼炉用耐火物の原料として適する。
Claims (1)
- １．希土類酸化物の少なくとも一種類を０．０５〜２ｗ
ｔ％含み、 ａ）ＭｇＯ純度が９７．０ｗｔ％以上であり、 ｂ）ＣａＯの含有量が２．０ｗｔ％以下であり、 ｃ）ＳｉＯ＿２の含有量が０．４ｗｔ％以下であり、 ｄ）Ｂ＿２Ｏ＿３の含有量が０．１ｗｔ％以下であり、 ｅ）ＭｇＯ，ＣａＯ，ＳｉＯ＿２，Ｂ＿２Ｏ＿３以外の
不純物の含有量が２．０ｗｔ％以下であって、 ｆ）嵩比重、見掛け気孔率がそれぞれ３．４５ｇ／ｃｃ
以上、および２．５ｖｏｌ％以下であって、 ｇ）マグネシアの平均結晶径が８０ミクロン以上である ことを特徴とするマグネシアクリンカー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2295286A JP3044566B2 (ja) | 1990-11-02 | 1990-11-02 | マグネシアクリンカー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2295286A JP3044566B2 (ja) | 1990-11-02 | 1990-11-02 | マグネシアクリンカー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04170356A true JPH04170356A (ja) | 1992-06-18 |
| JP3044566B2 JP3044566B2 (ja) | 2000-05-22 |
Family
ID=17818638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2295286A Expired - Fee Related JP3044566B2 (ja) | 1990-11-02 | 1990-11-02 | マグネシアクリンカー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3044566B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111848133A (zh) * | 2020-06-09 | 2020-10-30 | 西昌学院 | 一种高抗热震氧化镁陶瓷的制备方法 |
-
1990
- 1990-11-02 JP JP2295286A patent/JP3044566B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111848133A (zh) * | 2020-06-09 | 2020-10-30 | 西昌学院 | 一种高抗热震氧化镁陶瓷的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3044566B2 (ja) | 2000-05-22 |
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