JPH04134188A - 容量可変揺動斜板型圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は、吸入室と吐出室とクランク室とを備え、クラ
ンク室圧力と吸入圧力との差圧に応じてピストンのスト
ロークが変更されることにより揺動板の傾斜角が変化し
て圧縮容量が制御される容量可変揺動斜板型圧縮機の改
良に関し、詳しくは、容量制御の応答性を満足しつつ圧
縮効率を向上させた特に車両空調用に供して好適な容量
可変揺動斜板型圧縮機に関する。

［従来の技術］ 従来の容量可変揺動斜板型圧縮機（以下、単に圧縮機と
いう。）として、特開昭６３−１６１７７号公報に開示
されたものが知られている。この圧縮機は、ハウジング
及びシリンダブロックとにより形成されるクランク至内
に駆動軸が回転可能に延在されており、この駆動軸には
ロータが固着され、このロータには斜板が揺動可能に枢
支されている。斜板には揺動板が回転を抑止された状態
で係止されており、この揺動板にはピストンが係貿され
ることにより、ピストンが揺動板の傾斜角に応じてシリ
ンダポア内を往復動可能に収納されている。また、リア
側のハウジングにはシリンダポア内に流体を供給する吸
入室と、シリンダポア内でピストンによって圧縮された
流体が吐出される吐出室とが形成されており、ハウジン
グ及びシリンダブロックにはクランク室と吸入室とを連
通ずる通路が形成されている。通路内には、クランク室
圧力と吸入圧力との差圧に応動する感圧手段としてのベ
ローズをもつ制御弁が装備されている。

この制御弁は、ベローズの伸縮によってクランク室圧力
を調整し、ピストンの背面に作用する力を変化せしめ、
揺動板のモーメント変化による傾斜角変位を通じてピス
トンのストロークを変化させ、もって吐出容量を制御す
る。また、ベローズには可変付勢手段としてのソレノイ
ドが結合されており、外部入力によりベローズの圧力制
御点を変化させうるようになっている。なお、同様の圧
縮機が特開昭６２−２１８６６９号公報にも開示されて
いる。

かかる圧縮機にあっては、外部入力を付加しない通常運
転時では、一定の圧力制御点に設定されたベローズの下
、クランク室圧力と吸入圧力との差圧に応じた吐出容量
制御が行われる。そして、例えば車両の急加速時のよう
に運転フィーリングの悪化を避けるべく突然の容量低下
を要望する際には、所定の外部入力によってベローズの
圧力制御点を変化させ、かかる変化した圧力制御点のベ
ローズの下で、吐出容量制御が行われる。

［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記従来の圧縮機では、制御弁がクランク室と
吸入室とを連通する通路内に設けられており、シリンダ
ポア内からのブローバイガスを用いてクランク室圧力の
上昇を図っている。このため、例えば、車両の急加速時
、エンジン負荷を軽減すべくクランク室圧力を急上昇さ
せ、圧縮機を大容量から小容量へ迅速に容量制御せんと
しても、クランク室圧力の上昇速度が遅いため、大容量
から小容量への容量制御の応答性が充分でないという不
具合があった。

本出願人は、この大容量から小容量への容」制御の応答
性を向上させた圧縮機を先に提案した。

この圧縮機は、第５図、第６図又は第７図に要部を示す
ように、吐出室８９とクランク室８２とを給気通路９５
１．９５２．９５３により連通するとともに、クランク
室８２と吸入室８８とを抽気通路９４１．９４２．９４
３により連通させ、該給気通路９５１．９５２．９５３
内には、内部圧力に応動するベローズ９６を介して開度
を調整する弁体９７１．９７２．９７３と、該ベローズ
９６の圧力制御点を変化させるソレノイド９８とを備え
たｌ１１１御弁９９１．９９２．９９３が設けられたも
のである。第５図に示す制御弁９９１では内部圧力とし
てクランク室圧力Ｐｃを採用し、第６図に示す制御弁９
９２では内部圧力として吸入圧力Ｐｓを採用し、第７図
に示す制御弁９９３では内部圧力として吐出圧力Ｐｄを
採用している。

これらの制御弁９９１．９９２．９９３が設けられた圧
縮機では、各内部圧力ｐｃ、ＰＳ、　Ｐｄと大気圧及び
ばね力との対抗を考慮してベローズ９６の圧力制御点が
一定に設定され、各内部圧力ＰＣ，ｐｓ、ｐｄの変化に
より、弁体９７１．９７２が給気通路９５１．９５２の
開度を調整するか、弁体９７３が給気通路９５３から抽
気通、路９４３への流体の流量を調整するかして通常の
容量制御運転を行なう。また、これらの圧縮機では、ソ
レノイド９８への励磁により、上記ベローズ９６の圧力
制御点を変化させて応答性を向上させることができる。

しかしながら、第５図及び第６図に示す制御弁９９１．
９９２が設けられた圧縮機では、クランク室８２と吸入
室８８とが一定の断面積の抽気通路９４Ｌ　９４２で連
通されており、クランク室圧力Ｐｃと吸入圧力Ｐｓとの
差圧（Ｐｃ−Ｐｓ　）が大きい場合には、クランク室８
２から吸入室８８へ漏洩する流体量が多くなり、圧縮効
率が低下してしまう。かかる流体の漏洩を防止すべく抽
気通路９４Ｌ　９４２の断面積を縮小化することも考え
られる。しかし、これでは、クランク室圧力ＰＣが低下
しにくくなり、小容量から大容量への容量制御が困雌に
なってしまう。また、特に圧縮機を車両空調用に供した
場合、クランク室８２内に液冷媒が溜った状態でクラン
ク室圧力Ｐｃが低下しにくく、最大容量への応答性に欠
ける、いわゆる冷え遅れが起動時に生じやすくなってし
まう。

一方、第７図に示す制御弁９９３が設けられた圧縮機で
は、弁体９７３としてポール弁を採用し、この弁体９７
３が対向した弁座の中間付近にある場合、吐出室８９か
ら吸入室８８へ流体が直接漏洩し、やはり圧縮効率が低
下してしまう。

本発明は、容量制御の応答性を満足しつつ、圧縮効率を
も向上することを解決すべき課題とする。

［課題を解決するための手段］ 本発明の圧縮機は、上記課題を解決するため、前記クラ
ンク室と前記吐出室とを連通ずる給気通路と、該クラン
ク室と前記吸入室とを連通ずる抽気通路とを設け、 該給気通路内には、中間圧力室と、制御用感圧手段を介
して内部圧力によって中間圧力室圧力を一定値に制御す
る制御用弁手段とを備えた制御弁を設けるとともに、 該給気通路の該制御弁より該クランク室側には、該中間
圧力室と連通し該クランク室からの流体の逆流を阻止す
る逆止弁と、該中間圧力室圧力に応動する調整用感圧手
段と、該調整用感圧手段を介して前記抽気通路の開度を
調整する調整用弁手段とを備えた調整弁を設けるという
新規な手段を採用している。

前記制御弁又は前記調整弁は、それぞれ制御用感圧手段
又は調整用感圧手段の圧力制御点を変化させる可変付勢
手段を備えることが望ましい。

［作用］ 制御弁の制御用感圧手段は、吐出圧力、クランク室圧力
及び吸入圧力の内部圧力とばね等の力により圧力制御点
が設定される。制御用弁手段は、この制御用感圧手段の
下、逆止弁がクランク室から中間圧力室への流体の逆流
を阻止するため、中間圧力室圧力を一定値に制御する。

そして、調整弁の調整用感圧手段はこの中間圧力室圧力
に応動し、調整用弁手段はこの調整用感圧手段を介して
抽気通路の開度を調整する。

すなわち、熱負荷が下がったとすると、吸入圧力は低下
するので、中間圧力室圧力と吸入圧力との差圧が大きく
なり、調整用弁手段は抽気通路の開度を縮小する。この
ため、流体はクランク室から吸入室へ漏洩しにくく、か
つ中間圧力室を経て逆止弁を押し開いた流体がクランク
室に導かれる。

よって、クランク室圧力は速やかに上昇する。こうして
、圧縮機は、ピストンのストロークが短縮されることに
より揺動板の傾斜角が縮小され、もって速やかに吐出容
量を縮小する。

逆に、熱負荷が増加する場合には、吸入圧力は上昇する
ので、中間圧力室圧力と吸入圧力との差圧が小さくなり
、調整用弁手段は抽気通路の開度を拡大する。このため
、流体は抽気通路から吸入室に流出し、クランク室圧力
は速やかに低下する。

こうして、圧縮機は、ピストンのストロークが延長され
ることにより揺動板の傾斜角が拡大され、もって吐出容
量を速やかに拡大する。

またこのとき、クランク室から吸入室へ流出する流体は
、クランク室圧力と吸入圧力との差圧が大きい場合であ
っても、調整用弁手段が中間圧力室圧力と吸入圧力との
差圧に応じて抽気通路の開度を調整するため、最適に調
整される。

可変付勢手段を備えた制御弁又は調整弁を採用した場合
には、制御用感圧手段又は調整用感圧手段の圧力制御点
が変化する。このため、中間圧力室圧力の設定値も変化
し、変化した中間圧力室圧力の下で調整用弁手段が調整
用感圧手段を介して抽気通路の開度を調整する。こうし
て、本発明の圧縮機では、異なった設定の下で、内部圧
力に応じて容量制御を行ない、容量制御の一層の迅速な
応答性も得られる。

［実施例］ 以下、本発明を具体化した実施例１〜３を図面を参照し
つつ説明する。

（実施例１） 本実施例の圧縮機では、第１図に示すように、シリンダ
ブロック１の一端面にはフロントハウジング２が接合さ
れ、他端面には弁板３を介してリアハウジング４が接合
されている。フロントハウジング２内のクランク室５に
は駆動軸６が回転可能に延在されており、この駆動軸６
にはロータ７が固着されている。ロータ７には長孔７ｂ
が形成されており、この長孔７ｂにはピン８ａが摺動自
在に挿入されることにより斜板８が駆動軸６に対して揺
動可能に枢支されている。斜板８の摺動面には揺動板９
が回転を抑止された状態で係止されており、この揺動板
９にはシリンダブロック１に複数形成されたシリンダポ
ア１ａ内にピストンロッド１０を介してピストン１１が
係留されている。

また、クランク室５内には駆動軸６と平行にガイド棒１
２が配置されており、このガイド棒１２は揺動板９の一
端部によって挟持されることにより揺動板９をガイド棒
１２に対して摺動可能となしている。こうして、ピスト
ン１１は、駆動軸６の回転による揺動板９の傾斜角に応
じてシリンダポア１ａ内を往復動する。また、リアハウ
ジング３内には吸入室１３と吐出室１４とが形成されて
おり、図示しない冷凍回路と連通する吸入室１３内の冷
媒ガスは図示しない吸入弁、弁板３の吸入ホト１３ａを
介してシリンダポア１ａ内に供給され、シリンダポア１
ａ内でピストン１１によって圧縮された冷媒ガスは弁板
３の吐出ポート１４ａ、吐出弁１４ｂを介して吐出室１
４に吐出され、さらに冷凍回路へと送り出される。また
、シリンダブロック１及びリアハウジング４にはクラン
ク室５と吐出室１４とを連通する給気通路１５か形成さ
れ、シリンダブロック１にはクランク室５と吸入室１３
とを連通する抽気通路１６が形成されている。給気通路
１５内には、後述する制御弁１７１が装備されており、
この制御弁１７１よりクランク室５側には後述する調整
弁１８１が装備されている。

制御弁１７１は、リアハウジング４の給気通路１５に形
成された空間に弁本体２０が内装され、この弁本体２０
には下端に弁座２１に接離可能に対向配置された制御用
弁手段としての弁体２２をもつ支持ロッド２３が、その
上端をばね２４を介して調整ねじ２５により支持され、
この中央下方を制御用感圧手段としてのベローズ２６に
気密的に固着されることにより内装されている。弁体２
２及び弁座２１は、ベローズ２６、リアハウジング４及
び弁本体２０とともに中間圧力室２８を形成し、この中
間圧力室２８は給気通路１５を経て調整弁１８１と接続
されている。また、弁本体２０には支持ロッド２３の大
径部を上半分程度覆うソレノイド２７が設けられている
。

弁体２２には、弁開方向にばね２４とベローズ２６との
付勢力及びソレノイド２７の励磁による支持ロッド２３
が固定鉄芯に吸引される力が作用し、弁閉方向に中間圧
力室圧力１）ｗがベローズ２６に及ぼす力が作用してい
る。中間圧力室圧力ＰＷが大きくなると、ベローズ２６
を弁閉方向に押圧する力が大きくなって弁開度は小さく
なり、吐出室１４から中間圧力室２８へ流入するガス量
が減少し、中間圧力室圧力Ｐｗが低下する。逆に、中間
圧力室圧力Ｐｗが小さくなると、ベローズ２６の弁閉方
向に押圧する力が小さくなって弁開度は大きくなり、流
入ガス量が増加して中間圧力室圧力Ｐｗは大きくなる。

そして、外乱がなければ、弁開方向の力と弁閉方向の力
とが釣合う弁開度で弁体２２が安定する。こうして、こ
の制御弁１７１は、吐出室１４と中間圧力室２８とのガ
ス流路面積を自動的に調節し、中間圧力室圧力ｐｗをば
ね２４、ベローズ２６とソレノイド２７の励磁とによっ
て決定される値に保持する。

また、調整弁１８１では、シリンダブロック１の給気通
路１５におけるクランク室５側に形成された空間に調整
用感圧手段としてのスプール４１がばね４３を介して内
装されている。なお、給気通路１５における調整弁１８
１の下流側、すなわちクランク室５側は抽気通路１６と
兼用されている。このスプール４１は、クランク室５側
にばね４２を介して調整用弁手段としての小径部４６が
一体的に形成されており、かつ小径部４６とともにガス
通路４７が貫設されている。このガス通路４７は、スプ
ール４１に内装された逆止弁としてばね４４により付勢
されたポール弁４５により開閉可能となされており、ポ
ール弁４５を介して給気通路１５として作用する。

この調整弁１８］では、前記設定中間圧力室圧力ＰＷｏ
の下、吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力ＰＣとが以下の関
係を有する。ここで、 スプール４１の断面積；ＡＯ 給気通路１５の開口面積；Ａ１ ばね４３の付勢カニＦｂ。

ばね４２の付勢カニＦｂ１ 設定中間圧力室圧カニ　ＰＷ。

とすると、 （Ａｏ−Ａ１）ＰＳ＋ＡＩ　Ｐｃ＋Ｆｂｔ＝Ａｏ　Ｐｗ
ｏ　十Ｆｂ□・・・（１）式となる。この（１）式を整
理すると、 Ｐｃ−ｐ３＝−ＰｓＡｏ　／ＡＩ ＋Ａｏ　／Ａ１　（Ｐｗｏ　＋　（Ｆｂｏ　−Ｆｂｔ　
）／ＡＯ）・・・（２〉式 となる。（２〉式は吸入圧力Ｐｓと差圧（ＰｃＰＳ）と
の関係を示しており、スプール４１はこの（２）式に従
って比例制御を行なうことがわかる。

つまり、第２図に吸入圧力ＰＳと差圧（Ｐｃ−Ｐｓ＞と
の関係を示すように、Ｐｓ＜Ｐｗｏ　＋（Ｆｂｏ　−Ｆ
ｂｘ　）／Ａｏのときが制御範囲となり、設定中間圧力
室圧力ＰＷｏの直線に従うＰＳの値によってスプール４
１の進退が決定される。

すなわち、この圧縮機では、熱負荷が下がったとすると
、吸入圧力Ｐｓが低下するので、設定中間圧力室圧力Ｐ
Ｗｏと吸入圧力Ｐｓとの差圧（２ｗ６−Ｐｓ）が大きく
なり、スプール４］の進動により小径部４６は抽気通路
１６の開度を縮小する。このため、冷媒ガスはクランク
室５から吸入室１３へ漏洩しにくく、かつ吐出室１４か
ら中間圧力室２８を経てポール弁４５を押し開いた冷媒
ガスがクランク室５に導かれる。よって、クランク室圧
力Ｐｃは速やかに上昇する。こうして、圧縮機は、ピス
トン１１のストロークが縮小されることにより揺動板９
の傾斜角が縮小され、もって吐出容量を縮小する。なお
、冷媒ガスがホール弁４５を押し開くことにより、中間
圧力室圧力Ｐｗが設定中間圧力室圧力ＰＷｏを下回れば
、第１図に示す制御弁１７１の弁体２２はベローズ２６
の伸長により弁座２１から離れ、中間圧力室圧力ＰＷが
設定中間圧力室圧力ＰＷｏに保たれる。

逆に、第２図に示すように、ＰＳ＞ＰＷＯ十（Ｆｂｏ−
Ｆｂｌ）／Ａｏのときは、スプール４１が小径部４６を
クランク室５から離す方向に力を受ける全開範囲であり
、ＰＣ−ＰＳ＝Ｏとなる。

すなわち、吐出容量の小容量状態が継続されたことによ
って、あるいは熱負荷が増加した場合には、吸入圧力ｐ
ｓが上昇するので、設定中間圧力室圧力ＰＷｏと吸入圧
力ＰＳとの差圧（ＰＷ。

Ｐｓ）が小さくなり、スプール４１の退勤により小径部
４６は抽気通路１６の開度を拡大する。このため、冷媒
ガスは抽気通路１６から吸入室１３に流出し、クランク
室圧力Ｐｃは速やかに低下する。こうして、圧縮機は、
ピストン１１のストロクが増大されることにより揺動板
９の傾斜角が拡大され、もって吐出容量が増加する。ク
ランク室圧力ｐｃ−吸入圧力Ｐｓ＝Ｏとなれば、最大容
量が保証され、前記起動時の冷え遅れの防止も図られる
。

したがって、この圧縮機では、容量制御の応答性が満足
される。

またこのとき、クランク室５から吸入室１３へ流出する
冷媒ガスは、差圧（Ｐｃ−Ｐｓ）が大きい場合であって
も、スプール４１の小径部４６が設定中間圧力室圧力Ｐ
Ｗｏと吸入圧力ＰＳとの差圧（ｐｗ６−Ｐｓ）に応じて
抽気通路１６の開度を調整するため、最適に調整されて
いる。したがって、この圧縮機では、圧縮効率をも向上
することができる。

次に、例えば車両の急加速に応じた容量制御を行なうた
め、アクセル開度等の検出指令信号によって制御弁１７
１のソレノイド２７を励磁すると、弁体２２が弁座２１
から離される方向へ力が作用するため、第２図に示すよ
うに、設定中間圧力室圧力かＰＷｏからより高いｐＷｔ
へと変更される。

すなわち、ソレノイド２７の励磁により、新しい設定中
間圧力室圧力ＰＷ１と吸入圧力ｐｓとの差圧（ＰＷＩ−
ＰＳ）は大きくなり、スプール４１の小径部４６は抽気
通路１６の開度が縮小する位置で釣合う。このため、ク
ランク室圧力ＰＣは急速に上昇し、圧縮機は吐出容量を
急速に縮小する。

したがって、この圧縮機では、ソレノイド２７への励磁
により小容量側への容量制御の一層の迅速な応答性が得
られる。

なお、上記実施例の圧縮機では、ソレノイド２７への励
磁を特定時にのみ行なう構成としたが、常時励磁を行な
い、その電流値を調整する構成にしてもよい。これによ
り、特に低い蒸発温度を必要とするなどの要請にも対応
することが可能となる。

（実施例２） 本実施例の圧縮機は、第３図に示すように、実施例１の
圧縮機と制御弁及び調整弁の構成及び取付けが異なるの
みであるため、同一の構成については同一符号を付し、
詳述を省略する。この圧縮機では、次の制御弁１７２及
び調整弁１８２を採用している。

制御弁１７２は、リアハウジング４の吐出室１４と連通
する空間に弁本体３０が内装され、この弁本体３０には
左端に弁座３１に接離可能に対向配置された制御用弁手
段としての弁体３２をもつ支持ロッド３３がその石端を
ダイアフラム３４に固定され、ダイアフラム３４がばね
３５を介して調整ねじ３６により支持されることにより
構成されている。弁体３２及び弁座３１は、ダイアフラ
ム３４及び弁本体３０とともに中間圧力室３７を形成し
、この中間圧力室３７は給気通路１５を経て後述する調
整弁１８２と接続されている。

この制御弁１７２の中間圧力室３７は、弁体３２か弁座
３１と離れる方向にばね３５の付勢力が作用するダイア
フラム３４によって中間圧力室３７の圧力が設定圧力１
）ｗになるように作動する。

すなわち、中間圧力室圧力ＰＷが大きくなると、ダイア
フラム３４を弁閉方向に押圧する力が太きくなって弁開
度は小さくなり、吐出室１４から中間圧力室３７へ流入
するガス量が減少し、中間圧力室圧力Ｐｗは低下する。

逆に、中間圧力室圧力Ｐｗが小さくなると、ダイアフラ
ム３４の弁閉方向に押圧する力が小さくなって弁開度は
大きくなり、流入ガス量は増加して中間圧力室圧力ｐｗ
は大きくなる。そして、外乱がなければ、弁開方向の力
と弁閉方向の力とが釣合う弁開度で弁体３２が安定する
。

調整弁１８２では、リアハウジング４及びシリンダブロ
ック１に形成された空間に弁本体５０が内装され、この
弁本体５０と空間との間には調整用感圧手段としてのプ
ランジャ５３がばね５１を介して内装されている。なお
、この実施例においても給気通路１５における調整弁１
８２の下流側、すなわちクランク室５側は抽気通路１６
と兼用されている。このプランジャ５３は、クランク室
５側にばね５２を介して調整用弁手段としての小径部５
６が一体的に形成されており、かつ小径部５６とともに
ガス通路５７が貫設されている。このガス通路５７は、
プランジャ５３に内装された逆止弁としてばね５４によ
り付勢されたボール弁５５により開閉可能となされてお
り、ボール弁５５を介して給気通路１５として作用する
。また、弁本体５０にはプランジャ５３の左部を覆うソ
レノイド５８が設けられており、ソレノイド５８への電
流の励磁により小径部５６が抽気通路１６の開度を拡大
する方向へ力が作用する。

この調整弁１８２では、ソレノイド５８の励磁時におい
て設定中間圧力室圧力ＰＷＩと、吸入圧力ＰＳと、クラ
ンク室圧力ＰＣとが前記実施例１の（２）式と同様に以
下の関係を有する。ここで、プランジャ５３の断面積；
Ａ。

給気通路１５の開口面積；Ａ１ ばね５１の付勢カニＦｂ。

ばね５２の付勢カニＦｂ１ 設定中間圧力室圧カニ　ＰＷ。

ソレノイド５８の吸引力；Ｆｍ として求めると、 Ｐｃ−ｐ５＝−ＰｓＡｏ　／Ａ１ ＋Ａｏ　／Ａ１　（Ｐｗｏ　＋　（Ｆｂｏ−Ｆｂｌ−Ｆ
ｍ）／Ａｏ　）・・・（３）式 となる。（３）式は吸入圧力Ｐｓと差圧（Ｐｃ−Ｐｓ）
との関係を示しており、プランジャ５３はこの（３）式
に従って比例制御を行なうことがわかる。よって、この
圧縮機においても実施例１の圧縮機と同様の作用及び効
果が得られる。

また、この圧縮機では、実施例１の圧縮機のように中間
圧力室圧力ＰＷを変更する場合には制御用感圧手段とし
て感圧面積の大きなダイアフラムを採用すると大きな力
を要し、ソレノイドの小型化が図れないのであるが、中
間圧力室圧力Ｐｗをソレノイド５８の励磁により変化さ
せることはないため、ベローズと比較して腐蝕しにくく
かつヒステリシスの少ないダイアフラム３４を採用する
ことができる。このため、この圧縮機では、ソレノイド
の小型化が図れるとともに、長期信頼性の向上をも図る
ことができる。

（実施例３） 本実施例の圧縮機は、第４図に示すように、実施例１の
調整弁１８１と実施例２の制御弁１７２とを組合せてな
るものである。この圧縮機においては、ソレノイドによ
る容量制御は不能であるが、他の作用及び効果を実施例
１．２の圧縮機と同様に得ることができる。

［発明の効果］ 以上詳述したように、本発明の圧縮機は、制御用感圧手
段と制御用弁手段と中間圧力室とを備えた制御弁を給気
通路に設け、給気通路の制御弁よりクランク室側に逆止
弁と調整用感圧手段と調整用弁手段とを備えた調整弁を
設け、かつ抽気通路を設けたため、内部圧力によりクラ
ンク室と吸入室との抽気通路の開度を調節可能とするこ
とができ、吐出室から吸入室への流体の過剰な漏洩を防
止することができる。したがって、この圧縮機では、容
量制御の応答性において満足できるとともに、圧縮効率
をも向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は本発明の実施例１に係り、第１図は
圧縮機の断面図、第２図は吸入圧力と差圧（Ｐｃ−Ｐｓ
）との関係を示すグラフである。 第３図は実施例２の圧縮機の断面図である。第４図は実
施例３の圧縮機の断面図である。第５〜７図は本出願人
が先に提案した圧縮機の要部を示す断面図である。 ５・・・クランク室（Ｐｃ・・・クランク室圧力）９・
・・揺動板　　　　１１・・・ピストン１３・・・吸入
室（Ｐｓ・・・吸入圧力）１４・・・吐出室（Ｐｄ・・
・吐出圧力）１５・・・給気通路　　１６・・・抽気通
路１７１．１７２・・・制御弁 ２２．３２・・・弁体（制御用弁手段）２６・・・ベロ
ーズ（制御用感圧手段）３４・・・ダイアフラム（制御
用感圧手段）２７．５Ｂ・・・ソレノイド（可変付勢手
段）２８．３７・・・中間圧力室（Ｐｗ・・・中間圧力
室圧力〉 １８１．１８２・・・調整弁 ４］・・・スプール（調整用感圧手段）５３・・・プラ
ンジャ（調整用感圧手段）４５．５５・・・ボール弁（
逆止弁）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）吸入室と吐出室とクランク室とを備え、クランク
   室圧力と吸入圧力との差圧に応じてピストンのストロー
   クが変更されることにより揺動板の傾斜角が変化して圧
   縮容量が制御される容量可変揺動斜板型圧縮機において
   、 前記クランク室と前記吐出室とを連通する給気通路と、
   該クランク室と前記吸入室とを連通する抽気通路とを設
   け、 該給気通路内には、中間圧力室と、制御用感圧手段を介
   して内部圧力によつて中間圧力室圧力を一定値に制御す
   る制御用弁手段とを備えた制御弁を設けるとともに、 該給気通路の該制御弁より該クランク室側には、該中間
   圧力室と連通し該クランク室からの流体の逆流を阻止す
   る逆止弁と、該中間圧力室圧力に応動する調整用感圧手
   段と、該調整用感圧手段を介して前記抽気通路の開度を
   調整する調整用弁手段とを備えた調整弁を設けているこ
   とを特徴とする容量可変揺動斜板型圧縮機。